JPH0230707A - 高炉操業法 - Google Patents
高炉操業法Info
- Publication number
- JPH0230707A JPH0230707A JP18022388A JP18022388A JPH0230707A JP H0230707 A JPH0230707 A JP H0230707A JP 18022388 A JP18022388 A JP 18022388A JP 18022388 A JP18022388 A JP 18022388A JP H0230707 A JPH0230707 A JP H0230707A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- furnace bottom
- blast
- blast furnace
- molten iron
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 10
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims abstract description 7
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical group [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 22
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 22
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 8
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000002285 radioactive effect Effects 0.000 description 2
- 239000000700 radioactive tracer Substances 0.000 description 2
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、高炉湯溜内での溶銑の流動状況を炉底温度か
ら推定して、適切な溶銑流を確保出来るようにした高炉
の操業法に関する。
ら推定して、適切な溶銑流を確保出来るようにした高炉
の操業法に関する。
（従来の技術）
高炉湯溜内の溶銑の流動挙動は、高炉の炉況と密接に対
応しており、適切な溶銑流を確保する事は高炉操業にと
って不可欠である。一方、炉底で溶銑が局部的に流動し
た場合は、その位置での炉底レンガの損傷を助長する結
果となるため、高炉の長寿命化の面からも溶銑流の管理
は重要となる。
応しており、適切な溶銑流を確保する事は高炉操業にと
って不可欠である。一方、炉底で溶銑が局部的に流動し
た場合は、その位置での炉底レンガの損傷を助長する結
果となるため、高炉の長寿命化の面からも溶銑流の管理
は重要となる。
したがって、高炉を操業するにあたっては、常時湯溜内
での溶銑の流動挙動を把握し、溶銑流を適切なレベルに
管理できるようにする必要がある。
での溶銑の流動挙動を把握し、溶銑流を適切なレベルに
管理できるようにする必要がある。
その手段として、従来、例えば、特開昭６２１４６２０
６、特公昭５７−４７７３０では、高炉の羽口から放射
性元素等のトレーサーを炉内に投入し、そのトレーサー
が溶銑に含まれて炉外に排出される際の排出挙動から、
湯溜内での溶銑の流動挙動を推定する方法を開示してい
る。同法は、高炉内でのコークスの充填状態によって溶
銑がいかになかれているかを推定できる点で優れている
ものの、その反面、間欠的な測定しかできず、しかも、
トレーサーとして放射性元素を使用する場合には、その
取り扱いや管理を慎重に行なう必要があるといった問題
点を有していた。
６、特公昭５７−４７７３０では、高炉の羽口から放射
性元素等のトレーサーを炉内に投入し、そのトレーサー
が溶銑に含まれて炉外に排出される際の排出挙動から、
湯溜内での溶銑の流動挙動を推定する方法を開示してい
る。同法は、高炉内でのコークスの充填状態によって溶
銑がいかになかれているかを推定できる点で優れている
ものの、その反面、間欠的な測定しかできず、しかも、
トレーサーとして放射性元素を使用する場合には、その
取り扱いや管理を慎重に行なう必要があるといった問題
点を有していた。
（本発明の目的）
本発明の目的とするところは、前記従来技術の問題点を
解決して、連続的に湯溜内での溶銑の流動挙動を推定し
ながら、随時溶銑流を適切なレベルに管理する高炉の操
業方法を提供することにある。
解決して、連続的に湯溜内での溶銑の流動挙動を推定し
ながら、随時溶銑流を適切なレベルに管理する高炉の操
業方法を提供することにある。
（発明の構成）
本発明、高炉炉底部各位置に複数個（ｎ個）埋設した炉
底温度計から連続して得られる炉底温度（Ｔｉ；ｉは測
定位置で１〜ｎである）と予め測定していた休風時の炉
底温度（ＴＯ４； ｉは測定位置）との差ΔＴｉ （＝
Ｔｉ−ＴＯ＋）を常時計算し、ΔＴｉのそれぞれ所定の
値となるように、炉底の冷却水量やチタン源の装入量お
よび装入位置を制御する事を特徴とする。
底温度計から連続して得られる炉底温度（Ｔｉ；ｉは測
定位置で１〜ｎである）と予め測定していた休風時の炉
底温度（ＴＯ４； ｉは測定位置）との差ΔＴｉ （＝
Ｔｉ−ＴＯ＋）を常時計算し、ΔＴｉのそれぞれ所定の
値となるように、炉底の冷却水量やチタン源の装入量お
よび装入位置を制御する事を特徴とする。
すなわち、高炉の炉底温度は溶銑の流速（Ｖｍ）に対応
する溶銑−レンガ間の熱伝達係数（ｈｐ）の他に炉底レ
ンガの残存厚（１）等によっても支配されるため、高炉
操業時の炉底温度から直接Ｖｎ＋を推定するのは困難で
ある。ところが、第１図に示した様に、高炉を休風した
場合には、溶銑の流速は０となり、その時の溶銑−レン
ガ間の熱伝達係数（ｈｐ）は炉底全域にわたってｈｐｌ
となる。それに伴ない、炉底温度は低下して、レンガの
残存量に応じた値（ＴＯ，、ＴＯ□〜ＴＯｎ ）となる
。一方、操業中の高炉内では、溶銑は炉内各位置である
速度をもって流動しており、その分ｈｐは休風時の値（
ｈｐｌ）よりも大きくなる。そのために、操業中の炉底
温度は休風時よりも高い値（Ｔ、 、 Ｔ２〜Ｔｎ）を
示す。したがって、炉底各位置について操業中と休風時
の炉底温度差ΔＴｉを算出すれば、その値は溶銑の流動
状況のみに依存したものとなり、レンガの残存厚の形容
は無視できる。ここで、炉底温度差ΔＴｉが大なるほど
、その位置でのＶｍは速いものと判断できる。
する溶銑−レンガ間の熱伝達係数（ｈｐ）の他に炉底レ
ンガの残存厚（１）等によっても支配されるため、高炉
操業時の炉底温度から直接Ｖｎ＋を推定するのは困難で
ある。ところが、第１図に示した様に、高炉を休風した
場合には、溶銑の流速は０となり、その時の溶銑−レン
ガ間の熱伝達係数（ｈｐ）は炉底全域にわたってｈｐｌ
となる。それに伴ない、炉底温度は低下して、レンガの
残存量に応じた値（ＴＯ，、ＴＯ□〜ＴＯｎ ）となる
。一方、操業中の高炉内では、溶銑は炉内各位置である
速度をもって流動しており、その分ｈｐは休風時の値（
ｈｐｌ）よりも大きくなる。そのために、操業中の炉底
温度は休風時よりも高い値（Ｔ、 、 Ｔ２〜Ｔｎ）を
示す。したがって、炉底各位置について操業中と休風時
の炉底温度差ΔＴｉを算出すれば、その値は溶銑の流動
状況のみに依存したものとなり、レンガの残存厚の形容
は無視できる。ここで、炉底温度差ΔＴｉが大なるほど
、その位置でのＶｍは速いものと判断できる。
ここで、一般に高炉炉底部には熱電対を埋設しており、
その計測値（炉底温度）は連続的に得られるので、各位
置での休風時の炉底温度（Ｔｏ ｉ）さえ記録しておけ
ば、ΔＴｉは随時算出でき、炉底各位置について溶銑の
流動状況を無視できる。そして、湯溜内での溶銑の流動
挙動が所定のレベルから逸脱した場合には、炉底の冷却
水量やチタン源の装入量および装入位置を変更する。す
なわち、炉底全域にわたって溶銑の流動が活発になった
場合（ΔＴｉが大となった場合）には、炉底の冷却水量
やチタン源の装入量を増加し、その逆の場合には逆の措
置を講ずればよい。また、溶銑が炉壁側を局部的に流通
する状況が検知できた時は、チタン源は選択的に炉壁側
に装入する。もちろん、このような対策を実施する際に
は、効果をΔＴｉの推移から確認し、その対策を継続す
るか否かを検討することが望ましい。なお、適切なΔＴ
は高炉によって異なるので、安定操業時データからΔＴ
の管理値を決定する必要がある。
その計測値（炉底温度）は連続的に得られるので、各位
置での休風時の炉底温度（Ｔｏ ｉ）さえ記録しておけ
ば、ΔＴｉは随時算出でき、炉底各位置について溶銑の
流動状況を無視できる。そして、湯溜内での溶銑の流動
挙動が所定のレベルから逸脱した場合には、炉底の冷却
水量やチタン源の装入量および装入位置を変更する。す
なわち、炉底全域にわたって溶銑の流動が活発になった
場合（ΔＴｉが大となった場合）には、炉底の冷却水量
やチタン源の装入量を増加し、その逆の場合には逆の措
置を講ずればよい。また、溶銑が炉壁側を局部的に流通
する状況が検知できた時は、チタン源は選択的に炉壁側
に装入する。もちろん、このような対策を実施する際に
は、効果をΔＴｉの推移から確認し、その対策を継続す
るか否かを検討することが望ましい。なお、適切なΔＴ
は高炉によって異なるので、安定操業時データからΔＴ
の管理値を決定する必要がある。
以下に、本発明法の実施例を述べる。
（実施例１）
第２図に示した位置に設けた熱電対によって、炉底温度
を連続的に測定して、各位置でのΔＴｉを算出した。そ
のΔＴｉの推移を第３図に示す。同図に見られるように
、時間Ａ以降炉内全域にねたってΔＴが低下する傾向を
しめした。そのため、酸化チタンの装入原単位を５ｋｇ
／ＴＫ少し、かつ、炉底の冷却水量を１００ Ｔ／＋１
下げた。その後、２０時間経過した時点で八Ｔは上昇し
はじめ、更に４０時間経過して元のレベルに回復した。
を連続的に測定して、各位置でのΔＴｉを算出した。そ
のΔＴｉの推移を第３図に示す。同図に見られるように
、時間Ａ以降炉内全域にねたってΔＴが低下する傾向を
しめした。そのため、酸化チタンの装入原単位を５ｋｇ
／ＴＫ少し、かつ、炉底の冷却水量を１００ Ｔ／＋１
下げた。その後、２０時間経過した時点で八Ｔは上昇し
はじめ、更に４０時間経過して元のレベルに回復した。
５（実施例２）
実施例１と同一方法でΔＴを求め、その値を監視した。
この場合は、第４図に示すように、炉壁側のΔＴのみが
時間Ｂから上昇し始め、炉底壁面のレンガの損傷が懸念
された。そのため、酸化チタンが０．１５％含まれてい
る焼結鉱を装入原料の２０％にあたる量だけ高炉の炉頂
から装入し、しかも、その焼結鉱はムーバブルアーマを
用いて選択的に炉壁側に装入した。この結果、３５時間
後炉壁側のΔＴは低下しはじめ、その後天のレベルに回
復した。
時間Ｂから上昇し始め、炉底壁面のレンガの損傷が懸念
された。そのため、酸化チタンが０．１５％含まれてい
る焼結鉱を装入原料の２０％にあたる量だけ高炉の炉頂
から装入し、しかも、その焼結鉱はムーバブルアーマを
用いて選択的に炉壁側に装入した。この結果、３５時間
後炉壁側のΔＴは低下しはじめ、その後天のレベルに回
復した。
（発明の効果）
本発明法を用いることにより、高炉湯溜内での溶銑の流
動挙動が随時把握できるため、その挙動が炉況を悪化さ
せる方向か、あるいは炉底レンガに損傷を与えるような
方向に向かった時には、タイムリーに対策を講じる事が
できる。そのために、高炉の安定操業と長寿命に貢献で
きる。
動挙動が随時把握できるため、その挙動が炉況を悪化さ
せる方向か、あるいは炉底レンガに損傷を与えるような
方向に向かった時には、タイムリーに対策を講じる事が
できる。そのために、高炉の安定操業と長寿命に貢献で
きる。
４、図の簡単な説明
第１図は本発明法の懸念を示したものである。
第２図は本発明法を実施した場合の側温位置の概略図、
また、第３図、第４図はΔＴの推移を示したものである
。
また、第３図、第４図はΔＴの推移を示したものである
。
Claims (1)
- 高炉炉底部の複数（ｎ個）位置に埋設した炉底温度計か
ら連続して得られる各炉底温度（Ｔｉ；ｉは測定位置で
１〜ｎである）と予め測定していた休風時の炉底温度（
ＴＯｉ；ｉは測定位置）との差ΔＴｉ（＝Ｔｉ−ＴＯｉ
）を常時計算し、ΔＴｉの各値がそれぞれ所定の値とな
るように、炉底の冷却水量、チタン源の装入量および装
入位置を制御する事を特徴とする高炉操業法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18022388A JPH0230707A (ja) | 1988-07-21 | 1988-07-21 | 高炉操業法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18022388A JPH0230707A (ja) | 1988-07-21 | 1988-07-21 | 高炉操業法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0230707A true JPH0230707A (ja) | 1990-02-01 |
Family
ID=16079547
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18022388A Pending JPH0230707A (ja) | 1988-07-21 | 1988-07-21 | 高炉操業法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0230707A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7896372B2 (en) | 2007-02-14 | 2011-03-01 | Honda Motor Co., Ltd. | Suspension device |
-
1988
- 1988-07-21 JP JP18022388A patent/JPH0230707A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7896372B2 (en) | 2007-02-14 | 2011-03-01 | Honda Motor Co., Ltd. | Suspension device |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Torrkulla et al. | Model of the state of the blast furnace hearth | |
| CN103439999B (zh) | 根据冷却壁温度变化进行高炉异常炉温控制的方法 | |
| JPH11335710A (ja) | 高炉炉熱予測方法 | |
| JP2727563B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
| JP3385831B2 (ja) | 炉底の浸食ラインの推定方法および炉底構造 | |
| Yuan et al. | Study on the Effect of Deadman State on Blast Furnace Hearth Erosion Based on Solidification and Melting Model | |
| JP7722610B1 (ja) | 高炉の制御方法及び制御装置 | |
| JPS6137327B2 (ja) | ||
| JP2002363619A (ja) | 高炉下部の制御方法 | |
| JPH10245604A (ja) | 高炉操業方法 | |
| JP4276565B2 (ja) | 高炉炉下部冷却制御方法及びシステム | |
| Steinberg | Development of a control strategy for the open slag bath furnaces at Highveld Steel and Vanadium Corporation Ltd | |
| JPH10298619A (ja) | 高炉操業方法 | |
| RU2044058C1 (ru) | Способ контроля разгара металлоприемника доменной печи | |
| JP2002194406A (ja) | 高炉の炉底部の保護方法 | |
| JPH10140218A (ja) | 高炉炉底管理方法 | |
| JP2733564B2 (ja) | 高炉操業におけるスリップ予知方法 | |
| JP4132128B2 (ja) | 高炉操業法 | |
| JPH06212215A (ja) | 炉底の耐火レンガの温度制御方法 | |
| JPH03104808A (ja) | 高炉操業方法 | |
| JPH0586411A (ja) | 高炉炉底の侵食ライン推定方法 | |
| JPH02294419A (ja) | 高炉炉熱制御方法 | |
| JPS6361367B2 (ja) | ||
| JPS60141813A (ja) | 溶鋼精錬炉の耐火壁管理方法 | |
| SU1640175A1 (ru) | Способ управлени процессом плавлени металла в индукционной чугуноплавильной тигельной печи |