JPH10298619A - 高炉操業方法 - Google Patents
高炉操業方法Info
- Publication number
- JPH10298619A JPH10298619A JP11748397A JP11748397A JPH10298619A JP H10298619 A JPH10298619 A JP H10298619A JP 11748397 A JP11748397 A JP 11748397A JP 11748397 A JP11748397 A JP 11748397A JP H10298619 A JPH10298619 A JP H10298619A
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- Japan
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- furnace
- heat flux
- blast furnace
- refractory
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高炉炉床部の溶銑流の変化を、耐火物の温度
を監視する方法よりも的確に感知して、溶銑流を制御し
て耐火物の侵食を抑制することを課題とする。 【解決手段】 炉床部の冷却条件を一定にして操業して
いる高炉において、すべての出銑口に対して出銑口を中
心として周方向に両側６０度以内、出銑口下３ｍ以内の
範囲内に、炉床部耐火物内に炉の径方向に埋め込み深度
を変えた２箇所の熱電対を少なくとも１組設置し、該温
度から炉壁を貫流する熱流束を算出し、熱流束が断続的
に増加傾向を示した場合に、最も近い出銑口の使用頻度
を低減することを特徴とする高炉操業方法。
を監視する方法よりも的確に感知して、溶銑流を制御し
て耐火物の侵食を抑制することを課題とする。 【解決手段】 炉床部の冷却条件を一定にして操業して
いる高炉において、すべての出銑口に対して出銑口を中
心として周方向に両側６０度以内、出銑口下３ｍ以内の
範囲内に、炉床部耐火物内に炉の径方向に埋め込み深度
を変えた２箇所の熱電対を少なくとも１組設置し、該温
度から炉壁を貫流する熱流束を算出し、熱流束が断続的
に増加傾向を示した場合に、最も近い出銑口の使用頻度
を低減することを特徴とする高炉操業方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高炉の炉床部温度
管理に基づく高炉操業方法に関する。
管理に基づく高炉操業方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年の高炉の寿命は、多くの高炉におい
て炉床部の耐火物の侵食が最大の支配要因であり、炉床
部の耐火物の侵食には溶銑の流れが大きな影響を及ぼす
ので、局所的に溶銑流が集中して熱負荷が高くならない
ように操業管理されている。操業管理の方法としては、
炉壁および炉底の耐火物に熱電対を多数埋め込み、それ
らの温度を監視して、温度が高くなった場合にレベルに
応じてアクションを採る。
て炉床部の耐火物の侵食が最大の支配要因であり、炉床
部の耐火物の侵食には溶銑の流れが大きな影響を及ぼす
ので、局所的に溶銑流が集中して熱負荷が高くならない
ように操業管理されている。操業管理の方法としては、
炉壁および炉底の耐火物に熱電対を多数埋め込み、それ
らの温度を監視して、温度が高くなった場合にレベルに
応じてアクションを採る。
【０００３】熱電対温度を用いた炉床管理の原理は次の
通りである。例えば、炉床側壁部の状態を模式的に描け
ば図１のようになっていると考えられる。すなわち、炉
内側から溶銑の層１、凝固層（粘稠層と呼ぶこともあ
る）２、耐火物の層３である。耐火物内には高さ方向、
円周方向に分散させて熱電対４が埋設されている。な
お、５は高炉本体である。
通りである。例えば、炉床側壁部の状態を模式的に描け
ば図１のようになっていると考えられる。すなわち、炉
内側から溶銑の層１、凝固層（粘稠層と呼ぶこともあ
る）２、耐火物の層３である。耐火物内には高さ方向、
円周方向に分散させて熱電対４が埋設されている。な
お、５は高炉本体である。
【０００４】今、耐火物内のある位置に埋め込んだ熱電
対の高炉火入れ以降の温度履歴中の過去最高温度がＴｍ
ａｘ、現在の温度がＴであるとする。溶銑の層１と凝固
層２の界面の温度が一定（通常、炭素飽和溶銑の融点で
ある１１５０℃とする）と仮定すると、温度が上昇して
いるのは凝固層２が成長している状態、温度が下降して
いるのは凝固層２が減少している状態に対応する。ただ
し、温度が過去最高を更新している場合は、凝固層２が
消滅して耐火物３の侵食が進行する状態に相当する。熱
電対を埋設している任意の部位において、１次元の熱伝
導として、Ｔｍａｘと耐火物の熱伝導率から耐火物の残
存厚さを計算することができる。
対の高炉火入れ以降の温度履歴中の過去最高温度がＴｍ
ａｘ、現在の温度がＴであるとする。溶銑の層１と凝固
層２の界面の温度が一定（通常、炭素飽和溶銑の融点で
ある１１５０℃とする）と仮定すると、温度が上昇して
いるのは凝固層２が成長している状態、温度が下降して
いるのは凝固層２が減少している状態に対応する。ただ
し、温度が過去最高を更新している場合は、凝固層２が
消滅して耐火物３の侵食が進行する状態に相当する。熱
電対を埋設している任意の部位において、１次元の熱伝
導として、Ｔｍａｘと耐火物の熱伝導率から耐火物の残
存厚さを計算することができる。
【０００５】次に炉内の流れと伝熱が定常状態の場合、
Ｔと凝固層２の熱伝導率を用いて凝固層２の厚さを計算
することができる。凝固層２の熱伝導率は通常不明であ
り、推定値を使用する凝固層２が減少していくと耐火物
の温度が上昇して熱負荷が大きくなる。特に凝固層がな
くなった場合には、直接耐火物に高温の溶銑流が接触し
て耐火物の侵食が進行し易くなる。
Ｔと凝固層２の熱伝導率を用いて凝固層２の厚さを計算
することができる。凝固層２の熱伝導率は通常不明であ
り、推定値を使用する凝固層２が減少していくと耐火物
の温度が上昇して熱負荷が大きくなる。特に凝固層がな
くなった場合には、直接耐火物に高温の溶銑流が接触し
て耐火物の侵食が進行し易くなる。
【０００６】しかるに、通常の操業においては、各位置
の温度Ｔを監視してＴが上昇してＴｍａｘに近づきつつ
ある場合、あるいはＴｍａｘを超えてしまった場合、何
らかの対策をとる。対策としては、羽口から溶銑凝固層
の生成を促進するチタン含有粉体を吹き込む、冷却を制
御する、Ｔが上昇する近傍の羽口を絞るかあるいは閉塞
して送風量を減らす、などのアクションが行われる。
の温度Ｔを監視してＴが上昇してＴｍａｘに近づきつつ
ある場合、あるいはＴｍａｘを超えてしまった場合、何
らかの対策をとる。対策としては、羽口から溶銑凝固層
の生成を促進するチタン含有粉体を吹き込む、冷却を制
御する、Ｔが上昇する近傍の羽口を絞るかあるいは閉塞
して送風量を減らす、などのアクションが行われる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】高炉炉床部では、溶銑
の層１内に出銑に伴って溶銑の流れが生じ、この流れは
出銑口の切替により変化するが、同じ出銑口から出銑す
る場合でも、炉内の充填構造によって異なる。炉内の溶
銑流れや溶銑温度が変わると、溶銑凝固層の成長／減退
が起こるが、耐火物に埋設した熱電対の温度を監視する
従来の方法では、熱電対が通常耐火物の炉壁に近い側に
埋め込まれることもあり、熱伝達の特性により炉内の変
化が熱電対温度に現れるまでに相当な時間がかかる。ま
た、溶銑凝固層のラインを推定する方法は定常熱伝導を
仮定するため、温度が変化している状態でこの方法を適
用することはそれ自体矛盾を含んでいる。
の層１内に出銑に伴って溶銑の流れが生じ、この流れは
出銑口の切替により変化するが、同じ出銑口から出銑す
る場合でも、炉内の充填構造によって異なる。炉内の溶
銑流れや溶銑温度が変わると、溶銑凝固層の成長／減退
が起こるが、耐火物に埋設した熱電対の温度を監視する
従来の方法では、熱電対が通常耐火物の炉壁に近い側に
埋め込まれることもあり、熱伝達の特性により炉内の変
化が熱電対温度に現れるまでに相当な時間がかかる。ま
た、溶銑凝固層のラインを推定する方法は定常熱伝導を
仮定するため、温度が変化している状態でこの方法を適
用することはそれ自体矛盾を含んでいる。
【０００８】本発明は、耐火物の温度を監視する方法よ
りも的確に炉内の溶銑流の変化を感知して制御を行うこ
とを課題とする。
りも的確に炉内の溶銑流の変化を感知して制御を行うこ
とを課題とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、高炉操業
時の炉床部の溶銑流れについて、模型実験による検討を
行った結果、炉床部における溶銑流れと高炉の炉床部側
壁を貫流する熱流束との間に大きな相関があることを見
出した。模型実験の知見によれば、熱流束に影響する要
因は、炉壁側の冷却、炉内側の溶銑流速、炉内側
の温度である。
時の炉床部の溶銑流れについて、模型実験による検討を
行った結果、炉床部における溶銑流れと高炉の炉床部側
壁を貫流する熱流束との間に大きな相関があることを見
出した。模型実験の知見によれば、熱流束に影響する要
因は、炉壁側の冷却、炉内側の溶銑流速、炉内側
の温度である。
【００１０】したがって、炉壁側の冷却が一定の条件で
あれば、熱流束は炉内側の溶銑流れに対応して変化す
る。実際の高炉においては、炉内の熱流束を直接測定す
ることは困難であるが、耐火物内の近隣の２点に埋設し
た熱電対の温度から、この３点間を流れる熱流束を算出
することができる。炉床側壁部においては水平かつ炉の
直径軸上に深度が異なる２点の温度から、同一軸上の炉
内から炉外に向かう熱流束が、炉底底盤部においては垂
直方向に深度が異なる２点から、その２点を結ぶ軸上の
炉内炉底部から下方向へ向かう熱流束が算出できる。そ
れにより炉内の熱的な変化を把握することができる。
あれば、熱流束は炉内側の溶銑流れに対応して変化す
る。実際の高炉においては、炉内の熱流束を直接測定す
ることは困難であるが、耐火物内の近隣の２点に埋設し
た熱電対の温度から、この３点間を流れる熱流束を算出
することができる。炉床側壁部においては水平かつ炉の
直径軸上に深度が異なる２点の温度から、同一軸上の炉
内から炉外に向かう熱流束が、炉底底盤部においては垂
直方向に深度が異なる２点から、その２点を結ぶ軸上の
炉内炉底部から下方向へ向かう熱流束が算出できる。そ
れにより炉内の熱的な変化を把握することができる。
【００１１】本発明は、上記方法にて算出した熱流束値
に注目し、いずれかの部位の熱流束値に増加傾向が現れ
た場合に、炉内の溶銑流が変化したと推定し、適切な制
御アクションを取ろうとするものである。すなわち、本
発明の要旨とするところは、 （１）炉床部の冷却条件を一定にして操業している高炉
において、各出銑口を中心として周方向に両側６０度以
内、出銑口下３ｍ以内の側壁部内の、炉床部耐火物内に
炉の径方向に埋め込み深度を変えて２個の熱電対を少な
くとも１組設置し、該温度から炉壁を貫流する熱流束を
算出し、熱流束が断続的に増加傾向を示した場合に、最
も近い出銑口の使用頻度を低減することを特徴とする高
炉操業方法。 （２）出銑口を３本以上備える高炉において、炉床部の
熱流束の増加が連続５日間以上継続した場合に、熱流束
増加箇所に最も近い出銑口を使用する時間を、熱流束が
連続３日間低下するまで１０％以下に抑えることを特徴
とする（１）に記載の高炉操業方法にある。
に注目し、いずれかの部位の熱流束値に増加傾向が現れ
た場合に、炉内の溶銑流が変化したと推定し、適切な制
御アクションを取ろうとするものである。すなわち、本
発明の要旨とするところは、 （１）炉床部の冷却条件を一定にして操業している高炉
において、各出銑口を中心として周方向に両側６０度以
内、出銑口下３ｍ以内の側壁部内の、炉床部耐火物内に
炉の径方向に埋め込み深度を変えて２個の熱電対を少な
くとも１組設置し、該温度から炉壁を貫流する熱流束を
算出し、熱流束が断続的に増加傾向を示した場合に、最
も近い出銑口の使用頻度を低減することを特徴とする高
炉操業方法。 （２）出銑口を３本以上備える高炉において、炉床部の
熱流束の増加が連続５日間以上継続した場合に、熱流束
増加箇所に最も近い出銑口を使用する時間を、熱流束が
連続３日間低下するまで１０％以下に抑えることを特徴
とする（１）に記載の高炉操業方法にある。
【００１２】
【発明の実施の形態】高炉には通常複数の、標準的には
２〜５本の出銑口が設置され、これらを切り替えながら
出銑操業している。鉱石の還元、溶融によって生成した
溶銑は炉床部にできた湯溜まりを経由して出銑口から出
銑される。炉床部には炉芯と呼ばれるコークスの充填領
域が存在し、溶銑は充填コークスの空隙部、あるいはコ
ークス充填層が溶銑の浮力によって浮上した炉底とコー
クス充填層の間の隙間を通って流れる。したがって、炉
床部における溶銑の流れは炉芯コークスの充填状態、炉
芯の浮上量、炉底面や側壁の幾何学的形状、表面の付着
物、出銑口深度などによって異なり、また出銑口の切り
替えによって変化する。
２〜５本の出銑口が設置され、これらを切り替えながら
出銑操業している。鉱石の還元、溶融によって生成した
溶銑は炉床部にできた湯溜まりを経由して出銑口から出
銑される。炉床部には炉芯と呼ばれるコークスの充填領
域が存在し、溶銑は充填コークスの空隙部、あるいはコ
ークス充填層が溶銑の浮力によって浮上した炉底とコー
クス充填層の間の隙間を通って流れる。したがって、炉
床部における溶銑の流れは炉芯コークスの充填状態、炉
芯の浮上量、炉底面や側壁の幾何学的形状、表面の付着
物、出銑口深度などによって異なり、また出銑口の切り
替えによって変化する。
【００１３】炉内の熱の一部は炉底あるいは炉床側壁部
の耐火物を通って炉外へ逃げるため、耐火物内に温度勾
配ができる。高炉炉床部の耐火物は通常カーボンを主成
分とするレンガであり、炭素飽和溶銑によるアタックに
は強いが、長期間には劣化し、侵食が進行する。炉内の
レンガ表面には溶銑流れの変化と外部からの冷却によっ
て凝固層が生成し、これがレンガを侵食から保護すると
考えられている。しかるに、高炉を操業している期間に
おいて局所的に強い溶銑流が推定された場合は、その部
位の溶銑流を緩和して凝固層の消滅を食い止め、あるい
は凝固層の生成を促進することが望ましく、本発明はそ
の手段を提供する。
の耐火物を通って炉外へ逃げるため、耐火物内に温度勾
配ができる。高炉炉床部の耐火物は通常カーボンを主成
分とするレンガであり、炭素飽和溶銑によるアタックに
は強いが、長期間には劣化し、侵食が進行する。炉内の
レンガ表面には溶銑流れの変化と外部からの冷却によっ
て凝固層が生成し、これがレンガを侵食から保護すると
考えられている。しかるに、高炉を操業している期間に
おいて局所的に強い溶銑流が推定された場合は、その部
位の溶銑流を緩和して凝固層の消滅を食い止め、あるい
は凝固層の生成を促進することが望ましく、本発明はそ
の手段を提供する。
【００１４】溶銑流の経路は、前述したように炉芯コー
クスの充填状態など種々の条件によって異なるが、炉底
の周辺部には溶銑の通りやすいコークスのフリーゾー
ン、すなわち空隙ができやすく、かつ溶銑は出銑口に向
かって集約するため、局所的な強い溶銑流は出銑口近傍
の炉床側壁沿いに生成しやすい。炉底の周辺部のフリー
ゾーンに起因する強い溶銑流がどこの位置に出るかは炉
床の条件によって異なるが、いずれの炉床条件であって
も出銑口の基準として周方向両側に角度６０度以内、下
側３ｍ以内の範囲内の熱流束の変化で検知できる。しか
して、本発明においてはその領域において熱流束の変化
を監視して、溶銑流の変化に起因する熱流束の増加を検
知したときに対策をとろうとするものである。
クスの充填状態など種々の条件によって異なるが、炉底
の周辺部には溶銑の通りやすいコークスのフリーゾー
ン、すなわち空隙ができやすく、かつ溶銑は出銑口に向
かって集約するため、局所的な強い溶銑流は出銑口近傍
の炉床側壁沿いに生成しやすい。炉底の周辺部のフリー
ゾーンに起因する強い溶銑流がどこの位置に出るかは炉
床の条件によって異なるが、いずれの炉床条件であって
も出銑口の基準として周方向両側に角度６０度以内、下
側３ｍ以内の範囲内の熱流束の変化で検知できる。しか
して、本発明においてはその領域において熱流束の変化
を監視して、溶銑流の変化に起因する熱流束の増加を検
知したときに対策をとろうとするものである。
【００１５】炉床部耐火物に埋設した熱電対の組の指示
温度から熱流束を算出する場合、熱流束は溶銑流の変化
のほか、溶銑温度の変化や外部からの冷却の強度の変化
によっても変化し、溶銑流自体も出銑口の切替等により
変化するので、短期的な熱流束の変動については必ずし
も溶銑流の変化に起因する熱流束の増加とは判断せず、
炉床部の熱流束が概ね連続５日間以上増加した場合をも
って溶銑流の変化に起因する熱流束の増加と判断するの
が妥当である。また、本発明のアクションをとった場合
に逆に溶銑流の変化に起因する熱流束の減少が起こった
と判断するのも、２日間程度では短期的な変動で再度増
加に転ずる可能性もあるので、連続３日間以上減少した
場合をもって本発明のアクションの効果と判断するのが
妥当である。
温度から熱流束を算出する場合、熱流束は溶銑流の変化
のほか、溶銑温度の変化や外部からの冷却の強度の変化
によっても変化し、溶銑流自体も出銑口の切替等により
変化するので、短期的な熱流束の変動については必ずし
も溶銑流の変化に起因する熱流束の増加とは判断せず、
炉床部の熱流束が概ね連続５日間以上増加した場合をも
って溶銑流の変化に起因する熱流束の増加と判断するの
が妥当である。また、本発明のアクションをとった場合
に逆に溶銑流の変化に起因する熱流束の減少が起こった
と判断するのも、２日間程度では短期的な変動で再度増
加に転ずる可能性もあるので、連続３日間以上減少した
場合をもって本発明のアクションの効果と判断するのが
妥当である。
【００１６】
【実施例】本発明を、図２に示すようにＮo.１出銑口
６、Ｎo.２出銑口７、Ｎo.３出銑口８、Ｎo.４出銑口９
の出銑口を４本備えた高炉の操業に実施した例を示す。
この高炉では炉床側壁部に、周方向、高さ方向に間隔を
適宜とって熱電対を埋設し、温度の変化を監視してい
た。そのうち図３に示す位置１０、すなわちＮｏ．１出
銑口６から角度２０度、下方１．２ｍの炉床側壁部の耐
火物内に鉄皮側から深度０．１ｍおよび０．２ｍの２点
に熱電対を埋設し、温度の変化をモニターしていた。
６、Ｎo.２出銑口７、Ｎo.３出銑口８、Ｎo.４出銑口９
の出銑口を４本備えた高炉の操業に実施した例を示す。
この高炉では炉床側壁部に、周方向、高さ方向に間隔を
適宜とって熱電対を埋設し、温度の変化を監視してい
た。そのうち図３に示す位置１０、すなわちＮｏ．１出
銑口６から角度２０度、下方１．２ｍの炉床側壁部の耐
火物内に鉄皮側から深度０．１ｍおよび０．２ｍの２点
に熱電対を埋設し、温度の変化をモニターしていた。
【００１７】図４はある期間における深度０．２ｍの熱
電対の温度Ｔ２と熱流束ｑの変化を示している。熱流速
ｑは、定常熱伝導を仮定して下記（１）式で求めてい
る。 ｑ＝ｋ（Ｔ２−Ｔ１）／１ ・・・・・（１） ここで、 Ｔ１：深度０．１ｍの熱電対の示す温度（℃） Ｔ２：深度０．２ｍの熱電対の示す温度（℃） ｋ：耐火物の熱伝導率（ｋＷ／ｍ2 ／Ｋ） ｌ：２点の熱電対間の距離（ｍ） を表している。
電対の温度Ｔ２と熱流束ｑの変化を示している。熱流速
ｑは、定常熱伝導を仮定して下記（１）式で求めてい
る。 ｑ＝ｋ（Ｔ２−Ｔ１）／１ ・・・・・（１） ここで、 Ｔ１：深度０．１ｍの熱電対の示す温度（℃） Ｔ２：深度０．２ｍの熱電対の示す温度（℃） ｋ：耐火物の熱伝導率（ｋＷ／ｍ2 ／Ｋ） ｌ：２点の熱電対間の距離（ｍ） を表している。
【００１８】熱流束ｑがある時点ｔ１において日最大値
が１６．８ｋＷ／ｍ2 であったが、翌日ｔ２において日
最大値が１７．８ｋＷ／ｍ2 と、約６％増加した。さら
にその翌日には日最大値が１９．０ｋＷ／ｍ2 と、前日
比約７％増加した。そこでこの時点から本発明の方法を
適用し、図３の位置に最も近いＮｏ．１出銑口の使用を
停止し、残りの出銑口を切り替えながら出銑する操業を
継続したところ、その７日間は前記箇所の熱流束ｑの日
最大値が上昇を続けたが、８日目以降下降に転じた。そ
こで９日目の時点で本発明の方法を解除し、従来通りＮ
ｏ．１出銑口も使用する操業に切り替えた。
が１６．８ｋＷ／ｍ2 であったが、翌日ｔ２において日
最大値が１７．８ｋＷ／ｍ2 と、約６％増加した。さら
にその翌日には日最大値が１９．０ｋＷ／ｍ2 と、前日
比約７％増加した。そこでこの時点から本発明の方法を
適用し、図３の位置に最も近いＮｏ．１出銑口の使用を
停止し、残りの出銑口を切り替えながら出銑する操業を
継続したところ、その７日間は前記箇所の熱流束ｑの日
最大値が上昇を続けたが、８日目以降下降に転じた。そ
こで９日目の時点で本発明の方法を解除し、従来通りＮ
ｏ．１出銑口も使用する操業に切り替えた。
【００１９】これに対し本発明の方法を適用しなかった
別の高炉では、炉床側壁部のある位置において熱流束の
日最大値が２日間５％以上上昇した後、上昇の割合は漸
減しつつも３０日間熱流束値の上昇が続き、これに伴っ
て温度Ｔ２相当値が熱流束にやや遅れて上昇し、過去最
大温度を超え、耐火物の侵食を食い止めるために休風の
止むなきに至り、生産量の減少を招いた。
別の高炉では、炉床側壁部のある位置において熱流束の
日最大値が２日間５％以上上昇した後、上昇の割合は漸
減しつつも３０日間熱流束値の上昇が続き、これに伴っ
て温度Ｔ２相当値が熱流束にやや遅れて上昇し、過去最
大温度を超え、耐火物の侵食を食い止めるために休風の
止むなきに至り、生産量の減少を招いた。
【００２０】
【発明の効果】本発明によれば、高炉炉床部の熱流束の
変化から湯流れの変動を検知し、出銑口の使用方法を制
御することにより、耐火物の侵食を促進するような湯流
れを変化させて、耐火物の侵食を抑制して高炉寿命を長
く保つことができる。
変化から湯流れの変動を検知し、出銑口の使用方法を制
御することにより、耐火物の侵食を促進するような湯流
れを変化させて、耐火物の侵食を抑制して高炉寿命を長
く保つことができる。
【図１】高炉炉床側壁部の模式図
【図２】実施例における高炉の出銑口位置を示す図
【図３】実施例における熱電対埋設部位を示す図
【図４】特定部位における温度、熱流束の時間変化を示
す図
す図
１ 溶銑の層 ２ 粘稠層（溶銑凝固層） ３ 耐火物 ４ 熱電対 ５ 高炉炉体 ６ Ｎｏ．１出銑口 ７ Ｎｏ．２出銑口 ８ Ｎｏ．３出銑口 ９ Ｎｏ．４出銑口 １０ 熱電対埋設部位
Claims (2)
- 【請求項１】 炉床部の冷却条件を一定にして操業して
いる高炉において、各出銑口を中心として周方向に両側
６０度以内、出銑口下３ｍ以内の側壁部内の炉床部耐火
物内に炉の径方向に埋め込み深度を変えて２個の熱電対
を少なくとも１組設置し、該温度から炉壁を貫流する熱
流束を算出し、熱流束が継続的に増加傾向を示した場合
に最も近い出銑口の使用頻度を低減することを特徴とす
る高炉操業方法。 - 【請求項２】 出銑口を３本以上備える高炉において、
炉床部の熱流束の増加が連続５日間以上継続した場合
に、熱流束増加箇所に最も近い出銑口を使用する時間
を、熱流束が連続３日間低下するまで１０％以下に抑え
ることを特徴とする請求項１に記載の高炉操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11748397A JPH10298619A (ja) | 1997-04-22 | 1997-04-22 | 高炉操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11748397A JPH10298619A (ja) | 1997-04-22 | 1997-04-22 | 高炉操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10298619A true JPH10298619A (ja) | 1998-11-10 |
Family
ID=14712832
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11748397A Withdrawn JPH10298619A (ja) | 1997-04-22 | 1997-04-22 | 高炉操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10298619A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110453023A (zh) * | 2019-09-18 | 2019-11-15 | 石横特钢集团有限公司 | 一种高炉炉缸象脚侵蚀预防分析方法 |
| CN111896585A (zh) * | 2020-08-05 | 2020-11-06 | 郑州赛沃科技有限公司 | 高炉铁沟侵蚀实时监测系统及方法 |
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1997
- 1997-04-22 JP JP11748397A patent/JPH10298619A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110453023A (zh) * | 2019-09-18 | 2019-11-15 | 石横特钢集团有限公司 | 一种高炉炉缸象脚侵蚀预防分析方法 |
| CN110453023B (zh) * | 2019-09-18 | 2021-06-29 | 石横特钢集团有限公司 | 一种高炉炉缸象脚侵蚀预防分析方法 |
| CN111896585A (zh) * | 2020-08-05 | 2020-11-06 | 郑州赛沃科技有限公司 | 高炉铁沟侵蚀实时监测系统及方法 |
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