JPH02307821A - 高温用電気絶縁充填材およびその製造方法 - Google Patents
高温用電気絶縁充填材およびその製造方法Info
- Publication number
- JPH02307821A JPH02307821A JP8302988A JP8302988A JPH02307821A JP H02307821 A JPH02307821 A JP H02307821A JP 8302988 A JP8302988 A JP 8302988A JP 8302988 A JP8302988 A JP 8302988A JP H02307821 A JPH02307821 A JP H02307821A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mgo
- insulating filler
- cao
- filler
- lattice
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Resistance Heating (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Inorganic Insulating Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は焼結マグネシア（ＭｇＯ）を主成分とし、高温
における電気絶縁抵抗の優れた電気絶縁充填材およびそ
の製造方法に関するもので、特にシースヒーターの絶縁
充填材として適するものである。
における電気絶縁抵抗の優れた電気絶縁充填材およびそ
の製造方法に関するもので、特にシースヒーターの絶縁
充填材として適するものである。
［従来の技術及び問題点］
ＭｇＯは高温下での電気絶縁抵抗が非常に高いという特
徴があり、電気絶縁材料、特にシースヒーターの絶縁充
填材として使用されている。
徴があり、電気絶縁材料、特にシースヒーターの絶縁充
填材として使用されている。
従来使用されている電融マグネシアはその製造方法上大
きな塊状で得られるために、細いシースヒーターの絶縁
充填材として使用するにはどうしても破砕して整粒せざ
るを得ず、その破砕粒は角張った形状をしているので、
充填するのが困難であるばかりでなく、充填後の成形加
工時にヒーターを傷付け、寿命低下の原因となっていた
。
きな塊状で得られるために、細いシースヒーターの絶縁
充填材として使用するにはどうしても破砕して整粒せざ
るを得ず、その破砕粒は角張った形状をしているので、
充填するのが困難であるばかりでなく、充填後の成形加
工時にヒーターを傷付け、寿命低下の原因となっていた
。
ま−た焼結マグネシアは製造し易く、近年注目されでは
いるが特開昭８２−９０８０７号や特開昭６２−２８８
００２号に記載された焼結マグネシアでも高絶縁抵抗の
要望を満足するものではなかった。
いるが特開昭８２−９０８０７号や特開昭６２−２８８
００２号に記載された焼結マグネシアでも高絶縁抵抗の
要望を満足するものではなかった。
また、本発明者らが特開昭６２−９０８０７号で記載し
た球状焼結マグネシアでは細いヒーターを作るのには適
するがなお絶縁抵抗が低かった。
た球状焼結マグネシアでは細いヒーターを作るのには適
するがなお絶縁抵抗が低かった。
［発明が解決しようとする課題］
本発明は、高温に置ける電気絶縁抵抗が高（、かつ、粒
形が球状で、シースヒーターの絶縁材料として用いた場
合、そのヒーターの成形加工時にヒーターを傷つけない
ような球状の高温用電気絶縁充填材とその製造方法を提
供しようとするものである。
形が球状で、シースヒーターの絶縁材料として用いた場
合、そのヒーターの成形加工時にヒーターを傷つけない
ような球状の高温用電気絶縁充填材とその製造方法を提
供しようとするものである。
［課題を解決するための６手段］
焼結マグネシアはＭ ｇ ０１；： Ｃａ Ｏが固溶し
ていることが知られており、このＣａＯの固溶が原因で
ＭｇＯの格子の歪みが生じ、ＭｇＯの格子定数が大きく
なる。
ていることが知られており、このＣａＯの固溶が原因で
ＭｇＯの格子の歪みが生じ、ＭｇＯの格子定数が大きく
なる。
焼結マグネシアの絶縁抵抗が小さいのはＣａＯの固溶と
それが原因で起るＭｇＯの格子歪が原因であると推察さ
れている。
それが原因で起るＭｇＯの格子歪が原因であると推察さ
れている。
本発明は、熱処理によって、固溶している上記ＣａＯを
粒界に析出させ、このＣａＯを酸性溶液で溶解除去する
ことによって、高温における電気絶縁抵抗が大きい電気
絶縁充填材を提供しようとするものである。
粒界に析出させ、このＣａＯを酸性溶液で溶解除去する
ことによって、高温における電気絶縁抵抗が大きい電気
絶縁充填材を提供しようとするものである。
［課題を解決するための手段］
上記：！ｊＡ２１ｉを解決するための電気絶縁充填材は
マグネシア焼結粉体で ａ）化学組成が ｉ）ＭｇＯ≧９３ｖｔ％ ｉｉ） ０．３≦ＣａＯ≦１．５ ｖｔ％ｉｉｉ）Ｓ
ｉ Ｏ２≦４ ｖｔ％ ｉｙ） Ｆｅ２０ｚ＋Ａｌ ２０ コ ≦
０．４Ｗｔ ％ｙ）Ｂ２０：＋≦ ０．１ｗｔ％ ｖｉ） １ｇｌｏｓｓ≦ ０．３ｗｔ％であり、 ｂ）ＭｇＯの格子定数が４．２１３０八以下ｃ）ＭｇＯ
の格子歪みが７．０Ｘ １０４以下である電気絶縁充填
材である。
マグネシア焼結粉体で ａ）化学組成が ｉ）ＭｇＯ≧９３ｖｔ％ ｉｉ） ０．３≦ＣａＯ≦１．５ ｖｔ％ｉｉｉ）Ｓ
ｉ Ｏ２≦４ ｖｔ％ ｉｙ） Ｆｅ２０ｚ＋Ａｌ ２０ コ ≦
０．４Ｗｔ ％ｙ）Ｂ２０：＋≦ ０．１ｗｔ％ ｖｉ） １ｇｌｏｓｓ≦ ０．３ｗｔ％であり、 ｂ）ＭｇＯの格子定数が４．２１３０八以下ｃ）ＭｇＯ
の格子歪みが７．０Ｘ １０４以下である電気絶縁充填
材である。
マグネシア焼結粉体の化学組成が上記範囲内にあるとき
に電気絶縁抵抗が十分に高く、化学組成が上記範囲を外
れると絶縁抵抗が低くなるので高温用充填材として実用
性がなくなる。
に電気絶縁抵抗が十分に高く、化学組成が上記範囲を外
れると絶縁抵抗が低くなるので高温用充填材として実用
性がなくなる。
このような電気絶縁充填材の製造方法はマグネシア粉体
を最高温度１０００℃以上で熱処理したのち、酸性溶液
と接触させ、その後充分に水洗する。
を最高温度１０００℃以上で熱処理したのち、酸性溶液
と接触させ、その後充分に水洗する。
本発明の電気絶縁充填材の製造にあたり、ロータリキル
ン等で焼結された所定組成の球状をした粉体のうち４２
０μ■の篩を通過し、２５μ腸の篩を通過しない部分を
採取するのが適当である。また、粉体にはＺｎＯ２等の
助剤などが他の成分が影響のない範囲で含まれていても
よい。
ン等で焼結された所定組成の球状をした粉体のうち４２
０μ■の篩を通過し、２５μ腸の篩を通過しない部分を
採取するのが適当である。また、粉体にはＺｎＯ２等の
助剤などが他の成分が影響のない範囲で含まれていても
よい。
その製造方法は好ましくは粒径４２０〜２５μ信のもの
が９５ｗｔ％以上になるように調整された粉体をロータ
リキルン等の加熱炉で１０００℃以上で熱処理したのち
、酸性溶液と接触させ、その後十分に水洗し、濾過、乾
燥するものである。
が９５ｗｔ％以上になるように調整された粉体をロータ
リキルン等の加熱炉で１０００℃以上で熱処理したのち
、酸性溶液と接触させ、その後十分に水洗し、濾過、乾
燥するものである。
本発明のマグネシア粉体は８００℃に２４ ＩＩ ｒ保
持した後の絶縁抵抗が１．８Ｘ １０９Ω・ａｍ以上の
ものが好ましい。さらに好ましくは２．５Ｘ １０’Ω
・０層以上である。
持した後の絶縁抵抗が１．８Ｘ １０９Ω・ａｍ以上の
ものが好ましい。さらに好ましくは２．５Ｘ １０’Ω
・０層以上である。
さらに充填物のフロータイムはシースヒーター粉体を充
填する際、製造上、特に作業効率上重要な要素であるこ
とはよく知られており、フロータイムが２００ｓｅｃ／
１００ｇｒ以下、特に１８０ｓｃｃ／１００ｇｒ以下で
あることは産業上意義のあることである。
填する際、製造上、特に作業効率上重要な要素であるこ
とはよく知られており、フロータイムが２００ｓｅｃ／
１００ｇｒ以下、特に１８０ｓｃｃ／１００ｇｒ以下で
あることは産業上意義のあることである。
また本発明においてＭｇＯの格子定数が４．２１３０Ａ
以下、Ｍ ｇ Ｏの格子歪みが７ＸＩＯ−’以下である
ことが必要であり、その範囲を外れるといずれも絶縁抵
抗が悪化し、高温用として実用に供しなくなる。さらに
好ましくはＭｇＯの格子歪みが５Ｘ１０’以下である。
以下、Ｍ ｇ Ｏの格子歪みが７ＸＩＯ−’以下である
ことが必要であり、その範囲を外れるといずれも絶縁抵
抗が悪化し、高温用として実用に供しなくなる。さらに
好ましくはＭｇＯの格子歪みが５Ｘ１０’以下である。
本発明の製造方法において最高温度が１０００’ｃ未満
では熱処理の効果が小さく 、ｔｏｏｏ℃以上、好まし
くは１２００〜１４００℃が望ましい。
では熱処理の効果が小さく 、ｔｏｏｏ℃以上、好まし
くは１２００〜１４００℃が望ましい。
次に酸性溶液と１分間以上接触させ、この溶液と分離後
、十分に水洗をしたのち、濾過、乾燥する。
、十分に水洗をしたのち、濾過、乾燥する。
すなわち、その表面に不純物の少ないマグネシア焼結粉
体は前述の流動性を損なうことなく、高温での絶縁抵抗
が優れている。
体は前述の流動性を損なうことなく、高温での絶縁抵抗
が優れている。
［実施例］
以下、本発明を実施例および比較例によって、具体的に
説明する。
説明する。
本発明における実施例の化学組成のうちＭｇ０ＳＣａｂ
ＳＳ ｉ０２、Ｆｅ２Ｏ３、Ａｌ２Ｏ３、Ｂ２Ｏ３はマ
グネシア粉末を塩酸水溶液で熱溶解したのち、またＺ
ｒｏｚはＮａｚＣＯ３、Ｎａ２Ｂ２Ｑｒ １ＯＨｚｏ
を用い、アルカリ溶融したのち、硝酸水溶液に熱溶解し
た後、［１本ジャーレルアッシュ製の ５７５−■製の
ＩＣＡＰを用いて測定した。
ＳＳ ｉ０２、Ｆｅ２Ｏ３、Ａｌ２Ｏ３、Ｂ２Ｏ３はマ
グネシア粉末を塩酸水溶液で熱溶解したのち、またＺ
ｒｏｚはＮａｚＣＯ３、Ｎａ２Ｂ２Ｑｒ １ＯＨｚｏ
を用い、アルカリ溶融したのち、硝酸水溶液に熱溶解し
た後、［１本ジャーレルアッシュ製の ５７５−■製の
ＩＣＡＰを用いて測定した。
１ｇｌｏｓｓは試料ｌｏｇを精秤し、白金ルツボに入れ
、それを電気炉に入れ１０００℃Ｘ ｌｈｒ後の重量減
少を重量減少を重量％で示したものである。
、それを電気炉に入れ１０００℃Ｘ ｌｈｒ後の重量減
少を重量減少を重量％で示したものである。
本発明の実施例のマグネシアにおける高温絶縁抵抗は内
径Ｌｏａｍの金属パイプと外径５鴛亀の中心棒の間隙に
絶縁充填材を約２５■の長さに １．５Ｔｅｅｍ ’の
圧力で圧縮充填したものに、白金線を取り付けて電気炉
内に置き、各温度での絶縁抵抗を測定した（フエタリー
法）。なお、用いた金属パイプならびに中心棒の材質は
ｓｕｓ、３０４である。
径Ｌｏａｍの金属パイプと外径５鴛亀の中心棒の間隙に
絶縁充填材を約２５■の長さに １．５Ｔｅｅｍ ’の
圧力で圧縮充填したものに、白金線を取り付けて電気炉
内に置き、各温度での絶縁抵抗を測定した（フエタリー
法）。なお、用いた金属パイプならびに中心棒の材質は
ｓｕｓ、３０４である。
格子歪みの１１ＰＩ定はＸ線回折（理学電機製ＩＲ−Ｉ
Ａ型）により４０ｋＬ ２０１１１＾、ｌ／４ｄｅｇ／
■、ｔｉｍｅ ｃｏｎｓｔａｎｔ ５ｓｅｃの条件でＭ
ｇｏの（１，１，１）、（２，０，０）、 （２，２，
０）、 （３，１，１）、 （２，２，２）、（４，０
，０）、（４，２，０）の各ピークの積分幅を測定し、
ｋαＩ、ｋα２の分離補正（文献１）、スタンダード補
正（文献１）を行い真の半価幅を求める。得られた半価
幅から１ｌａｌｌプロツト（文献２）を行い、最小二乗
法による直線回帰から傾きを求め、傾きの１／２の値を
もって格子歪みとした。
Ａ型）により４０ｋＬ ２０１１１＾、ｌ／４ｄｅｇ／
■、ｔｉｍｅ ｃｏｎｓｔａｎｔ ５ｓｅｃの条件でＭ
ｇｏの（１，１，１）、（２，０，０）、 （２，２，
０）、 （３，１，１）、 （２，２，２）、（４，０
，０）、（４，２，０）の各ピークの積分幅を測定し、
ｋαＩ、ｋα２の分離補正（文献１）、スタンダード補
正（文献１）を行い真の半価幅を求める。得られた半価
幅から１ｌａｌｌプロツト（文献２）を行い、最小二乗
法による直線回帰から傾きを求め、傾きの１／２の値を
もって格子歪みとした。
なお標り試料はＭｇＯ純度９９．９％のマグネシアｒ１
１結晶を粉砕したのち、４４〜２０μ曙のものを１３０
０℃で５時間熱処理したものを用いた。測定試料も粒径
４４〜２０μｍの範囲に粒度調整したものを用いた。
１結晶を粉砕したのち、４４〜２０μ曙のものを１３０
０℃で５時間熱処理したものを用いた。測定試料も粒径
４４〜２０μｍの範囲に粒度調整したものを用いた。
（上記文献１） ｒ Ｔｈｅ ｌｌｅａｓｕｒｅｍｅｎ
ｔ ｏｌ’ｐａｒｔｉｃｌｅ ５ｉｚｅ ｂｙ ｔｈｅ
Ｘ−ｒａｙ １ｅｔｈｏｄＪ ｂｙ Ｐ。
ｔ ｏｌ’ｐａｒｔｉｃｌｅ ５ｉｚｅ ｂｙ ｔｈｅ
Ｘ−ｒａｙ １ｅｔｈｏｄＪ ｂｙ Ｐ。
Ｗ、Ｊｏｎｅｓ、、Ｐｒｐｃ、Ｒｏｙ、Ｓｏｃ、、＾１
８６．１６（１９３８）。
８６．１６（１９３８）。
（上記文献２）Ｉｌａｌ ｌ 、Ｗ、Ｉｌ、 、 Ｐｒ
ｏｃ、Ｐｈｙｓ、Ｓｏｃ、 。
ｏｃ、Ｐｈｙｓ、Ｓｏｃ、 。
Ａ６２．．７４１（１９４９）。
また、格子定数のａｌｌ！定はケイ素を内部標準物質と
してＢｒａｇｇの式から求めた。Ｍ ｇ Ｏの（３，１
，ｌ）、（２，２，０）、（３，１，ｌ）、（２，２，
２）、（４，２，０）のピークから半価幅中点法から回
折角を読み、ｋαＩ、ｋα２の分離補正を行い、最小自
乗法で格子定数を求めた。
してＢｒａｇｇの式から求めた。Ｍ ｇ Ｏの（３，１
，ｌ）、（２，２，０）、（３，１，ｌ）、（２，２，
２）、（４，２，０）のピークから半価幅中点法から回
折角を読み、ｋαＩ、ｋα２の分離補正を行い、最小自
乗法で格子定数を求めた。
また、上記絶縁充填材をつめた金属パイプ（セル）を８
００℃の７ｄ気炉に入れ、絶縁抵抗の経時変化を測定し
た。
００℃の７ｄ気炉に入れ、絶縁抵抗の経時変化を測定し
た。
第１図および第２図は８００℃で２４時間焼成した後、
あるいは７２時間焼成した後の抵抗値を示した。
あるいは７２時間焼成した後の抵抗値を示した。
また、粉末のタップ密度、フロータイムはＡ Ｓ Ｔ
Ｍ ５ｔａｎｄａｒｄｓ Ｄ ２７５５に規定されてい
る方法によりアメリカのＢｏｅｈ Ｔｏｏｌ ａｎｄ
ＤｌｅＣｏＩＩｐａｎ＞’製の装置を用いてΔｐ１定し
た。
Ｍ ５ｔａｎｄａｒｄｓ Ｄ ２７５５に規定されてい
る方法によりアメリカのＢｏｅｈ Ｔｏｏｌ ａｎｄ
ＤｌｅＣｏＩＩｐａｎ＞’製の装置を用いてΔｐ１定し
た。
粒度分布はＪＩＳ漂章篩を用いて篩分けて求めた。
なお実施例に示す各成分の量（％）はｆｆ１ｍ％である
。
。
実施例１及び比較例１
０−タリーキルンで２０００℃の温度で焼成したｌｎｍ
以下の高純度マグネシア粉をステンレろ製の金網を用い
て、４２０μｍから２５μｍで篩い分けた。これをロー
タリキルンを用いて最高温度１２００℃で焼成した。
以下の高純度マグネシア粉をステンレろ製の金網を用い
て、４２０μｍから２５μｍで篩い分けた。これをロー
タリキルンを用いて最高温度１２００℃で焼成した。
上記のマグネシア粉体２．５ｋｇを０．２Ｎ塩酸溶Ｉ夜
１（１９，に入れて５分間撹拌し、上澄液を捨てて、水
１０１を加えて撹拌水洗を２回行い真空濾過した。この
濾滓にさらに水５５１をふりかけて水洗し、１２０℃の
熱風中で乾燥した。（以下この処理方法を酸水洗と呼ぶ
） このマグネシア粉体の化学組成、粒度分布、フロータイ
ムおよび初期の絶縁抵抗、さらに８００℃における抵抗
の経時変化を第１表および第１図に示した。
１（１９，に入れて５分間撹拌し、上澄液を捨てて、水
１０１を加えて撹拌水洗を２回行い真空濾過した。この
濾滓にさらに水５５１をふりかけて水洗し、１２０℃の
熱風中で乾燥した。（以下この処理方法を酸水洗と呼ぶ
） このマグネシア粉体の化学組成、粒度分布、フロータイ
ムおよび初期の絶縁抵抗、さらに８００℃における抵抗
の経時変化を第１表および第１図に示した。
また、比較例１として原料に用いたマグネシア粉の上記
測定値も示した。
測定値も示した。
第１表
第１表つづき
実施例２
実施例１に用いた４２０〜２５μｍに篩分けられたマグ
ネシア粉体を箱型電気炉に入れ、８００〜！４００℃の
各温度で焼成し、以下室温まで炉内で放置し、これを酸
水洗した。このマグネシア粉体の８００℃における抵抗
の経時変化を調べ、その値の２４時間後および７２時間
後を前記熱処理温度に対してプロットしたのが第２図で
ある。
ネシア粉体を箱型電気炉に入れ、８００〜！４００℃の
各温度で焼成し、以下室温まで炉内で放置し、これを酸
水洗した。このマグネシア粉体の８００℃における抵抗
の経時変化を調べ、その値の２４時間後および７２時間
後を前記熱処理温度に対してプロットしたのが第２図で
ある。
比較例で示す市販型マグ（高温用）に比べて、２倍以上
の高い抵抗値を示すことが示されている。
の高い抵抗値を示すことが示されている。
［発明の効果］
以上説明したように、本発明の電気絶縁充填材は８００
℃以上の高温における絶縁抵抗が高く、かつ流動特性に
優れており、シースヒーターの絶縁充填材として優れた
ものである。また、第１図、第２図に示されたように絶
縁抵抗の劣化も小さく、ヒーターの寿命も長（なる。
℃以上の高温における絶縁抵抗が高く、かつ流動特性に
優れており、シースヒーターの絶縁充填材として優れた
ものである。また、第１図、第２図に示されたように絶
縁抵抗の劣化も小さく、ヒーターの寿命も長（なる。
第１図は実施例１および比較例１の８００℃での絶縁抵
抗の経時変化を示す。 第２図は熱処理温度と酸水洗後のマグネシア粉体の８０
０℃での抵抗値を示す。白丸は２４ Ｉｔ ｒ値、黒丸
は７２ Ｈｒ値を示す。 □ １ 手続補正書 （自発） し １、事件の表示 特願昭６３−８３０２９号 ２、発明の名称 高温用電気絶縁充填材およびその製造方法］ 名 称 新日本化学工業株式会社４、代理人 ５、補正命令の日付く自発） ６、補正の対象 （１）明細書第６頁第９行と第１０行の間に下記の事項
を挿入する。 ′ 「 また、本発明において、充填物の充填密度は２
．１０〜２Ｊ５（ｇ／ｃｃ）が好ましく 、２．１０（
ｇ／ｅｅ）以下では、絶縁抵抗の寿命低下が大きく、２
．３５（ｇ／ｃｃ）を越えると初期から絶縁抵抗が低く
、いずれも、高温用として実用に供せなくなる。」 （２）同第１３頁第５行と第６行の間に下記の事項を挿
入する。 「実施例３ 実施例１に用いた試料から粒度分布を調整して、充填密
度の異なる１から５の試料を実施例２と同じ方法で作製
し、８００℃における２４時間後と２４０時間後の絶縁
抵抗を調べ、その結果を第２表と第３図に示した。 第２表 」 （３）同、第１３頁末行の次に下記の事項を挿入する。 「 第３図は ８００℃における２４時間後と２４０時
間後の絶縁抵抗を示す。 図中の記号は次の通りである。 白丸は２４時間後 黒丸は２４０時間後」 （４）図面（別紙第３図）を追加する。 手続補正書彷 却 平成２年７月１２日 特許庁長官 植 松 敏 殿 １、事件の表示 特願昭８３−８３０２９号 ２、発明の名称 高温用電気絶縁充填材およびその製造方法３、補正をす
る者 事件との関係 特許出願人 〒１０７（電話５８Ｂ−８８５４） 住 所 東京都港区赤坂４丁目１３番５号５、補正命
令の日付 起案臼：平成２年６月２２日 発送８二平成２年７月 ３日
抗の経時変化を示す。 第２図は熱処理温度と酸水洗後のマグネシア粉体の８０
０℃での抵抗値を示す。白丸は２４ Ｉｔ ｒ値、黒丸
は７２ Ｈｒ値を示す。 □ １ 手続補正書 （自発） し １、事件の表示 特願昭６３−８３０２９号 ２、発明の名称 高温用電気絶縁充填材およびその製造方法］ 名 称 新日本化学工業株式会社４、代理人 ５、補正命令の日付く自発） ６、補正の対象 （１）明細書第６頁第９行と第１０行の間に下記の事項
を挿入する。 ′ 「 また、本発明において、充填物の充填密度は２
．１０〜２Ｊ５（ｇ／ｃｃ）が好ましく 、２．１０（
ｇ／ｅｅ）以下では、絶縁抵抗の寿命低下が大きく、２
．３５（ｇ／ｃｃ）を越えると初期から絶縁抵抗が低く
、いずれも、高温用として実用に供せなくなる。」 （２）同第１３頁第５行と第６行の間に下記の事項を挿
入する。 「実施例３ 実施例１に用いた試料から粒度分布を調整して、充填密
度の異なる１から５の試料を実施例２と同じ方法で作製
し、８００℃における２４時間後と２４０時間後の絶縁
抵抗を調べ、その結果を第２表と第３図に示した。 第２表 」 （３）同、第１３頁末行の次に下記の事項を挿入する。 「 第３図は ８００℃における２４時間後と２４０時
間後の絶縁抵抗を示す。 図中の記号は次の通りである。 白丸は２４時間後 黒丸は２４０時間後」 （４）図面（別紙第３図）を追加する。 手続補正書彷 却 平成２年７月１２日 特許庁長官 植 松 敏 殿 １、事件の表示 特願昭８３−８３０２９号 ２、発明の名称 高温用電気絶縁充填材およびその製造方法３、補正をす
る者 事件との関係 特許出願人 〒１０７（電話５８Ｂ−８８５４） 住 所 東京都港区赤坂４丁目１３番５号５、補正命
令の日付 起案臼：平成２年６月２２日 発送８二平成２年７月 ３日
Claims (2)
- （１）マグネシア焼結粉体で ａ）化学組成が ｉ）ＭｇＯ≧９３ｗｔ％ ｉｉ）０．３≦ＣａＯ≦１．５ｗｔ％ ｉｉｉ）ＳｉＯ＿２≦４ｗｔ％ ｉｖ）Ｆｅ＿２Ｏ＿３＋Ａｌ＿２Ｏ＿３≦０．４ｗｔ％
ｖ）Ｂ＿２Ｏ＿３≦０．１ｗｔ％ ｖｉ）１ｇｌｏｓｓ≦０．３ｗｔ％ であり、 ｂ）ＭｇＯの格子定数が４．２１３０Ａ以下ｃ）ＭｇＯ
の格子歪みが７．０×１０＾−＾４以下であることを特
徴とする電気絶縁充填材 - （２）マグネシア粉体を最高温度１０００℃以上で熱処
理したのち、酸性溶液と接触させ、その後充分に水洗す
ることを特徴とする電気絶縁充填材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8302988A JP2638052B2 (ja) | 1988-04-06 | 1988-04-06 | 高温用電気絶縁充填材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8302988A JP2638052B2 (ja) | 1988-04-06 | 1988-04-06 | 高温用電気絶縁充填材およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02307821A true JPH02307821A (ja) | 1990-12-21 |
| JP2638052B2 JP2638052B2 (ja) | 1997-08-06 |
Family
ID=13790806
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8302988A Expired - Lifetime JP2638052B2 (ja) | 1988-04-06 | 1988-04-06 | 高温用電気絶縁充填材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2638052B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100351177C (zh) * | 2006-03-10 | 2007-11-28 | 庄伟� | 一种防火电缆用氧化镁粉的制备方法 |
| CN121748054A (zh) * | 2026-02-28 | 2026-03-27 | 大石桥市美尔镁制品有限公司 | 一种矿物氧化镁绝缘防火电缆及其制备方法 |
-
1988
- 1988-04-06 JP JP8302988A patent/JP2638052B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100351177C (zh) * | 2006-03-10 | 2007-11-28 | 庄伟� | 一种防火电缆用氧化镁粉的制备方法 |
| CN121748054A (zh) * | 2026-02-28 | 2026-03-27 | 大石桥市美尔镁制品有限公司 | 一种矿物氧化镁绝缘防火电缆及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2638052B2 (ja) | 1997-08-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1139930A (en) | Cermet materials | |
| JPH0217508B2 (ja) | ||
| JP2001064080A (ja) | 窒化珪素焼結体及びその製造方法 | |
| JP2638052B2 (ja) | 高温用電気絶縁充填材およびその製造方法 | |
| JP4078414B2 (ja) | 硫化ランタン焼結体およびその製造方法 | |
| JP2985090B2 (ja) | 高温用電気絶縁充填材及びそれを充填したシースヒーター | |
| US3051924A (en) | Sintered electric resistance heating elements and methods of producing such elements | |
| JP6621170B2 (ja) | Ｐｔｃサーミスタ部材およびｐｔｃサーミスタ素子 | |
| WO2003057625A1 (fr) | Materiau graphite permettant de synthetiser un diamant semiconducteur et diamant semiconducteur produit avec ce materiau | |
| WO1992013811A1 (fr) | Procede de production d'elements thermoelectriques | |
| JPS6042272A (ja) | マグネシア集合物 | |
| Benkaddour et al. | The influence of particle size on sintering and conductivity of Bi0. 85Pr0. 105V0. 045O1. 545 ceramics | |
| KR970001524B1 (ko) | 탄화규소(SiC) 분말의 제조방법 | |
| JP3588240B2 (ja) | セラミックヒータ | |
| CN103288456A (zh) | 一种无金属离子添加的高纯硅氮氧陶瓷的低温制备方法 | |
| JPS6146403B2 (ja) | ||
| JPH04123784A (ja) | シーズヒータ | |
| JP3301097B2 (ja) | 耐熱材 | |
| JPS6212191B2 (ja) | ||
| JP2906354B2 (ja) | 電気絶縁充填材、及びそれを充填したシーズヒーター | |
| JPS62296303A (ja) | 電気絶縁用マグネシア焼結粉体 | |
| JPH0541563B2 (ja) | ||
| JP2615188B2 (ja) | 緻密なナトリウム・ベータアルミナ低温焼成製造用原料 | |
| JP3025259B1 (ja) | 導電性セラミックスピン | |
| SU1005324A1 (ru) | Керамический материал дл нагревательных элементов |