JPH0242313B2

JPH0242313B2 -

Info

Publication number: JPH0242313B2
Application number: JP14345586A
Authority: JP
Priority date: 1986-06-19
Filing date: 1986-06-19
Publication date: 1990-09-21
Also published as: JPS632592A

Description

【発明の詳細な説明】

［産業上の利用分野］本発明はMn−Mo系、Mn−Mo−Ni系及びCr
−Mo系等の低合金耐熱鋼溶接用として優れた性
能を示す、フラツクス入りワイヤに関し、詳細に
は溶接後熱処理（以下PWHTと略称す）が長時
間に亘る場合でも粗大フエライトの発生量が少な
く、優れた機械的性能を示す溶接金属を形成する
ことのできる低合金耐熱鋼溶接用フラツクス入り
ワイヤに関するものである。［従来の技術］溶接用フラツクス入りワイヤは溶接能率が高く
且つ溶接金属の性能も良好で安定しているところ
から広い範囲に亘つて実用化されており、低合金
耐熱鋼材の溶接材料としての需要も漸次増加の傾
向を辿つている。特にチタニア系フラツクスを充
填した複合ワイヤ（チタニア系複合ワイヤ）は溶
接作業性に優れビードの形状及び外観が良好でス
パツタが少ないという利点があり、汎用ワイヤと
して有利な特性を有している。しかしながらこの
チタニア系複合ワイヤを用いた場合は、フラツク
ス中のTiO₂が冶金反応により容易に還元されて
溶接金属中に歩留るため溶接金属の機械的性能、
特に衝撃値を下げる、という欠点があつた。そこ
で本願発明者等はかねてよりフラツクス組成の検
討を行ない、フラツクス中のTiO₂を抑制した特
殊なフラツクス成分に到達し、且つTi、Zr或は
Ｎの添加量を調整することにより衝撃値を増大さ
せる発明を先に提案した（特開昭60−68189参
照）。ところで耐熱特性の優れた鋼材として知られて
いるMn−Mo鋼、Mn−Mo−Ni鋼及びCr−Mo
鋼の溶接は、厚さ20mm未満の薄板から厚さ250mm
の厚板まで広範囲に亘つて実施されており、また
応力除去のため焼鈍が必要であるところから
PWHTが不可欠とされている。PWHTの実施条
件は適用鋼種、温度、板厚及び溶接継手数などに
よつて様々であり、上記厚板を溶接する場合等は
長時間に亘るPWHTを要するものもある。しかしながらその後の研究によると、前記先願
発明は薄板溶接の様に短時間のPWHTを行なう
ものについては良好な機械的特性を発揮したが、
長時間に亘るPWHTを行なうものにおいては、
溶接金属の機械的特性は必ずしも満足できるもの
ではなく厚板の溶接には適用できないことが分か
つた。即ち、先願発明に係るフラツクス入り複合
ワイヤを用いて１・1/4Cr−1/2Mo系ワイヤを溶
接し、溶接金属の機械的特性を調査した。使用し
た鋼板の板厚は19mm^t、開先角度は45゜であつた。
結果を第４図に示す。尚、第４図において横軸Ｐ
はＰ＝Ｔ（log ｔ＋20）×10^-3の式による対数目盛
をとつたものである。但しＴ：PWHTにおける
絶対温度、ｔ：同処理時間。 690℃でのPWHTが１時間の場合は引張特性、
衝撃特性共に良好な結果が得られたが、PWHT
が８時間、28時間と長くなるにつれて引張特性、
衝撃特性共に急激に低下し、特に引張強さは
ASTMの母材強度（52.7Kgｆ／mm²以上）を下回
つた。これは被覆アーク溶接棒の機械的特性より
も低いものであり、溶接能率が高いというせつか
くの利点にもかかわらず、機械的特性の不十分さ
が汎用性の隘路となるものであつた。そこで溶接
金属の機械的特性がこのように低下する原因を調
査するために引張試験片残材からミクロ試験片を
採取し、各種のPWHT条件下でミクロ組織を観
察した結果、690℃×１時間では溶接金属中に粗
大フエライトの発生はみられなかつたが、690℃
×28時間においては粗大フエライトが多量に発生
しており、この粗大フエライトの存在が、溶接金
属の機械的特性低下の原因となつているのではな
いかと推論するに至つた。更に追跡調査を行なつ
た結果、この様な粗大フエライトを発生させる主
要原因の１つが、フラツクス中に多量に充填され
ているSi、Mn、Cr、Mo等の脱酸剤・合金剤に
あることを究明した。即ち前記先願発明に係るワ
イヤでは軟鋼を金属外皮としているため、フラツ
クス中に上記脱酸剤・合金剤を多量に添加せざる
を得なかつたが、これらの金属がPWHTの際に
溶接金属中に粗大フエライトを誘発していること
がわかつた（第１図Ａ参照：後述）。［発明が解決しようとする問題点］本発明は上記の様な事情に着目してなされたも
のであつて、その目的は厚板の場合の様に長時間
に亘るPWHTを行なつても溶接金属中に多量の
粗大フエライトを発生することがなく従つて機械
的特性が劣化することがない溶接用フラツクス入
りワイヤを提供しようとするものである。［問題点を解決する為の手段］本発明はフラツクスを金属外皮内へ充填してな
る低合金耐熱鋼溶接用フラツクス入りワイヤであ
つて下記の点に主たる要旨を有するものである。フラツクスを金属外皮内へ充填してなる複合ワ
イヤにおいて、金属外皮は金属外皮全重量に対し
て少なくともＣ：0.13重量％以下、Si：１％以下
及びMn：2.5％以下を含有すると共に、更にCr：
１〜10.5％、Mo：0.3〜2.1、Ni：1.2％以下より
なる群から選択される１種以上を含有する一方、
フラツクスはワイヤ全重量に対して、ZrO₂：２
〜４％、SiO₂：１〜３％、MgO：１〜３％、鉄
酸化物：FeO換算で1.5〜3.5％、及びTiO₂：0.2〜
2.5％を含有し、且つ前記金属外皮及び前記フラ
ツクスの少なくとも一方には、金属外皮中の場合
は金属外皮全重量に対して0.14％以下、フラツク
ス中の場合はワイヤ全重量に対して0.7％以下の
金属Tiを含有し、フラツクス中の金属Tiと金属
外皮中のTiとの和が次式の範囲とすると共に、 0.1％≦フラツクス中のTi＋金属外皮中のTi×5M
≦0.7％該金属Tiと前記TiO₂は下記式で示される範囲
を満足するように含有され、 0.14％≦0.2×TiO₂＋フラツクス中のTi＋5M×金属外
皮中のTi≦0.8％且つスラグ形成剤の充填量をワイヤ全重量に対
して７〜18％としたことを特徴とする低合金耐熱
鋼溶接用フラツクス入りワイヤ。但し、Ｍ＝１−
フラツクス充填率（％）／100であり、以下本明
細書において、Ｍはいずれも同じ意味をあらわす
ものとする。尚上記構成要件に加えて金属の成分調整用とし
て必要な場合には、0.7％以下のSi、0.5％以下の
Cr、0.6％以下のNi、1.2％以下のMn、0.4％以下
のMoをフラツクス中に加え、或は／及び金属外
皮かフラツクスのいずれか一方に0.012〜0.033％
のＮを加えることも本発明の重要な構成要件とな
つている。［作用］本発明は上記の様に構成されるが、要は、前記
先願発明においては、金属外皮が軟鋼で構成され
ていたためフラツクス中にSi、Mn、Cr、Mo等
の脱酸剤・合金剤を多量に添加しており、これが
PWHTにおける粗大フエライトの多量発生の原
因となつているのに対して、本発明では金属外皮
を軟鋼から適用鋼種の化学組成に類似した共金鋼
に変更し且つ、フラツクスに添加されていたSi、
Mn等の金属粉を金属外皮に添加することによつ
て、フラツクス中のスラグ形成剤及び上記金属粉
の添加量を抑制し、これによつて溶接金属中に粗
大フエライトが発生する要因を排除したものであ
る。ちなみに第１図Ａ及びＢはいずれもPWHT：
690℃×28hrで処理した溶接金属から採取した引
張試験片の断面顕微鏡写真（倍率：５倍）であ
る。第１図Ａは従来ワイヤによるものであり、白
の部分は粗大フエライトである。第１図Ｂは本発
明に係るワイヤによるものであり粗大フエライト
の発生はみられない。以下に(a)金属外皮、(b)フラツクスの各々に添加
する添加成分とその作用及び数値の限定理由につ
いて説明する。 (a) 金属外皮への添加成分 Si、Mnが必須の添加成分であり、Cr、Mo
及びNiはMn−Mo鋼、Mn−Mo−Ni鋼、或は
Cr−Mo鋼から選択される被溶接適用鋼種に応
じていずれか１種以上添加されるものである。
以下述べる数値は金属外皮全重量に対する％で
ある。Ｃ：0.005〜0.13％溶接金属の強度および衝撃値の調整の目的で
加える。0.13％を超えると線引性が低下すると
ともに溶接金属の耐われ性も低下し、さらには
溶接作業中にスパツタが多量に発生する。
0.005％未満では、良好な強度、衝撃値が得ら
れない。 Si：0.01〜１％ Mn：0.1〜2.5％ともに溶接金属の脱酸および強度調整さらに
衝撃値の調整の目的で加える。しかしSi：１％、Mn：2.5％を夫々超えて添
加すると溶接金属の衝撃値が低下する。Si：
0.01％未満、Mn：0.1％未満の場合十分な添加
効果が得られない。 Cr：１〜10.5％ Mo：0.3〜2.1％ともに溶接金属の耐食性および強度調整の目
的で加えるが、これらの成分は通常被溶接物の
化学成分に対応して加えられるもので、同一成
分系が望ましい。 Moは被溶接物の同一範囲で加えられるがCr
は溶接金属の歩留りを考慮して加えられる。
Cr、Moが上記範囲を超えると耐割れ性が低下
し上記範囲未満であれば強度・耐割れ性が低下
する。 Ni：1.2％以下溶接金属の衝撃値向上を目的として加えられ
るが、1.2％を超えて加えるとかえつて衝撃値
が低下することがあり、好ましくない。 Ti：0.14％以下アークの安定性向上と、溶接金属の脱酸を目
的として加えるが上記の範囲を超えて加えると
スパツタの増加および溶接金属の強度が高くな
りすぎるとともに溶接金属の衝撃値も低下す
る。 (b) フラツクスへの添加成分 ZrO₂、SiO₂、MgO、鉄酸化物、TiO₂はスラ
グ形成剤として必須の添加成分である。以下の
数値はいずれもワイヤ全重量に対する％であ
る。 ZrO₂：２〜４％スラグ形成剤およびアーク安定剤として不可
欠の成分であり、２％未満では良好なビード外
観およびビード形状が得られずスパツタも多量
に発生する。一方４％を超えるとスラグの粘性
が過剰となりスラグの巻きこみが発生するとと
もに溶接作業性も低下する。 SiO₂：１〜３％スラグの粘性を調整し、特に下向溶接時のス
ラグ被包性改善を目的として添加するもので、
１％未満ではそれらの効果が十分に発揮できな
い。また３％を超えて添加すると、スラグの粘
性が低下しすぎて、特に立向上進溶接の際にビ
ードが凸気味になり、さらには溶接金属のSi量
が多くなり、衝撃値が低下するとともに耐割れ
性も低下する。 MgO：１〜３％立向上進溶接においてスラグの粘性を適正に
保ちビードの凸状化を防止すると共に生成スラ
グを塩基性にしてＣ、Mn、Si、Ti等の脱酸効
果を促進し、衝撃値を高める作用があり、これ
らの作用は１％以上の添加で効果的に発揮され
る。しかし３％を超えるとスラグの粘性が過大
となつて下向溶接時のスラグ被包性が低下しビ
ード外観が悪化すると共にスパツタが多量に発
生するなど、溶接作業性が劣悪になる。鉄酸化物：1.5〜3.5％（FeO換算） SiO₂と同様にスラグの粘性調整剤として作
用し、下向溶接時のスラグ被包性を高めると共
に溶接作業性の向上に寄与する。またSiO₂と
異なる点は立向上進溶接において凸ビード化の
阻止効果を発揮することである。こうした効果
は1.5％以上で有効であり3.5％を超えると溶接
金属の酸素量が増加し衝撃値が低下する。なお鉄酸化物はFeOやFe₂O₃として添加され
るが添加率はFeO換算値として定める。 TiO₂：0.2〜2.5％ Ti：0.7％以下でかつフラツクス中の金属Tiと金属外皮中の
Tiとの和が次の式の範囲を満足すると共に 0.1％≦フラツクス中のTi＋金属外皮中のTi×5M≦0
.7％ 0.14％≦TiO₂×0.2＋フラツクス中のTi＋金属外皮
中のTi×5M≦0.8％ Tiは脱酸剤として不可欠の成分であり、フ
ラツクスまたは金属外皮の一方または両方に適
量添加することにより溶接金属の衝撃値は著し
く改善される。しかし多すぎると溶接金属中へ
のTiの歩留り量が増加し衝撃値は低下する。
一方TiO₂はスラグ形成剤またはアーク安定剤
として使用するが0.2％未満ではその効果が発
揮できず、2.5％を超えて添加するとTiO₂は溶
接工程で一部が還元されてTiとして溶接金属
中へ歩留るので歩留りを考慮して添加量を規定
する必要がある。こうした意味から金属外皮中
のTiならびにフラツクス中のTiおよびTiO₂の
最適添加量を求めたものが第２図であり、これ
から上記の関係式を求めたものである。第２図
は１・1/4Cr−1/2Mo系フラツクス入りワイヤ
のシールドガスがCO₂：100％の場合とAr＋
（５〜20％）CO₂の場合のPWHTが690℃×１
時間における溶接金属の衝撃値について整理し
たものである。 CO₂：100％の場合、フラツクス中のTiと5M
×金属外皮中のTiとの和から0.7％を超えると
溶接金属中のTiが0.035％を超えるため、溶接
金属の衝撃値は低くなり、また0.1％未満では
脱酸不足となるためやはり溶接金属の衝撃値は
低い。さらにAr＋（５〜20％）CO₂の場合における
フラツクス中のTiO₂量とフラツクス中のTiと
5M×金属外皮中のTiとの和の最適量を求める
と次の範囲であつた 0.14％≦TiO₂×0.2＋フラツクス中のTi＋金属外皮中
のTi×5M≦0.6％よつて、Ar＋（５〜20％）CO₂の場合TiO₂が
0.2〜2.5％でフラツクス中のTiと金属外皮中の
Ti×5Mの和が0.1〜0.5％とすることが望まし
い。要は溶接金属中のTi量が0.035％以下とする
ことが溶接金属の衝撃値の安定のために望まし
い。次にSi、Mn、Cr、Mo、Niはいずれも金属外
皮に添加含有されているものであつて、溶接金属
中の粗大フエライト発生を防止する観点からはい
ずれの金属もフラツクスには添加されないことが
好ましいが、添加される場合は金属外皮から溶接
金属への歩留りを考慮してその調整の観点から添
加されるものである。添加の効果は上記(a)で述べ
たものと同じであり、以下の数値はいずれもワイ
ヤ全量に対する％である。 Si：0.8％以下 0.8％を超えて添加すると溶接金属の衝撃値が
低下するため好ましくない。 Mn：1.2％以下溶接金属のMnは機械的特性を考慮してその適
量が決定されるが、1.2％を超えて添加すると長
時間PWHTにおいて溶接金属中に粗大フエライ
トが多量に発生し、機械的特性が低下する。 Cr：0.5％以下母材のCr含有率に応じて少量添加することが
可能である。しかしCrを0.5％を超えて添加すると長時間
PWHTにおいて溶接金属中に粗大フエライトが
多量に発生し機械的特性が低下するため0.5％以
下が好ましい。 Mo：0.4％以下 0.4％を超えて添加すると、長時間PWHTにお
ける溶接金属中に粗大フエライトが多量に発生し
機械的特性が低下する。 Ni：0.6％以下 0.6％を超えて添加すると長時間PWHTにおい
て溶接金属中に粗大フエライトが多量に発生し機
械的特性が低下する。スラグ形成剤：７〜18％７％未満ではスラグ量が不足するため、ビード
外観が不良となると共にスパツタが増え、溶接作
業性が劣化し、18％を超えるとワイヤの製造時に
断線が生じ易くなる。ここでいうスラグ形成剤としては、ZrO₂、
SiO₂、MgO、鉄酸化物、TiO₂が挙げられる。ま
たAl₂O₃、K₂O、Na₂O、MnO₂、CaF₂、NaF₂、
Mgなどのスラグ形成剤も添加することができる
が、これらのものは１種以上の和が2.0％以下で
あることが望ましい。Ｎ：0.012〜0.033％ワイヤ全重量に対してフラツクスまたは金属外
皮の一方または両方に含まれるＮを0.012％以上
にすることにより溶接金属の低温（−20℃）にお
ける衝撃特性を著しく高める作用があり、低温用
耐熱鋼の溶接材料として使用される場合に効果が
ある。しかしＮが0.033％を超えると溶接金属にピツ
トやブローホールなどが多量に発生するので好ま
しくない。次に本発明のワイヤ断面形状については特に定
めるものではなく、従来のフラツクス入りワイヤ
と同様、送給性、アーク安定性に悪影響を与えな
い範囲では断面に合わせ目があつても良く、ある
いは合わせ目のないシームレスワイヤであつても
良い。尚ワイヤ内に充填するフラツクスは粉体を混合
したものあるいは焼結したものなどいずれでも良
い。［実施例］第１表に示す成分組成の金属外皮内に第２表に
成分組成を示すフラツクスを充填した1.2mmφの
フラツクス入りワイヤを製作し、第３表に成分組
成を示す母材に対し第３図に示す開先形状、およ
び第４表に示す条件で溶接を行ない各PWHTを
行なつた後、それぞれ溶接金属の板厚中央部から
JISA−１号引張試験片とJISA−４号シヤルピー
衝撃試験片を採取して試験を行なつた。結果を第
５表に示す。第２表および第５表より次の様に考察すること
ができる。実験No.１、２フラツクス中のMn量が多すぎるため溶接金属
の機械的特性が低い。実験No.６金属外皮中のSi及びMn量が多すぎるため溶接
金属の衝撃値は低い。実験No.７フラツクス中のSi量が多すぎるため溶接金属の
衝撃値は低い。実験No.10 フラツクス中のCr量が多いため溶接金属の機
械的特性は低い。実験No.11 フラツクス中のMo量が多いため溶接金属の機
械的特性は低い。実験No.13 フラツクス中のTi量が不足しているため溶接
金属の衝撃値は低い。実験No.16 フラツクス中のTi量が過大であるため溶接金
属の衝撃値は低い。実験No.18、20、26 金属外皮中のTi量とフラツクス中のTiおよび
TiO₂との和が多いため溶接金属の衝撃値は低い。実験No.21 金属外皮のTi量が多いため溶接金属の衝撃値
は低い。実験No.25 フラツクス中のTiとTiO₂との和が多いため溶
接金属の衝撃値は低い。実験No.27 金属外皮中のTi量とフラツクス中のTiO₂との
和が多いため溶接金属の衝撃値は低い。実験No.28 フラツクス中のZrO₂量およびSiO₂量が不足し
ているためスラグの被包性が悪くビード外観も不
良である。実験No.31 フラツクス中のZrO₂量が多すぎるため、スラ
グの粘性が過大となり溶接作業性が劣悪であると
共にスラグ巻きこみや融合不良が発生し、Ｘ線性
能も悪い。実験No.32および34 フラツクス中のMgO量が本発明範囲外の例で
No.32はMgOが不足するため立向上進溶接時のビ
ード形状が凸気味となり溶接作業性も不良であ
る。No.34はMgO量が多いためスラグの被包性が
劣化し、ビード外観が悪いと共にスラグ巻きこみ
が発生しＸ線性能も悪い。実験No.35及び37 フラツクス中の鉄酸化物が本発明範囲外の例で
No.35は鉄酸化物が不足するため、スラグ被包性が
低下し、ビード外観が不良である。No.37は鉄酸化
物が多いため溶接金属の衝撃値は低い。実験No.38 スラグ形成剤が不足しているためスラグ被包性
が悪くビード外観が不良であつた。実験No.41および45 金属外皮中のＮとフラツクス中のＮとの和が多
すぎるため溶接ビードにピツトが発生し、さらに
ブローホールが多量に発生し、Ｘ線性能が悪い。実験No.22 フラツクス中のTiO₂が不足しているため、ス
ラグ被包性がやや不足すると共にスパツタが多い
ため作業性は不良である。実験No.51 Mn−Mo−Ni系の実験で、フラツクス中にNi
量が多いため長時間PWHTにおける溶接金属に
粗大フエライトが多発し、機械的特性が低い。実験No.３、４、５、８、９、12、14、15、17、
19、23、24、29、30、33、36、39、40、42〜44、
46 いずれも１・1/4Cr−1/2Mo系で本発明の範囲
内のため作業性および溶接金属の機械的特性は良
好である。実験No.47、48 ２・1/4Cr−1Mo系に本発明の範囲内のワイヤ
を適用したもので溶接作業性および溶接金属の機
械的特性は良好である。実験No.49、50、52 ３−Cr−1Mo系、Mn−Mo系およびMn−Mo
−Ni系に本発明を適用したもので溶接作業性お
よび溶接金属の機械的特性は良好である。実験No.53〜59 MIG溶接におけるそれぞれの鋼種について発
明を適用したもので溶接作業性が良好であると共
に溶接金属の機械的特性、特に衝撃値は極めて良
好である。

【表】

【表】 △印は本発明範囲外であることを示す。

【表】

【表】 △印は本発明範囲外であることを示す。

【表】

【表】 △印は本発明範囲外であることを示す。

【表】

【表】 △印は本発明範囲外であることを示す。

【表】

【表】 △印は本発明範囲外であることを示す。

【表】

【表】 △印は本発明範囲外であることを示す。

【表】

【表】 △印は本発明の範囲外であることを示す。

【表】

【表】 △印は本発明の範囲外であることを示す。

【表】

【表】 △印は本発明の範囲外であることを示す。

【表】

【表】 △印は本発明の範囲外であることを示す。

【表】

【表】 △印は本発明の範囲外であることを示す。

【表】

【表】 △印は本発明の範囲外であることを示す。
［発明の効果］本発明は以上の様に構成されており、長時間
PWHT後においても溶接金属中に粗大フエライ
トを生ずることなく、従つて溶接金属の機械的特
性は良好であり、本発明に係るフラツクス入りワ
イヤを使用することにより健全な溶接金属の機械
的特性を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図Ａ，Ｂはそれぞれ従来ワイヤと本発明ワ
イヤを用いた溶接金属の断面顕微鏡写真、第２図
は本発明におけるフラツクス中のTiO₂量とフラ
ツクス及び金属外皮中のTi量、並びに衝撃値の
関係を示す図、第３図は本発明の実験例における
開先形状を示す図、第４図は先願発明に係る
PWHTに要する時間と溶接金属の機械的特性と
の関係を示す図である。

Claims

【特許請求の範囲】１フラツクスを金属外皮内へ充填してなる複合
ワイヤにおいて、金属外皮は金属外皮全重量に対
して少なくともＣ：0.13重量％（以下単に％とい
う）以下、Si：１％以下及びMn：2.5％以下を含
有すると共に、更にCr：１〜10.5％、Mo：0.3〜
2.1％、Ni：1.2％以下よりなる群から選択される
１種以上を含有する一方、フラツクスはワイヤ全
重量に対して、ZrO₂：２〜４％、SiO₂：１〜３
％、MgO：１〜３％、鉄酸化物：FeO換算で1.5
〜3.5％、及びTiO₂：0.2〜2.5％を含有し、且つ
前記金属外皮及び前記フラツクスの少なくとも一
方には、金属外皮中の場合は金属外皮全重量に対
して0.14％以下、フラツクス中の場合はワイヤ全
重量に対して0.7％以下の金属Tiを含有し、フラ
ツクス中の金属Tiと金属外皮中のTiとの和は、
下記の式の範囲を満足すると共に、 0.1％≦フラツクス中のTi＋金属外皮中のTi×5M
≦0.7％該金属Tiと前記TiO₂は下記式で示される範囲
を満足するように含有され、 0.14％≦0.2×TiO₂＋フラツクス中のTi＋5M×金属
外皮中のTi≦0.8％但し、Ｍ＝１−フラツクス充填率（％）／100 且つスラグ形成剤の充填量をワイヤ全重量に対
して７〜18％としたことを特徴とする低合金耐熱
鋼溶接用フラツクス入りワイヤ。２フラツクスを金属外皮内へ充填してなる複合
ワイヤにおいて、金属外皮は金属外皮全重量に対
して少なくともＣ：0.13％以下、Si：１％以下及
びMn：2.5％以下を含有すると共に、更にCr：１
〜10.5％、Mo：0.3〜2.1％、Ni：1.2％以下より
なる群から選択される１種以上を含有する一方、
フラツクスはワイヤ全重量に対してZrO₂：２〜
４％、SiO₂：１〜３％、MgO：１〜３％、鉄酸
化物：FeO換算で1.5〜3.5％、及びTiO₂：0.2〜
2.5％を含有すると共に、更にSi：0.8％以下、
Mn：1.2％以下、Cr：0.5％以下、Mo：0.4％以
下よりなる脱酸剤・合金剤群から選択される１種
以上を含有し、且つ前記金属外皮及び前記フラツ
クスの少なくとも一方には、金属外皮中の場合は
金属外皮全重量に対して0.14％以下、フラツクス
中の場合はワイヤ全重量に対して0.7％以下の金
属Tiを含有し、フラツクス中の金属Tiと金属外
皮中のTiとの和は下記の式の範囲を満足すると
共に、 0.1％≦フラツクス中のTi＋金属外皮中のTi×5M≦0.7
％該金属Tiと前記TiO₂は下記式で示される範囲
を満足するように含有され、 0.14％≦0.2×TiO₂＋フラツクス中のTi＋5M×金属外
皮中のTi≦0.8％但し、Ｍ＝１−フラツクス充填率（％）／100 且つスラグ形成剤の充填量をワイヤ全重量に対
して７〜18％としたことを特徴とする低合金耐熱
鋼溶接用フラツクス入りワイヤ。３フラツクスを金属外皮内へ充填してなる複合
ワイヤにおいて、金属外皮は金属外皮全重量に対
して少なくともＣ：0.13％以下、Si：１％以下及
びMn：2.5％以下を含有すると共に、更にCr：１
〜10.5％、Mo：0.3〜2.1、Ni：1.2％以下よりな
る群から選択される１種以上を含有する一方、フ
ラツクスはワイヤ全重量に対して、ZrO₂：２〜
４％、SiO₂：１〜３％、MgO：１〜３％、鉄酸
化物：FeO換算で1.5〜3.5％、及びTiO₂：0.2〜
2.5％を含有し、且つ前記金属外皮及び前記フラ
ツクスの少なくとも一方には、金属外皮中の場合
は金属外皮全重量に対して0.14％以下、フラツク
ス中の場合はワイヤ全重量に対して0.7％以下の
金属Tiを含有し、フラツクス中の金属Tiと金属
外皮中のTiとの和は次の式の範囲とすると共に、 0.1％≦フラツクス中のTi＋金属外皮中のTi×5M≦0
.7％該金属Tiと前記TiO₂は下記式で示される範囲
を満足するように含有され、 0.14％≦0.2×TiO₂＋フラツクス中のTi＋5M×金属外
皮中のTi≦0.8％但し、Ｍ＝１−フラツクス充填率（％）／100 さらに又ワイヤ全重量に対して0.012〜0.033％
の窒素がフラツクス又は金属外皮の少なくとも一
方に含有され且つ、スラグ形成剤の充填量をワイ
ヤ全重量に対して７〜18％としたことを特徴とす
る低合金耐熱鋼溶接用フラツクス入りワイヤ。４フラツクスを金属外皮内へ充填してなる複合
ワイヤにおいて、金属外皮は金属外皮全重量に対
して少なくともＣ：0.13％以下、Si：１％以下及
びMn：2.5％以下を含有すると共に、更にCr：１
〜10.5％、Mo：0.3〜2.1、Ni：1.2％以下よりな
る群から選択される１種以上を含有する一方、フ
ラツクスはワイヤ全重量に対して、ZrO₂：２〜
４％、SiO₂：１〜３％、MgO：１〜３％、鉄酸
化物：FeO換算で1.5〜3.5％、及びTiO₂：0.2〜
2.5％を含有すると共に更にSi：0.8％以下、
Mn：1.2％以下、Cr：0.5％以下、Mo：0.4％以
下よりなる脱酸剤・合金剤群から選択される１種
以上を含有し、且つ前記金属外皮及び前記フラツ
クスの少なくとも一方には、金属外皮中の場合は
金属外皮全重量に対して0.14％以下、フラツクス
中の場合はワイヤ全重量に対して0.7％以下の金
属Tiを含有し、フラツクス中の金属Tiと金属外
皮中のTiとの和は次の式の範囲とすると共に、 0.1％≦フラツクス中のTi＋金属外皮中のTi×5M≦0
.7％該金属Tiと前記TiO₂は下記式で示される範囲
を満足するように含有され、 0.14％≦0.2×TiO₂＋フラツクス中のTi＋5M×金属外
皮中のTi≦0.8％但し、Ｍ＝１−フラツクス充填率（％）／100 さらに又ワイヤ全重量に対して0.012〜0.033％
の窒素がフラツクス又は金属外皮の少なくとも一
方に含有され且つ、スラグ形成剤の充填量をワイ
ヤ全重量に対して７〜18％としたことを特徴とす
る低合金耐熱鋼溶接用フラツクス入りワイヤ。