JPH0244634B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0244634B2 JPH0244634B2 JP60203007A JP20300785A JPH0244634B2 JP H0244634 B2 JPH0244634 B2 JP H0244634B2 JP 60203007 A JP60203007 A JP 60203007A JP 20300785 A JP20300785 A JP 20300785A JP H0244634 B2 JPH0244634 B2 JP H0244634B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- feeding
- flux
- welding
- elongation rate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/40—Making wire or rods for soldering or welding
- B23K35/406—Filled tubular wire or rods
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は溶接用フラツクス入りワイヤに関し、
殊に送給安定性及び直進性を改善した溶接用フラ
ツクス入りワイヤに関するものである。 ［従来の技術］ 溶接用フラツクス入りワイヤとは、金属製鞘材
内に粉末状のフラツクスを充填してなるものであ
り、要求性能に応じた種々の原料（スラグ形成
剤、アーク安定剤、ガス発生剤、合金成分等）を
フラツクス成分として配合することができ、溶接
作業性に優れ且つ美しいビード形状が得られる等
の利点を有しているところから、その使用量は急
激に増大してきている。現在使用されている溶接
用フラツクス入りワイヤの殆んどは、直径1.2mm、
1.4mm、1.6mmの正円状断面を有しており、炭酸ガ
ス溶接用等の消耗電極として用いられている。 ［発明が解決しようとする問題点］ ところが溶接用フラツクス入りワイヤの導電性
部分は実質的に金属鞘部分のみであるから、溶接
時の電流密度は同一径のソリツドワイヤに比べて
高く、溶融速度が速い。その為ワイヤ送給速度は
かなり速くしなければならず、こうした高速送給
のもとで安定した溶接作業性を確保する為には、
高レベルの送給安定性と直進性が要求される。殊
に最近は溶接作業の高能率化及び省力化を推進す
べく全自動溶接が普及しており、また送給系路長
についても作業範囲拡大を図る為10ｍを超え、時
には20〜30ｍにも及ぶ長尺送給系が採用される場
合があり、長尺送給と高速溶接の両傾向に対応し
ていく上でも、ワイヤの送給安定性と直進性は欠
くことのできない改善項目である。 こうした状況のもとで送給性及び直進性の向上
を期してワイヤの巻きぐせやねじりぐせの解
消、ワイヤ表面の平滑化、潤滑剤の付着によ
る送給摩擦の低減、ワイヤ巻回形態の改善、等
が検討され、夫々それなりの効果が得られてい
る。しかしそれでも送給条件によつてはコンジツ
トチユーブ内等でワイヤが歪曲して送給性や直進
性が低下したり、ワイヤが座屈して送給不能に陥
るといつた事故が発生する。 本発明はこうした問題を解消し、優れた送給安
定性と直進性のもとで健全な溶接部を得ることの
できる溶接用フラツクス入りワイヤを提供しよう
とするものである。 ［問題点を解決する為の手段］ 本発明は、金属鞘の内部に粉粒状フラツクスを
充填してなる溶接用フラツクス入りワイヤにおい
て、下記(1)式で表わされる局部曲げにおける外表
面の伸び率εが25〜55％である点に要旨を有する
ものである。 局部曲げにおける外表面の伸び率ε（％）＝
ｄ／Ｄ＋ｄ×100……(1) 但し、 Ｄ：ワイヤをばね状に数回密着巻回した場合にお
ける亀裂が発生しない限界最小内径 ｄ：ワイヤの径 ［作用］ 溶接用フラツクス入りワイヤは、一般に次の２
つの方法によつて製造される。一つは帯状金属を
管状に湾曲加工しながら内部に粉粒状フラツクス
を充填し、次いで所定の断面寸法にまで伸線加工
する方法であり、もう一つの方法は予め管状に成
形された鞘材内へ開口端から粉粒状フラツクスを
充填し、次いで所定の断面寸法にまで伸線加工す
る方法である。 これらの方法において生産性を高める為には、
伸線前の素管を太径、厚肉にするのが有利であ
り、伸線性を阻害しない範囲でできる限り素管の
太径化、厚肉化を採用するに至つている。また内
部に充填されるフラツクスの粒度については特に
配慮されていた訳ではなく、製品コストの低減と
いう観点から全体的にやや粗目と思われる原料も
採用されてきた。その為現在市販されている溶接
用フラツクス入りワイヤの局部曲げによる外表面
の伸び率εは25％未満となつている。 ここで曲部曲げによる外表面の伸び率εとは、
ワイヤを第１図に示すようにばね状にして数回密
着して巻回した場合における亀裂が発生しない伸
び率を指し、下記(1)式で表わされる値である。 伸び率ε（％）＝｛π（Ｄ＋2d）／π（Ｄ＋ｄ）−１
｝×100 ＝｛Ｄ＋2d／Ｄ＋ｄ−１｝×100 ＝ｄ／Ｄ＋ｄ×100 ……(1) 但し、 Ｄ：ワイヤをばね状に数回密着巻回した場合にお
ける亀裂が発生しない限界最小内径、 ｄ：ワイヤの径 一方本発明者らによると、上記伸び率εが大き
くなるにつれて屈曲した様な溶接姿勢においても
安定した送給性が得られ、又ワイヤ自体の製造過
程における歪取り（所謂矯正）も容易となり、安
定した直進性が得られることを確認した。 更に本発明者らは、製品ワイヤとしての送給安
定性や直進性を十分に満足し得る様な特性を明確
にするべく種々検討した。その結果、製品ワイヤ
における上記伸び率εが25〜55％の範囲にあるも
のは上記２つの要求性を両方とも満足し得ること
が分かつた。即ち後記実施例で明らかにする如く
上記伸び率εが25〜55％の範囲内にあるものは、
長尺送給系や相当屈曲のある送給系においてもワ
イヤが湾曲したり座屈する様な恐れもなく、また
製造過程でのワイヤの歪取り作業も不都合を伴な
うことなく十分に行なえ、従つて安定した直進性
が得られる。上記伸び率εが25％未満のワイヤで
は、屈曲した様な送給系で送給抵抗が増大し送給
性が不安定となり、また製造過程での歪取りも断
線や折線等に起因して不十分となり直進性が不安
定となつてくる。一方上記伸び率εが55％を超え
るワイヤでは、送給抵抗によりワイヤが湾曲した
り送給系路内で座屈現象を起こして送給不能に陥
ることがある。 尚局部曲げでの外表面の伸び率εを上記適正範
囲内に収める為の手段は特に限定されず、目標
断面寸法にまで伸線加工するのに必要な減面率と
それに伴なう伸びの低下の程度等に応じて、素材
の材質、サイズ、中間焼鈍の時期や条件等の調
整、減面率に応じて内部に充填されるフラツク
ス粒子の粒径等の調整をすれば良い。例えば代表
的な鞘素材であるJIS Ｇ 3141規格のSPCE材を
用いて16mmw×1.2mmtの帯鋼を管状（6.3mm〓）に成
形しながら100メツシユ（以下＃100と略称する）
以下の粉粒状フラツクスを充填し、次いで伸線加
工することにより1.2mm〓又は1.4mm〓の製品ワイヤ
を製造する場合を例にとると、ワイヤ径が4.0mm〓
〜4.5mm〓まで落ちた時点で（550〜600℃）×１時
間程度の中間焼鈍を行なうことにより、上記好適
範囲内の伸び率εを有する製品ワイヤを得ること
ができる。但し中間焼鈍の時期や条件、フラツク
ス粒径等は、鞘素材の物性や減面率等に応じて任
意に設定すべきものであつて一律に規定し得るも
のでなく、場合によつては鞘素材の機械的、化学
的特性に応じて減面率の調整、フラツクスの調整
等により中間焼鈍なしで適正な伸び率εを確保す
ることもできる。尚中間焼鈍を行なう場合は、内
部フラツクスの酸化防止等を考慮すれば500〜700
℃以下の温度で行なうことが望まれる。 ［実施例］ SPCE材よりなる種々の寸法の帯鋼を鞘素材と
し、チタニア系の各種粒径フラツクス（フラツク
ス率：13％）と組合せて伸び率εの異なる多数の
フラツクス入りワイヤを製造し、夫々について製
品ワイヤとしての送給性及び直進性を調べた。 その結果をフラツクス粒度、中間焼鈍条件等と
共に第１表に一括して示す。但し、ワイヤ送給性
及び直進性の測定法並びに製品ワイヤに与える巻
ぐせは下記の通りとした。 ＜ワイヤ送給性＞ 第２図に示す如く６ｍのコンジツトチユーブ１
の中央部に直径300mmのループ１ａ（３回り）を形
成すると共に、先端付近に曲率0.01（Ｒ＝100mm）
の３つのカーブ２を形成し、先端にカーブドトー
チ３を取付け、ワイヤスプール４に巻回した各供
試ワイヤＷを送給ロール５によつてコンジツトチ
ユーブ１内へ送り込み、送給ロール５にかかる送
給抵抗及び送給速度測定装置６にかかる送給速度
を測定する。そして平均送給抵抗値（第１表の上
段）と送給速度変動率V0（第１表の下段）を求め
る。ここで送給速度変動率V0とは、送給ロール
５の回転速度V1に対するワイヤの送給速度V2の
比（下記の(2)式参照）である。 V0（％）＝（１−V2／V1）×100 ……(2) 尚ワイヤ送給性の評価は平均送給抵抗値：４
Kg、送給速度変動率：10％を基準とし、これらの
値以下であるものを「良好：〇印」、これらの値
を超えるものを「不良：×印」を判断し、第１表
に夫々示した。 ＜ワイヤ直進性＞ 第３図に示す如く３ｍのコンジツトチユーブ１
の先端にカーブドトーチ３を取付け、ワイヤスプ
ール４に巻回された各供試ワイヤＷをコンジツト
チユーブ１内に送り込み、ワイヤＷを溶接チツプ
７の先端から150mm突出させた場合におけるワイ
ヤＷ先端の振れの大小により直進性の良否を判断
する。ワイヤ先端の振れは200本を連続的に送給
し、150mm離れた平均指示点Ｐから各々の指示点
までのｌの平均値（）で表わす。 ：２mm以下……〇 ：２〜５mm……△ ：５mm以上……×
殊に送給安定性及び直進性を改善した溶接用フラ
ツクス入りワイヤに関するものである。 ［従来の技術］ 溶接用フラツクス入りワイヤとは、金属製鞘材
内に粉末状のフラツクスを充填してなるものであ
り、要求性能に応じた種々の原料（スラグ形成
剤、アーク安定剤、ガス発生剤、合金成分等）を
フラツクス成分として配合することができ、溶接
作業性に優れ且つ美しいビード形状が得られる等
の利点を有しているところから、その使用量は急
激に増大してきている。現在使用されている溶接
用フラツクス入りワイヤの殆んどは、直径1.2mm、
1.4mm、1.6mmの正円状断面を有しており、炭酸ガ
ス溶接用等の消耗電極として用いられている。 ［発明が解決しようとする問題点］ ところが溶接用フラツクス入りワイヤの導電性
部分は実質的に金属鞘部分のみであるから、溶接
時の電流密度は同一径のソリツドワイヤに比べて
高く、溶融速度が速い。その為ワイヤ送給速度は
かなり速くしなければならず、こうした高速送給
のもとで安定した溶接作業性を確保する為には、
高レベルの送給安定性と直進性が要求される。殊
に最近は溶接作業の高能率化及び省力化を推進す
べく全自動溶接が普及しており、また送給系路長
についても作業範囲拡大を図る為10ｍを超え、時
には20〜30ｍにも及ぶ長尺送給系が採用される場
合があり、長尺送給と高速溶接の両傾向に対応し
ていく上でも、ワイヤの送給安定性と直進性は欠
くことのできない改善項目である。 こうした状況のもとで送給性及び直進性の向上
を期してワイヤの巻きぐせやねじりぐせの解
消、ワイヤ表面の平滑化、潤滑剤の付着によ
る送給摩擦の低減、ワイヤ巻回形態の改善、等
が検討され、夫々それなりの効果が得られてい
る。しかしそれでも送給条件によつてはコンジツ
トチユーブ内等でワイヤが歪曲して送給性や直進
性が低下したり、ワイヤが座屈して送給不能に陥
るといつた事故が発生する。 本発明はこうした問題を解消し、優れた送給安
定性と直進性のもとで健全な溶接部を得ることの
できる溶接用フラツクス入りワイヤを提供しよう
とするものである。 ［問題点を解決する為の手段］ 本発明は、金属鞘の内部に粉粒状フラツクスを
充填してなる溶接用フラツクス入りワイヤにおい
て、下記(1)式で表わされる局部曲げにおける外表
面の伸び率εが25〜55％である点に要旨を有する
ものである。 局部曲げにおける外表面の伸び率ε（％）＝
ｄ／Ｄ＋ｄ×100……(1) 但し、 Ｄ：ワイヤをばね状に数回密着巻回した場合にお
ける亀裂が発生しない限界最小内径 ｄ：ワイヤの径 ［作用］ 溶接用フラツクス入りワイヤは、一般に次の２
つの方法によつて製造される。一つは帯状金属を
管状に湾曲加工しながら内部に粉粒状フラツクス
を充填し、次いで所定の断面寸法にまで伸線加工
する方法であり、もう一つの方法は予め管状に成
形された鞘材内へ開口端から粉粒状フラツクスを
充填し、次いで所定の断面寸法にまで伸線加工す
る方法である。 これらの方法において生産性を高める為には、
伸線前の素管を太径、厚肉にするのが有利であ
り、伸線性を阻害しない範囲でできる限り素管の
太径化、厚肉化を採用するに至つている。また内
部に充填されるフラツクスの粒度については特に
配慮されていた訳ではなく、製品コストの低減と
いう観点から全体的にやや粗目と思われる原料も
採用されてきた。その為現在市販されている溶接
用フラツクス入りワイヤの局部曲げによる外表面
の伸び率εは25％未満となつている。 ここで曲部曲げによる外表面の伸び率εとは、
ワイヤを第１図に示すようにばね状にして数回密
着して巻回した場合における亀裂が発生しない伸
び率を指し、下記(1)式で表わされる値である。 伸び率ε（％）＝｛π（Ｄ＋2d）／π（Ｄ＋ｄ）−１
｝×100 ＝｛Ｄ＋2d／Ｄ＋ｄ−１｝×100 ＝ｄ／Ｄ＋ｄ×100 ……(1) 但し、 Ｄ：ワイヤをばね状に数回密着巻回した場合にお
ける亀裂が発生しない限界最小内径、 ｄ：ワイヤの径 一方本発明者らによると、上記伸び率εが大き
くなるにつれて屈曲した様な溶接姿勢においても
安定した送給性が得られ、又ワイヤ自体の製造過
程における歪取り（所謂矯正）も容易となり、安
定した直進性が得られることを確認した。 更に本発明者らは、製品ワイヤとしての送給安
定性や直進性を十分に満足し得る様な特性を明確
にするべく種々検討した。その結果、製品ワイヤ
における上記伸び率εが25〜55％の範囲にあるも
のは上記２つの要求性を両方とも満足し得ること
が分かつた。即ち後記実施例で明らかにする如く
上記伸び率εが25〜55％の範囲内にあるものは、
長尺送給系や相当屈曲のある送給系においてもワ
イヤが湾曲したり座屈する様な恐れもなく、また
製造過程でのワイヤの歪取り作業も不都合を伴な
うことなく十分に行なえ、従つて安定した直進性
が得られる。上記伸び率εが25％未満のワイヤで
は、屈曲した様な送給系で送給抵抗が増大し送給
性が不安定となり、また製造過程での歪取りも断
線や折線等に起因して不十分となり直進性が不安
定となつてくる。一方上記伸び率εが55％を超え
るワイヤでは、送給抵抗によりワイヤが湾曲した
り送給系路内で座屈現象を起こして送給不能に陥
ることがある。 尚局部曲げでの外表面の伸び率εを上記適正範
囲内に収める為の手段は特に限定されず、目標
断面寸法にまで伸線加工するのに必要な減面率と
それに伴なう伸びの低下の程度等に応じて、素材
の材質、サイズ、中間焼鈍の時期や条件等の調
整、減面率に応じて内部に充填されるフラツク
ス粒子の粒径等の調整をすれば良い。例えば代表
的な鞘素材であるJIS Ｇ 3141規格のSPCE材を
用いて16mmw×1.2mmtの帯鋼を管状（6.3mm〓）に成
形しながら100メツシユ（以下＃100と略称する）
以下の粉粒状フラツクスを充填し、次いで伸線加
工することにより1.2mm〓又は1.4mm〓の製品ワイヤ
を製造する場合を例にとると、ワイヤ径が4.0mm〓
〜4.5mm〓まで落ちた時点で（550〜600℃）×１時
間程度の中間焼鈍を行なうことにより、上記好適
範囲内の伸び率εを有する製品ワイヤを得ること
ができる。但し中間焼鈍の時期や条件、フラツク
ス粒径等は、鞘素材の物性や減面率等に応じて任
意に設定すべきものであつて一律に規定し得るも
のでなく、場合によつては鞘素材の機械的、化学
的特性に応じて減面率の調整、フラツクスの調整
等により中間焼鈍なしで適正な伸び率εを確保す
ることもできる。尚中間焼鈍を行なう場合は、内
部フラツクスの酸化防止等を考慮すれば500〜700
℃以下の温度で行なうことが望まれる。 ［実施例］ SPCE材よりなる種々の寸法の帯鋼を鞘素材と
し、チタニア系の各種粒径フラツクス（フラツク
ス率：13％）と組合せて伸び率εの異なる多数の
フラツクス入りワイヤを製造し、夫々について製
品ワイヤとしての送給性及び直進性を調べた。 その結果をフラツクス粒度、中間焼鈍条件等と
共に第１表に一括して示す。但し、ワイヤ送給性
及び直進性の測定法並びに製品ワイヤに与える巻
ぐせは下記の通りとした。 ＜ワイヤ送給性＞ 第２図に示す如く６ｍのコンジツトチユーブ１
の中央部に直径300mmのループ１ａ（３回り）を形
成すると共に、先端付近に曲率0.01（Ｒ＝100mm）
の３つのカーブ２を形成し、先端にカーブドトー
チ３を取付け、ワイヤスプール４に巻回した各供
試ワイヤＷを送給ロール５によつてコンジツトチ
ユーブ１内へ送り込み、送給ロール５にかかる送
給抵抗及び送給速度測定装置６にかかる送給速度
を測定する。そして平均送給抵抗値（第１表の上
段）と送給速度変動率V0（第１表の下段）を求め
る。ここで送給速度変動率V0とは、送給ロール
５の回転速度V1に対するワイヤの送給速度V2の
比（下記の(2)式参照）である。 V0（％）＝（１−V2／V1）×100 ……(2) 尚ワイヤ送給性の評価は平均送給抵抗値：４
Kg、送給速度変動率：10％を基準とし、これらの
値以下であるものを「良好：〇印」、これらの値
を超えるものを「不良：×印」を判断し、第１表
に夫々示した。 ＜ワイヤ直進性＞ 第３図に示す如く３ｍのコンジツトチユーブ１
の先端にカーブドトーチ３を取付け、ワイヤスプ
ール４に巻回された各供試ワイヤＷをコンジツト
チユーブ１内に送り込み、ワイヤＷを溶接チツプ
７の先端から150mm突出させた場合におけるワイ
ヤＷ先端の振れの大小により直進性の良否を判断
する。ワイヤ先端の振れは200本を連続的に送給
し、150mm離れた平均指示点Ｐから各々の指示点
までのｌの平均値（）で表わす。 ：２mm以下……〇 ：２〜５mm……△ ：５mm以上……×
【表】
【表】
【表】
第１表からも明らかな様に、局部曲げにおける
伸び率εが25％未満であるものは概して製造工程
での断線、折線が多く且つ直進性が悪い。一方伸
び率εが55％を超えるものは送給時に座屈事故を
発生している。これに対し伸び率εが25〜55％の
適正範囲内にあるものは、製造工程での断線、折
線事故等も殆んど起こすことがなく、且つ送給性
及び直進性も良好である。 ［発明の効果］ 本発明は以上の様に構成されるが、要は製品ワ
イヤの評価基準として局部曲げにおける伸び率ε
を特定範囲内に設定することにより、伸線加工時
に格別の問題を生ずることなく、送給性及び直進
性の良好な溶接用フラツクス入りワイヤが実現で
きた。
伸び率εが25％未満であるものは概して製造工程
での断線、折線が多く且つ直進性が悪い。一方伸
び率εが55％を超えるものは送給時に座屈事故を
発生している。これに対し伸び率εが25〜55％の
適正範囲内にあるものは、製造工程での断線、折
線事故等も殆んど起こすことがなく、且つ送給性
及び直進性も良好である。 ［発明の効果］ 本発明は以上の様に構成されるが、要は製品ワ
イヤの評価基準として局部曲げにおける伸び率ε
を特定範囲内に設定することにより、伸線加工時
に格別の問題を生ずることなく、送給性及び直進
性の良好な溶接用フラツクス入りワイヤが実現で
きた。
第１図は伸び率εの評価基準となるワイヤの形
状を示す図、第２図はワイヤの送給性試験法を示
す説明図、第３図はワイヤの直進性試験法を示す
説明図である。 １……コンジツトチユーブ、３……カーブドト
ーチ、４……ワイヤスプール、５……送給ロー
ル、６……送給速度測定装置、７……溶接チツ
プ、Ｗ……供試ワイヤ。
状を示す図、第２図はワイヤの送給性試験法を示
す説明図、第３図はワイヤの直進性試験法を示す
説明図である。 １……コンジツトチユーブ、３……カーブドト
ーチ、４……ワイヤスプール、５……送給ロー
ル、６……送給速度測定装置、７……溶接チツ
プ、Ｗ……供試ワイヤ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 金属鞘の内部に粉粒状フラツクスを充填して
なる溶接用フラツクス入りワイヤにおいて、下記
(1)式で表わされる局部曲げにおける外表面の伸び
率εが25〜55％であることを特徴とする溶接用フ
ラツクス入りワイヤ。 局部曲げにおける外表面の伸び率ε（％）＝
ｄ／Ｄ＋ｄ×100……(1) 但し、 Ｄ：ワイヤをばね状に数回密着巻回した場合にお
ける亀裂が発生しない限界最小内径 ｄ：ワイヤの径
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20300785A JPS6261795A (ja) | 1985-09-12 | 1985-09-12 | 溶接用フラツクス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20300785A JPS6261795A (ja) | 1985-09-12 | 1985-09-12 | 溶接用フラツクス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6261795A JPS6261795A (ja) | 1987-03-18 |
| JPH0244634B2 true JPH0244634B2 (ja) | 1990-10-04 |
Family
ID=16466785
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20300785A Granted JPS6261795A (ja) | 1985-09-12 | 1985-09-12 | 溶接用フラツクス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6261795A (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5884696A (ja) * | 1981-11-13 | 1983-05-20 | Nippon Steel Corp | 溶接用フラツクス入りワイヤ |
-
1985
- 1985-09-12 JP JP20300785A patent/JPS6261795A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6261795A (ja) | 1987-03-18 |
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