JPS61159295A - 溶接用撚合せワイヤ - Google Patents
溶接用撚合せワイヤInfo
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- JPS61159295A JPS61159295A JP28087384A JP28087384A JPS61159295A JP S61159295 A JPS61159295 A JP S61159295A JP 28087384 A JP28087384 A JP 28087384A JP 28087384 A JP28087384 A JP 28087384A JP S61159295 A JPS61159295 A JP S61159295A
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- JP
- Japan
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- wire
- twisted
- wires
- welding
- stainless steel
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
- B23K35/0261—Rods, electrodes or wires
- B23K35/0283—Rods, electrodes or wires multi-cored; multiple
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ステンレス鋼及びニッケル基合金よりなる複
数本の緊線を撚合せてなる溶接用撚合せワイヤに関し、
殊に送給性及び直進性が良好であると共に、ブローホー
ル等の気孔欠陥のない健全な溶接部を得ることのできる
撚合せワイヤに関するものである。
数本の緊線を撚合せてなる溶接用撚合せワイヤに関し、
殊に送給性及び直進性が良好であると共に、ブローホー
ル等の気孔欠陥のない健全な溶接部を得ることのできる
撚合せワイヤに関するものである。
溶接用撚合せワイヤとは、例えば特開昭５５−１１７２
５５号や同５７−８１４９４号等に開示されている如く
複数本の素線を撚合せて一本化したもので、ワイヤを直
進させるだけでも溶接アークが該ワイヤの軸心を中心に
して自然に回転し、狭開先溶接に適用した場合でも開先
側面への溶込みが均−且つ確実に進行する為、通常のソ
リッドワイヤに比べると溶接能率が高く且つ優れた品質
の溶接継手を得ることができる。その為この種の撚合せ
ワイヤはＴＩＧ或はＭＩＧ等の自動溶接への適用を主体
にして急速に普及してきており、ワイヤ素材についても
炭素鋼のみならずステンレス鋼やニッケル基合金等にも
適用されはじめている。
５５号や同５７−８１４９４号等に開示されている如く
複数本の素線を撚合せて一本化したもので、ワイヤを直
進させるだけでも溶接アークが該ワイヤの軸心を中心に
して自然に回転し、狭開先溶接に適用した場合でも開先
側面への溶込みが均−且つ確実に進行する為、通常のソ
リッドワイヤに比べると溶接能率が高く且つ優れた品質
の溶接継手を得ることができる。その為この種の撚合せ
ワイヤはＴＩＧ或はＭＩＧ等の自動溶接への適用を主体
にして急速に普及してきており、ワイヤ素材についても
炭素鋼のみならずステンレス鋼やニッケル基合金等にも
適用されはじめている。
ところで撚合せワイヤは、細径の素線を複数本束ねて撚
線機で適度の撚りを与えることによって製造されるが、
伸線工程及び撚合せ工程で使用される献滑油が相当量付
着しており、これらは溶接熱で燃焼乃至分解して多量の
ガスを発生しブローホール等の気孔欠陥を招く要因とな
るので、ワイヤ表面に付着した潤滑油は脱脂処理等によ
って十分に除去しておくことが望まれる。
線機で適度の撚りを与えることによって製造されるが、
伸線工程及び撚合せ工程で使用される献滑油が相当量付
着しており、これらは溶接熱で燃焼乃至分解して多量の
ガスを発生しブローホール等の気孔欠陥を招く要因とな
るので、ワイヤ表面に付着した潤滑油は脱脂処理等によ
って十分に除去しておくことが望まれる。
一方ステンレス鋼やニッケル基合金よりなるワイヤはそ
れ自身耐食性が良好であるので、炭素鋼ワイヤの様な銅
めっき処理等を施す必要がなく、裸ワイヤのままで製品
化される。そのため伸線加工時にできた表面傷が製品ワ
イヤの表面にそのまま残ることになり、銅めっきワイヤ
に比べて表面粗度が高くなる。従ってステンレス鋼やニ
ッケル基合金製のワイヤの送給抵抗は銅めっきワイヤに
比べて大きく、気孔欠陥の発生を防止すべく表面の潤滑
油を除去してしまうと、送給抵抗は銅めっきワイヤに比
べて大きくなり易い。殊に撚合せワイヤは、前述の如く
複数本の素線を撚合せたものであるから通常のソリッド
ワイヤに比べると直進性が悪く、シかも撚りが与えられ
ることによって表面に螺旋溝が形成される為、送給抵抗
は更に大きくなる。加つるに溶接能率の向上という最近
の要請に対応しようとしてワイヤ送給速度を高めていく
と、送給抵抗は加速度的に大きくなり、撚合せワイヤの
直進性が低下するばかりでなく送給ラインでワイヤが座
屈して送給不能に陥ることもある。
れ自身耐食性が良好であるので、炭素鋼ワイヤの様な銅
めっき処理等を施す必要がなく、裸ワイヤのままで製品
化される。そのため伸線加工時にできた表面傷が製品ワ
イヤの表面にそのまま残ることになり、銅めっきワイヤ
に比べて表面粗度が高くなる。従ってステンレス鋼やニ
ッケル基合金製のワイヤの送給抵抗は銅めっきワイヤに
比べて大きく、気孔欠陥の発生を防止すべく表面の潤滑
油を除去してしまうと、送給抵抗は銅めっきワイヤに比
べて大きくなり易い。殊に撚合せワイヤは、前述の如く
複数本の素線を撚合せたものであるから通常のソリッド
ワイヤに比べると直進性が悪く、シかも撚りが与えられ
ることによって表面に螺旋溝が形成される為、送給抵抗
は更に大きくなる。加つるに溶接能率の向上という最近
の要請に対応しようとしてワイヤ送給速度を高めていく
と、送給抵抗は加速度的に大きくなり、撚合せワイヤの
直進性が低下するばかりでなく送給ラインでワイヤが座
屈して送給不能に陥ることもある。
本発明はこうした吠況のもとで、特にステンレス鋼やニ
ッケル基合金よりなる複数本の素線を撚合せてなる溶接
用撚合せワイヤを対象とし、ワイヤ送給速度を高めた場
合でも優れた送給性と直進性を確保し得るばかりでなく
、気孔欠陥等のない健全な溶接継手を得ることのできる
撚合せワイヤを提供しようとするものである。
ッケル基合金よりなる複数本の素線を撚合せてなる溶接
用撚合せワイヤを対象とし、ワイヤ送給速度を高めた場
合でも優れた送給性と直進性を確保し得るばかりでなく
、気孔欠陥等のない健全な溶接継手を得ることのできる
撚合せワイヤを提供しようとするものである。
本発明は、ステンレス鋼又はニッケル基合金よりなる複
数本の素線を撚合せてなる溶接用撚合せワイヤにおいて
、該ワイヤの引張強さが９０〜１９０Ｋｇ・ｆ／−であ
り、且つ撚合される素線の直径（ｄ）と撚合せピッチ（
ｐｔ ）が〔１５ｄ≦ｐｔ≦４５ｄ〕の関係を満足する
他、潤滑油付着量を２０ ｐｐｍ以下に抑えてなるとこ
ろに要旨が存在する。
数本の素線を撚合せてなる溶接用撚合せワイヤにおいて
、該ワイヤの引張強さが９０〜１９０Ｋｇ・ｆ／−であ
り、且つ撚合される素線の直径（ｄ）と撚合せピッチ（
ｐｔ ）が〔１５ｄ≦ｐｔ≦４５ｄ〕の関係を満足する
他、潤滑油付着量を２０ ｐｐｍ以下に抑えてなるとこ
ろに要旨が存在する。
本発明に係る撚合せワイヤを構成する素線の化学成分は
、ステンレス鋼やニッケル基合金のＴＩＧ溶接やＭＩＧ
溶接等に使用されるソリッドワイヤと異なるものではな
く、ステンレス鋼とはＩＳ２ ８Ｂ２１やＡ Ｗ Ｓ
Ａ ５．９ ニ規定すレテイル如くクロム鋼やニッケ
ルークロム鋼を意味し、またニッケル基合金とはＡＷＳ
Ａ５．１４に規定されているニッケル及びニッケル
合金を意味するものであり、当分野に＃いてステンレス
鋼及びニッケル基合金と認識されるものはすべて本発明
に忽いて使用することができる。
、ステンレス鋼やニッケル基合金のＴＩＧ溶接やＭＩＧ
溶接等に使用されるソリッドワイヤと異なるものではな
く、ステンレス鋼とはＩＳ２ ８Ｂ２１やＡ Ｗ Ｓ
Ａ ５．９ ニ規定すレテイル如くクロム鋼やニッケ
ルークロム鋼を意味し、またニッケル基合金とはＡＷＳ
Ａ５．１４に規定されているニッケル及びニッケル
合金を意味するものであり、当分野に＃いてステンレス
鋼及びニッケル基合金と認識されるものはすべて本発明
に忽いて使用することができる。
一方上記の様な金属を素線とする撚合せワイヤの断面形
状も、炭素鋼等を素線とする撚合せワイヤの断面形状と
本質的な相違はなく、例えば第１図囚〜（Ｑに示す如く
略同−断面形状の素線１ａ。
状も、炭素鋼等を素線とする撚合せワイヤの断面形状と
本質的な相違はなく、例えば第１図囚〜（Ｑに示す如く
略同−断面形状の素線１ａ。
ｌｂ、・・・を、横断面において各素線１ａ、ｌｂ。
・・・の中心Ｐを結ぶ線が正多角形を形成する様に束ね
て撚合せたものであり、溶接時に撚合せワイヤの軸心０
を中心にしてアークが円周方向へ５遍なく広がる様に構
成されている。第２図（４）〜（０は本発明に係る撚合
せワイヤを示す横断面図であり、中央部に芯線１゜を配
置し、略同−断面形状の複数の素線１ａ、ｌｂ、・・・
の中心Ｐを結ぶ線が正多角形を形成する様に前記芯線１
゜のまわりに束ねて撚合せている。第８図は上記撚合せ
ワイヤの一部側面図であり、撚ピツチ（ｐｔ）とは撚合
される素線１ａ、ｌｂ、・・・の撚合せ螺旋のピッチを
言う。
て撚合せたものであり、溶接時に撚合せワイヤの軸心０
を中心にしてアークが円周方向へ５遍なく広がる様に構
成されている。第２図（４）〜（０は本発明に係る撚合
せワイヤを示す横断面図であり、中央部に芯線１゜を配
置し、略同−断面形状の複数の素線１ａ、ｌｂ、・・・
の中心Ｐを結ぶ線が正多角形を形成する様に前記芯線１
゜のまわりに束ねて撚合せている。第８図は上記撚合せ
ワイヤの一部側面図であり、撚ピツチ（ｐｔ）とは撚合
される素線１ａ、ｌｂ、・・・の撚合せ螺旋のピッチを
言う。
この様な撚合せワイヤをＴＩＧ溶接やＭＩＧ溶接等の自
動溶接装置に適用する場合に最も問題になるのは、該ワ
イヤの直進性及び送給安定性である。しかし撚合せワイ
ヤは前述の如く細い金属素線１ａ、ｌｂ、・・・を撚合
せたものであり、外周面には複数条の螺旋溝が形成され
ている為送給抵抗が大きく、しかも送給抵抗に遭遇した
ときに座屈を起こし易いという欠点もあり、通常のソリ
ッドワイヤに比べると直進性及び送給性が悪い。殊にス
テンレス鋼やニッケル基合金の様な銅めっき処理の施さ
れない素線を使用した場合は、前述の如く緊線の表面粗
度が高い為送給抵抗は更に大きくなり、直進性及び送給
性は一段と悪くなる。
動溶接装置に適用する場合に最も問題になるのは、該ワ
イヤの直進性及び送給安定性である。しかし撚合せワイ
ヤは前述の如く細い金属素線１ａ、ｌｂ、・・・を撚合
せたものであり、外周面には複数条の螺旋溝が形成され
ている為送給抵抗が大きく、しかも送給抵抗に遭遇した
ときに座屈を起こし易いという欠点もあり、通常のソリ
ッドワイヤに比べると直進性及び送給性が悪い。殊にス
テンレス鋼やニッケル基合金の様な銅めっき処理の施さ
れない素線を使用した場合は、前述の如く緊線の表面粗
度が高い為送給抵抗は更に大きくなり、直進性及び送給
性は一段と悪くなる。
他方、素線を得る為の伸線工程及び撚合せ工程で使用し
た潤滑油は、撚合せワイヤ表面の滑りを良くして送給性
を高める作用があるが、反面溶接熱で燃焼乃至分解して
ガス化しブローホール等の気孔欠陥を起こす原因となる
。従って気孔欠陥のない健全な溶接部を得る為には、潤
滑油付着量を極力少なくする必要がある。ちなみに第４
図は、Ｙ２Ｏ２系（ＪＩＳ Ｚ ８Ｂ２１）の素線
（直径０．５８ｔＩＲ）７本を第２図（４）に示す断面
形状となる様に束ねて撚合せた撚合せワイヤ（直径１．
６ｍ）を対象とし、潤滑油（油脂）の付着量がブローホ
ール発生数に及ぼす影響を調べた実験結果を示したもの
である。但し実験条件は下記の通りとし、２６０ｍの長
さのビード中に発生したブローホールの数を肉眼によっ
て求めたものである。
た潤滑油は、撚合せワイヤ表面の滑りを良くして送給性
を高める作用があるが、反面溶接熱で燃焼乃至分解して
ガス化しブローホール等の気孔欠陥を起こす原因となる
。従って気孔欠陥のない健全な溶接部を得る為には、潤
滑油付着量を極力少なくする必要がある。ちなみに第４
図は、Ｙ２Ｏ２系（ＪＩＳ Ｚ ８Ｂ２１）の素線
（直径０．５８ｔＩＲ）７本を第２図（４）に示す断面
形状となる様に束ねて撚合せた撚合せワイヤ（直径１．
６ｍ）を対象とし、潤滑油（油脂）の付着量がブローホ
ール発生数に及ぼす影響を調べた実験結果を示したもの
である。但し実験条件は下記の通りとし、２６０ｍの長
さのビード中に発生したブローホールの数を肉眼によっ
て求めたものである。
〈溶接条件〉
溶接電流：２５０Ａ、ＤＣ−ＲＰ
溶接電圧：２８ｖ
溶接速度：８０ｔＭ／分
シールドガス： Ａｒ ＋ ２ｏｏ□、 ２５１／分
第４図からも明らかな様に、気孔欠陥のない健全な溶接
金属を確保する為には、潤滑油の付着量を２０ ｐｐｍ
以下に抑えなければならない。
第４図からも明らかな様に、気孔欠陥のない健全な溶接
金属を確保する為には、潤滑油の付着量を２０ ｐｐｍ
以下に抑えなければならない。
しかしステンレス鋼やニッケル基合金からなる素線を用
いた撚合せワイヤでは、潤滑油付着量をこの様な低レベ
ルに抑えると、前述の様な理由により直進性及び送給性
が著しく悪くなり、撚合せワイヤ本来の特徴を十分に生
かすζ、とができない。
いた撚合せワイヤでは、潤滑油付着量をこの様な低レベ
ルに抑えると、前述の様な理由により直進性及び送給性
が著しく悪くなり、撚合せワイヤ本来の特徴を十分に生
かすζ、とができない。
そこで撚合せワイヤの送給性及び直進性を改善すべく種
々研究を行なったところ、撚ピツチ（ｐｔ ）を、素線
の直径（ｄ）に応じて前記条件を満たす様に適正に調整
してやれば、潤滑油付着量を２０ｐｐｒｒ１以下に抑え
た場合でも、直進性及び送給性を満足のい（程度まで高
め得ることが分かった。
々研究を行なったところ、撚ピツチ（ｐｔ ）を、素線
の直径（ｄ）に応じて前記条件を満たす様に適正に調整
してやれば、潤滑油付着量を２０ｐｐｒｒ１以下に抑え
た場合でも、直進性及び送給性を満足のい（程度まで高
め得ることが分かった。
ちなみに第５図は、直径０．５８ｗのＹ８０８系素線７
本を用いて第２図（６）に示す様な撚合せワイヤを作製
したときにおいて、撚合せピッチ（ｐｔ ）を種々変え
た場合のワイヤ送給抵抗を示したものである。尚撚合せ
ワイヤとしての直径は１，６ｆｌ、引張強さは１１０〜
１２０に９・ｆ／厘２、潤滑油付着量は６〜１０ ｐｐ
ｒｎであり、送給抵抗は下記の方法で測定した。
本を用いて第２図（６）に示す様な撚合せワイヤを作製
したときにおいて、撚合せピッチ（ｐｔ ）を種々変え
た場合のワイヤ送給抵抗を示したものである。尚撚合せ
ワイヤとしての直径は１，６ｆｌ、引張強さは１１０〜
１２０に９・ｆ／厘２、潤滑油付着量は６〜１０ ｐｐ
ｒｎであり、送給抵抗は下記の方法で測定した。
〈送給抵抗の測定方法〉
第６図に略示する如くワイヤリール２、加圧送送給ロー
ラ８、コンジットケーブル４及びノツチノズル５を備え
た試験装置を使用し、コンジットケーブル４の長さは８
０００ｍとしその途中８か所に半径１５０ｆｆの曲り部
を有する送給経路を形成し、ワイヤリール２から各撚合
せワイヤを送給した場合におけるワイヤ送給モータにか
かる負荷を送給抵抗として測定した。
ラ８、コンジットケーブル４及びノツチノズル５を備え
た試験装置を使用し、コンジットケーブル４の長さは８
０００ｍとしその途中８か所に半径１５０ｆｆの曲り部
を有する送給経路を形成し、ワイヤリール２から各撚合
せワイヤを送給した場合におけるワイヤ送給モータにか
かる負荷を送給抵抗として測定した。
第５図からも明らかな様に、撚ピツチ（ｐｔ）を撚合さ
れる緊線の直径（ｄ）に対して１５ｄ〜４５ｄの範囲に
入る様に設定することによって送給抵抗を最少限に抑え
ることができる。この様に撚ピツチによって送給抵抗が
著しく変化する理由は次の様に考えることができる。即
ち素線の直径に対して撚ピツチが大き過ぎると、撚合せ
ワイヤの外径が不均一になり易く、しかも撚合される素
線の螺旋方向と送給方向との交差角が大きくなる為、コ
ンジットケーブル内面との摩擦が増大し送給抵抗が大き
くなるものと考えられる。逆に撚ピツチが小さ過ぎると
、撚合せによる相互の拘束力が低下して湾曲したときに
緊線がばらける現象が起こり、撚合せワイヤの断面形状
がくずれて外径が不均一になる他、該ワイヤ全体として
の剛性が低下する結果、やはり送給抵抗が増大するもの
と思われる。
れる緊線の直径（ｄ）に対して１５ｄ〜４５ｄの範囲に
入る様に設定することによって送給抵抗を最少限に抑え
ることができる。この様に撚ピツチによって送給抵抗が
著しく変化する理由は次の様に考えることができる。即
ち素線の直径に対して撚ピツチが大き過ぎると、撚合せ
ワイヤの外径が不均一になり易く、しかも撚合される素
線の螺旋方向と送給方向との交差角が大きくなる為、コ
ンジットケーブル内面との摩擦が増大し送給抵抗が大き
くなるものと考えられる。逆に撚ピツチが小さ過ぎると
、撚合せによる相互の拘束力が低下して湾曲したときに
緊線がばらける現象が起こり、撚合せワイヤの断面形状
がくずれて外径が不均一になる他、該ワイヤ全体として
の剛性が低下する結果、やはり送給抵抗が増大するもの
と思われる。
何れにしても素線の直径に対して撚ピツチが（１５ｄ〜
４５ｄ）の範囲に収まる様に設定してやれば、撚合せワ
イヤに対して十分な剛性が保障されると共に素線相互の
拘束力も十分な値が保障され、送給抵抗を最小限に抑え
ることができる。また送給抵抗の減少に伴って送給時の
湾曲乃至座屈といった現象も生じなくなるから、撚合せ
ワイヤの直進性も高まる。
４５ｄ）の範囲に収まる様に設定してやれば、撚合せワ
イヤに対して十分な剛性が保障されると共に素線相互の
拘束力も十分な値が保障され、送給抵抗を最小限に抑え
ることができる。また送給抵抗の減少に伴って送給時の
湾曲乃至座屈といった現象も生じなくなるから、撚合せ
ワイヤの直進性も高まる。
尚溶接能率を高めるべくワイヤ送給速度を高めようとす
ると、それに比例して送給抵抗は加速度的に増大してく
る。そして撚合せワイヤ自身の軸心方向の強度が不十分
であるとコンジットケーブル内でワイヤが座屈し送給不
能に陥ることがある。
ると、それに比例して送給抵抗は加速度的に増大してく
る。そして撚合せワイヤ自身の軸心方向の強度が不十分
であるとコンジットケーブル内でワイヤが座屈し送給不
能に陥ることがある。
そこで送給抵抗がかなり高くなった場合でも座屈を起こ
さない様な軸心方向強度を明らかにする必要性があると
考え実験を行なったところ、第７図に示す結果が得られ
た。即ち第６図は、後述する実施例のデータから撚合せ
ワイヤの引張強さとワイヤ送給抵抗の値を抜粋して整理
したものであり、送給抵抗を小さくする為には撚合せワ
イヤ全体としての引張強さを９０Ｋｇ・ｆ ／ ｍ２以
上にすべきであることが分かる。但し引張強さが過大に
なると、コンジットケーブル内の送給路に沿った湾曲自
在性が低下して水飴抵抗がかえって増大する他コンジッ
トチューブの損耗が著しくなり、更には素線を撚合せる
ときに素線が折損する等撚合せ操作が困難になる。従っ
てこうした問題を回避する為には、撚合せワイヤの引張
強さを１９０Ｋｆ・ｆ／１ｍ２程度以下に抑える必要が
ある。尚撚合せワイヤの引張強さは〔撚合せワイヤの引
張荷重／撚合せワイヤの横断面積〕によって求められる
が、これは緊線の引張強さと実質的に同じである。
さない様な軸心方向強度を明らかにする必要性があると
考え実験を行なったところ、第７図に示す結果が得られ
た。即ち第６図は、後述する実施例のデータから撚合せ
ワイヤの引張強さとワイヤ送給抵抗の値を抜粋して整理
したものであり、送給抵抗を小さくする為には撚合せワ
イヤ全体としての引張強さを９０Ｋｇ・ｆ ／ ｍ２以
上にすべきであることが分かる。但し引張強さが過大に
なると、コンジットケーブル内の送給路に沿った湾曲自
在性が低下して水飴抵抗がかえって増大する他コンジッ
トチューブの損耗が著しくなり、更には素線を撚合せる
ときに素線が折損する等撚合せ操作が困難になる。従っ
てこうした問題を回避する為には、撚合せワイヤの引張
強さを１９０Ｋｆ・ｆ／１ｍ２程度以下に抑える必要が
ある。尚撚合せワイヤの引張強さは〔撚合せワイヤの引
張荷重／撚合せワイヤの横断面積〕によって求められる
が、これは緊線の引張強さと実質的に同じである。
実施例Ｉ
Ｃ：０．０４％（重量９６：以下同じ）、Ｓｉ：０．８
９９６、Ｍｎ ： １．５０％、Ｎｉ：９．８７％、Ｃ
ｒ：１９．８２９６、Ｐ：０．０２１９６、Ｓ：０．０
０５％、残部Ｆｅ及び不可避不純物の化学組成を有する
ステンレス鋼を対象とし、熱処理条件を調整して引張強
さを色々変えた素線（０，５８ｍφ）を用い、第２図（
４）に示す横断面形状を有し引張強さ及び撚ピツチ等の
異なる種々の撚合せワイヤを作製し、溶接材料としての
性能を調べた。
９９６、Ｍｎ ： １．５０％、Ｎｉ：９．８７％、Ｃ
ｒ：１９．８２９６、Ｐ：０．０２１９６、Ｓ：０．０
０５％、残部Ｆｅ及び不可避不純物の化学組成を有する
ステンレス鋼を対象とし、熱処理条件を調整して引張強
さを色々変えた素線（０，５８ｍφ）を用い、第２図（
４）に示す横断面形状を有し引張強さ及び撚ピツチ等の
異なる種々の撚合せワイヤを作製し、溶接材料としての
性能を調べた。
結果を第１表に示す。第１表において、撚合せワイヤの
送給抵抗は第６図に準じて測定し、直進性は、第６図に
示す方法で各ワイヤを送給する場合に壌いて、第８図に
示す如く送給端のコンタクトチップ６から供試ワイヤＷ
を２５ｍ突出させ、ワイヤＷ先端部の送給中心からのず
れ幅（Ｘ）の大小により判定した。
送給抵抗は第６図に準じて測定し、直進性は、第６図に
示す方法で各ワイヤを送給する場合に壌いて、第８図に
示す如く送給端のコンタクトチップ６から供試ワイヤＷ
を２５ｍ突出させ、ワイヤＷ先端部の送給中心からのず
れ幅（Ｘ）の大小により判定した。
（以下余７−白）
（゛、・。
特開ｕａ６１−１５９２９５（５）
第１表より次の様に考えることができる。
ワイヤＮｏ、 １及び３は撚合せワイヤの引張強さが不
足する比較例であり、送給抵抗が大きくしかもワイヤの
直進性も劣悪でビード形状が極めて悪い。
足する比較例であり、送給抵抗が大きくしかもワイヤの
直進性も劣悪でビード形状が極めて悪い。
ワイヤＮｏ、 ２は素線の引張強さが大きすぎる比較例
であり、撚合せ工程で素線が断線を起こし撚合せワイヤ
の製造自体が困難である。
であり、撚合せ工程で素線が断線を起こし撚合せワイヤ
の製造自体が困難である。
ワイヤＮｏ、 １４及び１５は撚ピツチが規定範囲を超
える比較例であり、素線相互の拘束力が不足する為ワイ
ヤがばらけ易く、送給できなかった。
える比較例であり、素線相互の拘束力が不足する為ワイ
ヤがばらけ易く、送給できなかった。
ワイヤＮｏ、 １６ 及び１７は撚ピツチが短過ぎる比
較例であり、Ｎｏ、 １６では素線の引張強さが低いめ
である為撚加工は可能であるが、外径が不均一になり易
く送給抵抗が大きいと共に直進性も悪い。またＮｏ、
１７では素線の引張強さが高過ぎる為、小ピツチの撚加
工自体が困難で断線を起こす。
較例であり、Ｎｏ、 １６では素線の引張強さが低いめ
である為撚加工は可能であるが、外径が不均一になり易
く送給抵抗が大きいと共に直進性も悪い。またＮｏ、
１７では素線の引張強さが高過ぎる為、小ピツチの撚加
工自体が困難で断線を起こす。
これらに対しワイヤＮｏ、 ４〜１３は本発明の規定要
件を満たす実施例であり、撚加工性が良好であると共に
、溶接時の送給抵抗及び直進性も良好で良好な溶接ビー
ドが得られている。
件を満たす実施例であり、撚加工性が良好であると共に
、溶接時の送給抵抗及び直進性も良好で良好な溶接ビー
ドが得られている。
尚これらの撚合せワイヤの潤滑油付着量は何れも６〜９
ｐｐｍ の範囲であり、溶接ビードにブローホール
欠陥は認められなかった。
ｐｐｍ の範囲であり、溶接ビードにブローホール
欠陥は認められなかった。
実施例２
実施例１で用いたのと同じ化学成分の素線を使用し、断
面形状の異なる４拙の撚合せワイヤ（潤滑油付着量は何
れも６〜９ ｐｐｍ ）を作成し夫々の性能を調べた。
面形状の異なる４拙の撚合せワイヤ（潤滑油付着量は何
れも６〜９ ｐｐｍ ）を作成し夫々の性能を調べた。
結果は第２表に一括して示す通りであり、何れのワイヤ
も本発明の規定要件を満たしている為、何れの性能にお
いても良好な結果が得られている。
も本発明の規定要件を満たしている為、何れの性能にお
いても良好な結果が得られている。
（以 下金、白）
１ ＠ ：
１ シ ・ ・ｉ、、−、、
、、−−、−−ｍ−７−二−−−一−−−−二一−一一
−７創 ； ｉ φ−
°−−−１ ｊ −り ・ ： ｄ −じ −１ ！ −會 ！ ！ ゛ ゛ 篭 ０口 ・ト １ｉｉ１ｉ １− ］０−色゛ 城 伽 実施例３ 本実施例では、素線として上記以外のステンレス鋼又は
ニッケル基合金を使用し、上記と同様にして撚合せワイ
ヤとしての性能を調べた。但し撚合せワイヤの断面形状
は第２図（４）に示す形状とし、潤滑油付着量は何れも
２０ ｐｐｍ以下となる様に脱脂条件を設定した。素線
の化学成分等及び性能試験結果を第３表に示す。
、、−−、−−ｍ−７−二−−−一−−−−二一−一一
−７創 ； ｉ φ−
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ニッケル基合金を使用し、上記と同様にして撚合せワイ
ヤとしての性能を調べた。但し撚合せワイヤの断面形状
は第２図（４）に示す形状とし、潤滑油付着量は何れも
２０ ｐｐｍ以下となる様に脱脂条件を設定した。素線
の化学成分等及び性能試験結果を第３表に示す。
第３表からも明らかな様に、本発明はステンレス鋼又は
ニッケル基合金の範躊に含まれる種々の化学成分の素線
よりなる撚合せワイヤに適用することによって優れた効
果を発揮する。尚ワイヤＮｏ、 ２７はインコネル系、
ワイヤＮｏ、 ２８はハステロイ系のニッケル基合金で
ある。
ニッケル基合金の範躊に含まれる種々の化学成分の素線
よりなる撚合せワイヤに適用することによって優れた効
果を発揮する。尚ワイヤＮｏ、 ２７はインコネル系、
ワイヤＮｏ、 ２８はハステロイ系のニッケル基合金で
ある。
本発明は以上の様に構成されるが、要はステンレス鋼又
はニッケル基合金からなる素線を材料とする撚合せワイ
ヤにおいて、潤滑油の付着量を制限すると共に、該ワイ
ヤの引張強さ及び撚合せピッチを厳密に規定することに
よって、送給抵抗を最小限に抑えつつ安定した送給性と
優れた直進性を確保し、気孔欠陥のない極めて健全な溶
接金属を得ることができ、撚合せワイヤの性能を一段高
めることができた。
はニッケル基合金からなる素線を材料とする撚合せワイ
ヤにおいて、潤滑油の付着量を制限すると共に、該ワイ
ヤの引張強さ及び撚合せピッチを厳密に規定することに
よって、送給抵抗を最小限に抑えつつ安定した送給性と
優れた直進性を確保し、気孔欠陥のない極めて健全な溶
接金属を得ることができ、撚合せワイヤの性能を一段高
めることができた。
第１，２図は撚合せワイヤの断面形状を例示する説明図
、第３図は撚合せワイヤの一部側面図、第４図は潤滑油
の付着量とブローホール数の関係を示すグラフ、第５図
は撚合せピッチと送給抵抗の関係を示すグラフ、第６図
は送給抵抗の測定法を示す説明図、第７図は引張強さと
送給抵抗の関係を示すグラフ、第８図はワイヤの直進性
試験法を示す説明図である。 １ａｌｌｂ、・・・：素線、 ２・・・ワイヤリール、 ８・・・加圧送給ロー
ラ、４・・−コンジットケーブル。 ル恭騙お − ゛ヘローモー叔姪（賜＼８） 二 牝欅輻お み
、第３図は撚合せワイヤの一部側面図、第４図は潤滑油
の付着量とブローホール数の関係を示すグラフ、第５図
は撚合せピッチと送給抵抗の関係を示すグラフ、第６図
は送給抵抗の測定法を示す説明図、第７図は引張強さと
送給抵抗の関係を示すグラフ、第８図はワイヤの直進性
試験法を示す説明図である。 １ａｌｌｂ、・・・：素線、 ２・・・ワイヤリール、 ８・・・加圧送給ロー
ラ、４・・−コンジットケーブル。 ル恭騙お − ゛ヘローモー叔姪（賜＼８） 二 牝欅輻お み
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ステンレス鋼又はニッケル基合金よりなる複数本の素線
を撚合せてなる溶接用撚合せワイヤにおいて、該ワイヤ
の引張強さが９０〜１９０Ｋｇ・ｆ／ｍｍであり、且つ
撚合される素線の直径（ｄ）と撚合せピッチ（ｐｔ）が
次式の関係を満たす他、 １５ｄ≦ｐｔ≦４５ｄ 潤滑油付着量を２０ｐｐｍ以下に抑えてなることを特徴
とする溶接用撚合せワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28087384A JPS61159295A (ja) | 1984-12-29 | 1984-12-29 | 溶接用撚合せワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28087384A JPS61159295A (ja) | 1984-12-29 | 1984-12-29 | 溶接用撚合せワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61159295A true JPS61159295A (ja) | 1986-07-18 |
| JPH0237829B2 JPH0237829B2 (ja) | 1990-08-27 |
Family
ID=17631139
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28087384A Granted JPS61159295A (ja) | 1984-12-29 | 1984-12-29 | 溶接用撚合せワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61159295A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101898287A (zh) * | 2010-07-22 | 2010-12-01 | 时振 | 大直径自保护多股绞合焊丝的制造方法 |
| EP3287227A1 (en) * | 2016-08-26 | 2018-02-28 | Wuhan Runzhida Petrochemical Equipment Co., Ltd. | Stainless steel auger braid welding material and its manufacturing method |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0429926U (ja) * | 1990-07-04 | 1992-03-10 | ||
| JPH0519134U (ja) * | 1991-08-23 | 1993-03-09 | 株式会社第一昭和 | 金属缶 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51101746A (ja) * | 1975-03-05 | 1976-09-08 | Nippon Steel Welding Prod Eng | Sokyuseiryokonaaakuyosetsuyo soritsudowaiya |
| JPS52117255A (en) * | 1976-03-29 | 1977-10-01 | Kobe Steel Ltd | Welding wire of consumable electrode |
-
1984
- 1984-12-29 JP JP28087384A patent/JPS61159295A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51101746A (ja) * | 1975-03-05 | 1976-09-08 | Nippon Steel Welding Prod Eng | Sokyuseiryokonaaakuyosetsuyo soritsudowaiya |
| JPS52117255A (en) * | 1976-03-29 | 1977-10-01 | Kobe Steel Ltd | Welding wire of consumable electrode |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101898287A (zh) * | 2010-07-22 | 2010-12-01 | 时振 | 大直径自保护多股绞合焊丝的制造方法 |
| EP3287227A1 (en) * | 2016-08-26 | 2018-02-28 | Wuhan Runzhida Petrochemical Equipment Co., Ltd. | Stainless steel auger braid welding material and its manufacturing method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0237829B2 (ja) | 1990-08-27 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |