JPH024650B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH024650B2 JPH024650B2 JP13429585A JP13429585A JPH024650B2 JP H024650 B2 JPH024650 B2 JP H024650B2 JP 13429585 A JP13429585 A JP 13429585A JP 13429585 A JP13429585 A JP 13429585A JP H024650 B2 JPH024650 B2 JP H024650B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- degassing
- molten steel
- gas
- ppm
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/072—Treatment with gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/10—Handling in a vacuum
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明はRH脱ガス装置を用いた強脱N2によ
る介在物浮上促進方法に関する。
る介在物浮上促進方法に関する。
RH脱ガス法は酸素、窒素、水素等のガス成分
を除去する精錬法として広く行われているが、素
鋼のT.O値は精錬直後のT.O値だけではなく、精
錬後鋳造までの経過時間や鋳造温度によつても影
響されるため、従来の手法では素鋼のT.O値のバ
ラツキが大きく、素鋼T.O10ppmを安定して達
成することは困難であつた。
を除去する精錬法として広く行われているが、素
鋼のT.O値は精錬直後のT.O値だけではなく、精
錬後鋳造までの経過時間や鋳造温度によつても影
響されるため、従来の手法では素鋼のT.O値のバ
ラツキが大きく、素鋼T.O10ppmを安定して達
成することは困難であつた。
したがつて、T.O10ppmを安定して得るため
には、精錬後の製造条件を整えてやれば良いが、
そのために大幅な設備の改変等が必要であり、コ
ストがかかる欠点がある。
には、精錬後の製造条件を整えてやれば良いが、
そのために大幅な設備の改変等が必要であり、コ
ストがかかる欠点がある。
本発明は、上記した点に鑑みてなされたもの
で、従来設備の持つ機能を最大限に有効利用する
ことにより、到達T.Oレベルを安定して低下させ
ることを目的とするものである。
で、従来設備の持つ機能を最大限に有効利用する
ことにより、到達T.Oレベルを安定して低下させ
ることを目的とするものである。
ところでRH脱ガス装置においては、単に直接
的に脱ガスを行うだけではなく、溶鋼の還流やパ
ウダ或はガスインジエクシヨン処理等によつて介
在物の浮上促進を図り、これにより間接的に脱
O2を行つている。したがつて介在物の浮上促進
を更に図ることができれば、精錬段階で極低O2
を実現でき、素鋼T.Oを安定して低下させること
ができる。
的に脱ガスを行うだけではなく、溶鋼の還流やパ
ウダ或はガスインジエクシヨン処理等によつて介
在物の浮上促進を図り、これにより間接的に脱
O2を行つている。したがつて介在物の浮上促進
を更に図ることができれば、精錬段階で極低O2
を実現でき、素鋼T.Oを安定して低下させること
ができる。
本発明は、このような知見に基づいてなされた
もので、RH脱ガス処理前に該脱ガス処理で容易
に抜くことができる気体を溶鋼中に所定量添加せ
しめ、次いでRH脱ガス装置により強脱ガス処理
することを基本的な特徴とするものである。
もので、RH脱ガス処理前に該脱ガス処理で容易
に抜くことができる気体を溶鋼中に所定量添加せ
しめ、次いでRH脱ガス装置により強脱ガス処理
することを基本的な特徴とするものである。
第１図は本発明法の説明図であり、１は転炉、
２はインジエクシヨン設備、３はRH脱ガス装置
である。本発明法では、RH脱ガス処理前に溶鋼
中にガス添加４を行う。この実施例ではN2ガス
を添加しているが、次工程の脱ガス処理において
容易に抜くことのできるガスであればどのような
ガスでも良い。ガスの添加量は、溶鋼中に50〜
400ppm、好ましくは200〜300ppm含有させる範
囲とする。転炉精錬後の溶鋼中には通常40ppm程
度のN2ガスが含まれているため、これより多い
50ppmを最下限とする。また溶鋼温度は通常1550
〜1650℃であり、この場合400ppmでガスは飽和
するため、これを最大値とする。但し、飽和点ま
でガス含有せしめるには、インジエクシヨンに際
しても、脱ガスに際しても時間がかかるため、脱
ガス時における介在物浮上効果も考え合せると
200〜300ppmが最も好ましい範囲である。
２はインジエクシヨン設備、３はRH脱ガス装置
である。本発明法では、RH脱ガス処理前に溶鋼
中にガス添加４を行う。この実施例ではN2ガス
を添加しているが、次工程の脱ガス処理において
容易に抜くことのできるガスであればどのような
ガスでも良い。ガスの添加量は、溶鋼中に50〜
400ppm、好ましくは200〜300ppm含有させる範
囲とする。転炉精錬後の溶鋼中には通常40ppm程
度のN2ガスが含まれているため、これより多い
50ppmを最下限とする。また溶鋼温度は通常1550
〜1650℃であり、この場合400ppmでガスは飽和
するため、これを最大値とする。但し、飽和点ま
でガス含有せしめるには、インジエクシヨンに際
しても、脱ガスに際しても時間がかかるため、脱
ガス時における介在物浮上効果も考え合せると
200〜300ppmが最も好ましい範囲である。
第２図にN2インジエクシヨンによる溶鋼中の
N2量の変化を示す。インジエクシヨン量に関係
なく400ppm程度で飽和していることがわかる。
N2量の変化を示す。インジエクシヨン量に関係
なく400ppm程度で飽和していることがわかる。
以上のようにN2を添加した後、既存のRH脱ガ
ス装置３により脱ガス処理を行えば、溶鋼中に含
有されたN2ガスが気泡となり溶鋼を撹拌し、介
在物の浮上を促進せしめる。この脱ガス処理にお
ける脱〔N〕量が200ppmとすると、脱ガス処理中
に発生するN2ガス気泡は溶鋼MTONに対して
（0.16×Ｍ）Ｎm3に達する。これは250TON溶鋼
で20分脱ガス処理の場合は、2000Nl／minのN2
ガス気泡発生速度に相当する。
ス装置３により脱ガス処理を行えば、溶鋼中に含
有されたN2ガスが気泡となり溶鋼を撹拌し、介
在物の浮上を促進せしめる。この脱ガス処理にお
ける脱〔N〕量が200ppmとすると、脱ガス処理中
に発生するN2ガス気泡は溶鋼MTONに対して
（0.16×Ｍ）Ｎm3に達する。これは250TON溶鋼
で20分脱ガス処理の場合は、2000Nl／minのN2
ガス気泡発生速度に相当する。
このような大量のN2ガス気泡により、介在物
浮上促進が図れ、溶鋼中のT.Oを安定して低減せ
しめることができる。
浮上促進が図れ、溶鋼中のT.Oを安定して低減せ
しめることができる。
〔実施例〕
Ｃ：0.10％、Mn：0.30％、Ｐ：0.013％、Ｓ：
0.010％、Al：0.035％を含有する溶鋼を転炉にて
250T精錬し、インジエクシヨン設備において溶
鋼中にN2を吹込ランスにより吹込み量夫々
1000l／min、1500l／min、2000l／minで吹込み、
初期〔N〕：240、250、270ppmとした。
0.010％、Al：0.035％を含有する溶鋼を転炉にて
250T精錬し、インジエクシヨン設備において溶
鋼中にN2を吹込ランスにより吹込み量夫々
1000l／min、1500l／min、2000l／minで吹込み、
初期〔N〕：240、250、270ppmとした。
次いでRH脱ガス装置により脱ガス処理した。
還流不活性ガスはArを用い、流量は2000l／min
とした。脱ガス終了時、〔N〕：30〜40ppmであつ
た。
還流不活性ガスはArを用い、流量は2000l／min
とした。脱ガス終了時、〔N〕：30〜40ppmであつ
た。
この時の溶鋼中T.Oの時間的推移を第３図に示
す。本発明法の場合、処理時間20分を経過すると
T.O低減効果が表われ、斜線で示す従来法に比較
して低いT.O値を得られることがわかる。
す。本発明法の場合、処理時間20分を経過すると
T.O低減効果が表われ、斜線で示す従来法に比較
して低いT.O値を得られることがわかる。
第１図は本発明法の説明図、第２図は溶鋼に
N2をインジエクシヨンした場合の溶鋼中Ｎ量の
推移を示すグラフ、第３図は本発明法の実施例に
おけるT.O値の推移を示すグラフである。 １……転炉、２……インジエクシヨン設備、３
……RH脱ガス装置。
N2をインジエクシヨンした場合の溶鋼中Ｎ量の
推移を示すグラフ、第３図は本発明法の実施例に
おけるT.O値の推移を示すグラフである。 １……転炉、２……インジエクシヨン設備、３
……RH脱ガス装置。
Claims (1)
- １ RH脱ガス処理前に該脱ガス処理で容易に抜
くことができる気体を溶鋼中に所定量添加せし
め、次いでRH脱ガス装置により強脱ガス処理す
ることを特徴とするRH脱ガス装置を用いた強脱
ガスによる介在物浮上促進方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13429585A JPS61295314A (ja) | 1985-06-21 | 1985-06-21 | Ｒｈ脱ガス装置を用いた強脱ガスによる介在物浮上促進方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13429585A JPS61295314A (ja) | 1985-06-21 | 1985-06-21 | Ｒｈ脱ガス装置を用いた強脱ガスによる介在物浮上促進方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61295314A JPS61295314A (ja) | 1986-12-26 |
| JPH024650B2 true JPH024650B2 (ja) | 1990-01-30 |
Family
ID=15124943
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13429585A Granted JPS61295314A (ja) | 1985-06-21 | 1985-06-21 | Ｒｈ脱ガス装置を用いた強脱ガスによる介在物浮上促進方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61295314A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0742524B2 (ja) * | 1988-10-06 | 1995-05-10 | 日本鋼管株式会社 | 溶融金属の清浄化方法 |
| JP2780342B2 (ja) * | 1989-06-09 | 1998-07-30 | 日本鋼管株式会社 | 溶融金属の真空脱ガス方法 |
-
1985
- 1985-06-21 JP JP13429585A patent/JPS61295314A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61295314A (ja) | 1986-12-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH024650B2 (ja) | ||
| KR930005067B1 (ko) | 용강진공 정련방법 | |
| KR101796088B1 (ko) | 용강의 정련방법 | |
| JPH10265826A (ja) | 含窒素鋼における窒素含有量の調整方法 | |
| JPH0465883B2 (ja) | ||
| KR20030089955A (ko) | 탈산 용강 중의 질소 저감 방법 | |
| KR20040055437A (ko) | 탈가스 처리공정에서의 용강 탈산방법 | |
| SU1024510A1 (ru) | Способ производства ниобийсодержащей стали | |
| JPH01279707A (ja) | 鉄からの窒素の除去方法 | |
| JPH08157934A (ja) | 溶鋼のＣａ処理方法 | |
| JP5010086B2 (ja) | ヘリウム注入による同時ストリッピングを伴う溶融金属の真空処理 | |
| JPS61179811A (ja) | 耐硫化物腐食割れ性に優れた清浄鋼の製造法 | |
| JPH06306441A (ja) | 鋼の精錬方法 | |
| JPS6021207B2 (ja) | 極低炭素溶鋼の製造方法 | |
| JPS61272313A (ja) | 真空精錬による溶鋼の脱窒方法 | |
| RU2150515C1 (ru) | Способ рафинирования высокоуглеродистого расплава металла | |
| KR19980048548A (ko) | 청정도가 높은 알루미늄-실리콘 복합 탈산강의 제조 방법 | |
| JPH05209214A (ja) | Ｒｈによる極低炭素， 極低窒素鋼の溶製方法 | |
| JPH07118726A (ja) | 溶鋼あるいは溶融合金の極低窒素化方法 | |
| KR100325102B1 (ko) | 수소가스취입에의한용철및용강중질소저감방법 | |
| JP3071445B2 (ja) | 溶鋼の真空精錬における窒素の低減方法 | |
| ATE20251T1 (de) | Verfahren zur erzeugung von stahl mit geringem wasserstoffgehalt durch argon-sauerstoffentkohlung. | |
| JPS63235416A (ja) | スロツピング防止方法 | |
| KR100406434B1 (ko) | 극저탄소강 제조시 철-실리콘을 사용한 탈산방법 | |
| JPS63157814A (ja) | 極低窒素鋼の溶製方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |