JPH0246685A - 誘導加熱装置 - Google Patents
誘導加熱装置Info
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- JPH0246685A JPH0246685A JP63198229A JP19822988A JPH0246685A JP H0246685 A JPH0246685 A JP H0246685A JP 63198229 A JP63198229 A JP 63198229A JP 19822988 A JP19822988 A JP 19822988A JP H0246685 A JPH0246685 A JP H0246685A
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- Japan
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- transformer
- switching elements
- power supply
- load circuit
- power source
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、誘導加熱調理器や誘導加熱式アイロンに用い
られる誘導加熱装置に関するものである。
られる誘導加熱装置に関するものである。
従来の技術
従来のこの種の誘導加熱装置を用いた誘導加熱式アイロ
ンの回路図を第６図に示す。第６図において１は直流電
源で、交流電源２と整流器３により構成している。４は
２８ＫＨｚ程度の駆動周波数の電圧リプルを吸収するた
めの平滑コンデンサで、その平滑コンデンサ４の両端に
は、トランジスタ６とダイオード７で構成されたスイッ
チング素子６とトランジスタ９とダイオード１ｏで構成
されたスイッチング素子８との直列回路が接続されてい
る。１１は負荷回路で、加熱コイル１２と共振コンデン
サ１３で構成されておシ、スイッチング素子８と並列に
接続されている。１４はトランジスタ６とトランジスタ
９を駆動する制御部、１６は加熱コイル１２によシ誘導
加熱される負荷としてのアイロンである。
ンの回路図を第６図に示す。第６図において１は直流電
源で、交流電源２と整流器３により構成している。４は
２８ＫＨｚ程度の駆動周波数の電圧リプルを吸収するた
めの平滑コンデンサで、その平滑コンデンサ４の両端に
は、トランジスタ６とダイオード７で構成されたスイッ
チング素子６とトランジスタ９とダイオード１ｏで構成
されたスイッチング素子８との直列回路が接続されてい
る。１１は負荷回路で、加熱コイル１２と共振コンデン
サ１３で構成されておシ、スイッチング素子８と並列に
接続されている。１４はトランジスタ６とトランジスタ
９を駆動する制御部、１６は加熱コイル１２によシ誘導
加熱される負荷としてのアイロンである。
以上の構成において動作を説明する。交流電源２の出力
が１ ｏｏｖ 、６０Ｈｚである場合について説明する
。平滑コンデンサ４０両端電圧ｖｃは第７図に示す波形
となる。また制御部１４の出力電圧ｖｂ１およびＶｂ２
はそれぞれ第８図（７）、（イ）に示すように交互に正
となり、かつ両方が負になるデッドタイム期間Ｔｄを有
している。よって、この制御部１４の出力電圧Ｖｂｔお
よびｖｂ２によってオンオフするトランジスタ６とトラ
ンジスタ８は交互にオンオフする。従って、スイッチン
グ素子６のコレクタ・エミッタ間電圧ＶＯＸは第９図（
７）のようになる。スイッチング素子６の電流工は、負
荷回路１１の共振により、第９図（１）に示すようにほ
ぼ正弦波の上半分の波形となる。スイッチング素子６０
オン期間丁１を共振周期の半分にしておくと、ちょうど
Ｉが０になったころにスイッチング素子８がオンされ、
負荷回路１１からトランジスタ９に電流が流れる。共振
周期の半分にあたるＴ２期間だけトランジスタ９をオン
に保ってから再びトランジスタ６をオンにすると、負荷
回路１１に印加された電圧ｖＬは第９図（ｆｊ）のよう
になり、負荷回路１１には第９図に）に示すような交番
電流が流れ、これによって負荷のアイロン１６を誘導加
熱する。なお第９図の（７）〜に）にある電圧、電流の
数値は、入力電力を１２ｏｏＷとした時のすべて第７図
に示したＶａのピーク付近すなわちＶＣ＝１４１ｖの部
分における時間スケールを拡大した波形である。
が１ ｏｏｖ 、６０Ｈｚである場合について説明する
。平滑コンデンサ４０両端電圧ｖｃは第７図に示す波形
となる。また制御部１４の出力電圧ｖｂ１およびＶｂ２
はそれぞれ第８図（７）、（イ）に示すように交互に正
となり、かつ両方が負になるデッドタイム期間Ｔｄを有
している。よって、この制御部１４の出力電圧Ｖｂｔお
よびｖｂ２によってオンオフするトランジスタ６とトラ
ンジスタ８は交互にオンオフする。従って、スイッチン
グ素子６のコレクタ・エミッタ間電圧ＶＯＸは第９図（
７）のようになる。スイッチング素子６の電流工は、負
荷回路１１の共振により、第９図（１）に示すようにほ
ぼ正弦波の上半分の波形となる。スイッチング素子６０
オン期間丁１を共振周期の半分にしておくと、ちょうど
Ｉが０になったころにスイッチング素子８がオンされ、
負荷回路１１からトランジスタ９に電流が流れる。共振
周期の半分にあたるＴ２期間だけトランジスタ９をオン
に保ってから再びトランジスタ６をオンにすると、負荷
回路１１に印加された電圧ｖＬは第９図（ｆｊ）のよう
になり、負荷回路１１には第９図に）に示すような交番
電流が流れ、これによって負荷のアイロン１６を誘導加
熱する。なお第９図の（７）〜に）にある電圧、電流の
数値は、入力電力を１２ｏｏＷとした時のすべて第７図
に示したＶａのピーク付近すなわちＶＣ＝１４１ｖの部
分における時間スケールを拡大した波形である。
発明が解決しようとする課題
しかし、従来の構成では、トランジスタの電流が大きく
なるため、トランジスタの電力損失が大きいという課題
と、従来の技術におけるトランジスタ６とトランジスタ
９のエミッタが同電位でないことによりドライブ回路が
複雑であるという課題を有していた。
なるため、トランジスタの電力損失が大きいという課題
と、従来の技術におけるトランジスタ６とトランジスタ
９のエミッタが同電位でないことによりドライブ回路が
複雑であるという課題を有していた。
前者の課題についてもう少し説明を行う。従来の技術に
おいては、スイッチング素子６のコレクタ電流Ｉのピー
ク値Ｉｐｅａｋと、交流電源２の出力（ｒｍｇ ） Ｔ
ｉｎ と、入力電力Ｐｉｎの関係は、となり、Ｐ１ｎ
＝＝１２００Ｗ 、 Ｖｉｎ＝ １００ｖの場合にはＩ
ｐｅａｋ″＝ｉ５３．３ムという大きな値となり、この
ためトランジスタ６とトランジスタ９が大型になり、発
熱も大となる課題があった。
おいては、スイッチング素子６のコレクタ電流Ｉのピー
ク値Ｉｐｅａｋと、交流電源２の出力（ｒｍｇ ） Ｔ
ｉｎ と、入力電力Ｐｉｎの関係は、となり、Ｐ１ｎ
＝＝１２００Ｗ 、 Ｖｉｎ＝ １００ｖの場合にはＩ
ｐｅａｋ″＝ｉ５３．３ムという大きな値となり、この
ためトランジスタ６とトランジスタ９が大型になり、発
熱も大となる課題があった。
本発明の第１の目的はこのような課題を解決するための
もので、単巻トランスという簡単かつ小型の部品を追加
することにより、トランジスタの電流を釣機に抑えて損
失を低減すると共に制御部の絶縁構造を不要とすること
である。
もので、単巻トランスという簡単かつ小型の部品を追加
することにより、トランジスタの電流を釣機に抑えて損
失を低減すると共に制御部の絶縁構造を不要とすること
である。
また、従来の構成では、加熱コイル電流が、装置の入力
電力Ｐｉｎ ｓ入力電圧Ｗｉｎによって決められてしま
うために加熱コイルの銅線の断面積、ターン数、共振コ
ンデンサの容量が固定されてしまい加熱コイルと共振コ
ンデンサの印加電圧と供給電流設計に自由がなくなる課
題を有していた。
電力Ｐｉｎ ｓ入力電圧Ｗｉｎによって決められてしま
うために加熱コイルの銅線の断面積、ターン数、共振コ
ンデンサの容量が固定されてしまい加熱コイルと共振コ
ンデンサの印加電圧と供給電流設計に自由がなくなる課
題を有していた。
本発明の第２の目的はこのような課題を解決するための
もので、トランスを追加することにより、トランジスタ
の電流を釣機に抑えて損失を低減し、制御部の絶縁構造
を不要とし、加熱コイルと共振コンデンサの設計にも自
由度を持たせることである。
もので、トランスを追加することにより、トランジスタ
の電流を釣機に抑えて損失を低減し、制御部の絶縁構造
を不要とし、加熱コイルと共振コンデンサの設計にも自
由度を持たせることである。
課題を解決するための手段
上記目的を達成するための本発明の技術的手段は、直流
電源と前記直流電源の一端に中点を接続した単巻トラン
スと、前記単巻トランスの両端に接続した負荷回路と、
前記単巻トランスの両端と前記直流電源の他方の端子の
間にそれぞれ接続したスイッチング素子と、前記各スイ
ッチング素子を交互にオンオフする制御部とを備え、前
記負荷回路は加熱コイルと共振コンデンサの直列回路で
構成したものである。
電源と前記直流電源の一端に中点を接続した単巻トラン
スと、前記単巻トランスの両端に接続した負荷回路と、
前記単巻トランスの両端と前記直流電源の他方の端子の
間にそれぞれ接続したスイッチング素子と、前記各スイ
ッチング素子を交互にオンオフする制御部とを備え、前
記負荷回路は加熱コイルと共振コンデンサの直列回路で
構成したものである。
また第２の技術的手段は、直流電源と、前記直流電源の
一端に一次巻線の中点を接続したトランスと、前記トラ
ンスの２次巻線に接続した負荷回路と、前記トランスの
一次巻線の両端と前記直流電源の他方の端子の間にそれ
ぞれ接続したスイッチング素子と、前記各スイッチング
素子を交互にオンオフする制御とを備え、前記負荷回路
は加熱コイルと共振コンデンサの直列回路で構成したも
のである。
一端に一次巻線の中点を接続したトランスと、前記トラ
ンスの２次巻線に接続した負荷回路と、前記トランスの
一次巻線の両端と前記直流電源の他方の端子の間にそれ
ぞれ接続したスイッチング素子と、前記各スイッチング
素子を交互にオンオフする制御とを備え、前記負荷回路
は加熱コイルと共振コンデンサの直列回路で構成したも
のである。
作用
上記第１の技術的手段によれば、構造簡単で小型の単巻
トランスの中点に直流電源の一端を接続しているため、
各スイッチング素子を交互にオンオフすると、直流電源
から２つのスイッチング素子を交互に通って加熱電力が
供給されるため、スイッチング素子の電流が従来の釣機
となって小型とし、発熱を小とすることができる。また
エミッタの電位が同電位となるので制御部の絶縁構造も
不要となる。
トランスの中点に直流電源の一端を接続しているため、
各スイッチング素子を交互にオンオフすると、直流電源
から２つのスイッチング素子を交互に通って加熱電力が
供給されるため、スイッチング素子の電流が従来の釣機
となって小型とし、発熱を小とすることができる。また
エミッタの電位が同電位となるので制御部の絶縁構造も
不要となる。
また、第２の技術的手段によれば、トランスの一次コイ
ルの中点に直流電源の一端を接続しているため、各スイ
ッチング素子を交互にオンオフすると、直流電源から２
つのスイッチング素子を交互に通って加熱電力が供給さ
れるため、スイッチング素子の電流が従来の釣機となっ
て小型となり、発熱も小とすることができる。また２つ
のトランジスタのエミッタが共通であるため制御部の絶
縁構造も不要となる。さらに、トランスの一次コイルと
２次コイルの巻数比を調整することにより、加熱コイル
の銅線の断面積、ターン数と共振コンデンサの値に自由
度が生じ、例えば加熱コイルの両端に印加される電圧を
一定値以下になるようにしたり、加熱コイル電流及び共
振コンデンサのりプル電流を加減することが可能となシ
、それによって例えば加熱コイルと直列にスイッチを設
けて多数の加熱コイルを切シ換えたりする場合に、その
スイッチの定格（電圧、電流）を合わせることができる
。
ルの中点に直流電源の一端を接続しているため、各スイ
ッチング素子を交互にオンオフすると、直流電源から２
つのスイッチング素子を交互に通って加熱電力が供給さ
れるため、スイッチング素子の電流が従来の釣機となっ
て小型となり、発熱も小とすることができる。また２つ
のトランジスタのエミッタが共通であるため制御部の絶
縁構造も不要となる。さらに、トランスの一次コイルと
２次コイルの巻数比を調整することにより、加熱コイル
の銅線の断面積、ターン数と共振コンデンサの値に自由
度が生じ、例えば加熱コイルの両端に印加される電圧を
一定値以下になるようにしたり、加熱コイル電流及び共
振コンデンサのりプル電流を加減することが可能となシ
、それによって例えば加熱コイルと直列にスイッチを設
けて多数の加熱コイルを切シ換えたりする場合に、その
スイッチの定格（電圧、電流）を合わせることができる
。
実施例
以下本発明の実施例について図面を参照しながら説明を
行う。第１図は、本発明の一実施例である誘導加熱式ア
イロンの回路図である。第１図において、２１は直流電
源で、交流電源２２と整流器２３で成っている。２４は
平滑コンデンサ、２６は単巻トランス、２６はスイッチ
ング素子で、トランジスタ２７とダイオード２８から成
シ、スイッチング素子２９もトランジスタ３ｏとダイオ
ード３１で成っている。３２は負荷回路で、加熱コイル
３３と共振コンデンサ３４の直列回路で構成している。
行う。第１図は、本発明の一実施例である誘導加熱式ア
イロンの回路図である。第１図において、２１は直流電
源で、交流電源２２と整流器２３で成っている。２４は
平滑コンデンサ、２６は単巻トランス、２６はスイッチ
ング素子で、トランジスタ２７とダイオード２８から成
シ、スイッチング素子２９もトランジスタ３ｏとダイオ
ード３１で成っている。３２は負荷回路で、加熱コイル
３３と共振コンデンサ３４の直列回路で構成している。
３６は制御部で３６は負荷のアイロンである。
以上の構成において動作を説明する。直流電源２１、平
滑コンデンサ２４０作用は従来の技術と同様である。第
２図は平滑コンデンサ２４の電圧ＶＣの波形である。第
３図は制御部３６の出力電圧Ｖｂ１． Ｖｂ＋ の波
形である。すなわち、スイッチング素子２６とスイッチ
ング素子２９は交互にオンする。
滑コンデンサ２４０作用は従来の技術と同様である。第
２図は平滑コンデンサ２４の電圧ＶＣの波形である。第
３図は制御部３６の出力電圧Ｖｂ１． Ｖｂ＋ の波
形である。すなわち、スイッチング素子２６とスイッチ
ング素子２９は交互にオンする。
第４図はＶａ＝１４１Ｖ時の各部の波形を示したもので
、（７）はスイッチング素子２６の印加電圧ＶＣ＋Ｘ、
（イ）はその電流Ｉｃ、（’７）は負荷回路３２の印加
電圧ｖＬ、に）は負荷回路３２の電流工り、（３）は単
巻トランス２６の中点Ｃに流れ込む電流工の波形である
。
、（７）はスイッチング素子２６の印加電圧ＶＣ＋Ｘ、
（イ）はその電流Ｉｃ、（’７）は負荷回路３２の印加
電圧ｖＬ、に）は負荷回路３２の電流工り、（３）は単
巻トランス２６の中点Ｃに流れ込む電流工の波形である
。
制御部３６によってトランジスタ２７がオンされると、
単巻トランス２５のｃ−Ｃ間にＶｃ１４１Ｖが印加され
るため、単巻トランス２６の作用によりｂ−ｏ間にもＶ
ａが発生し、この結果り）に示すように’Ｖｌ、＝−２
８２Ｖとなる。負荷回路３２にｖＬが印加されるため、
ＩＬはに）に示すように流れ、共振周期の半分のＴ１時
間後に再び０にもどる。次にトランジスタ２７をオフし
、トランジスタ３ｏをオンすると、今度はｃ −ｂ間に
１４１Ｖ印加されるためａ−Ｃ間に１４１ｖが発生し、
ＶＬ＝＋２８２ＶとなるＯＴ２期間ニオイテはＩＩ。
単巻トランス２５のｃ−Ｃ間にＶｃ１４１Ｖが印加され
るため、単巻トランス２６の作用によりｂ−ｏ間にもＶ
ａが発生し、この結果り）に示すように’Ｖｌ、＝−２
８２Ｖとなる。負荷回路３２にｖＬが印加されるため、
ＩＬはに）に示すように流れ、共振周期の半分のＴ１時
間後に再び０にもどる。次にトランジスタ２７をオフし
、トランジスタ３ｏをオンすると、今度はｃ −ｂ間に
１４１Ｖ印加されるためａ−Ｃ間に１４１ｖが発生し、
ＶＬ＝＋２８２ＶとなるＯＴ２期間ニオイテはＩＩ。
はで１期間の逆符号の電流となる。
以上の動作を繰り返すことによって負荷回路３２に電流
ＩＬが流れ負荷のアイロン３６を誘導加熱する。第４図
において示された電圧、電流の値は、従来の技術の場合
と同じ＜Ｖｉｎ＝１ｏｏＶ、Ｐｉｒｌ”１２００Ｗの条
件におけるものである。２つのスイッチング素子から交
互に入力電流が供給されるため第４図に示されるように
ＩＯのピークは２６．７ムで従来の技術の半分である。
ＩＬが流れ負荷のアイロン３６を誘導加熱する。第４図
において示された電圧、電流の値は、従来の技術の場合
と同じ＜Ｖｉｎ＝１ｏｏＶ、Ｐｉｒｌ”１２００Ｗの条
件におけるものである。２つのスイッチング素子から交
互に入力電流が供給されるため第４図に示されるように
ＩＯのピークは２６．７ムで従来の技術の半分である。
、一方ＶＯＩは従来の技術の２倍の２８２ｖとなるが、
一般にパワートランジスタは４６ｏｖ以上の耐圧が一般
的であるため問題はなく、ロスによる発熱の低減効果が
得られる。
一般にパワートランジスタは４６ｏｖ以上の耐圧が一般
的であるため問題はなく、ロスによる発熱の低減効果が
得られる。
本発明の回路についてはスイッチング素子２６の電流の
ピーク値１ｃｐｅａｋと交流電源２２の出力（ｒｕｇ）
Ｔｉｎと入力電力Ｐｉｎの間には、という関係がほぼ成
立する。従ってＰｉｎ ＝ １２００Ｗ、Ｖｉｆｉ＝１
００Ｖである場合には、Ｉｃｐｅａｋ＝２６．７ムとな
り従来の技術の半分となる。かつ加熱コイルと負荷の結
合が悪い場合にも、従来の技術と同様共振コンデンサの
耐圧を高くすることによシ対応できる。
ピーク値１ｃｐｅａｋと交流電源２２の出力（ｒｕｇ）
Ｔｉｎと入力電力Ｐｉｎの間には、という関係がほぼ成
立する。従ってＰｉｎ ＝ １２００Ｗ、Ｖｉｆｉ＝１
００Ｖである場合には、Ｉｃｐｅａｋ＝２６．７ムとな
り従来の技術の半分となる。かつ加熱コイルと負荷の結
合が悪い場合にも、従来の技術と同様共振コンデンサの
耐圧を高くすることによシ対応できる。
またトランジスタ２７とトランジスタ３ｏのエミッタは
同電位であるため、制御部３６の内部にはパルストラン
スやホトカプラのような絶縁が不要となり構成が簡単と
なる。
同電位であるため、制御部３６の内部にはパルストラン
スやホトカプラのような絶縁が不要となり構成が簡単と
なる。
加えて本回路では工のリップルが小さいため平滑コンデ
ンサを小とすることもできる。
ンサを小とすることもできる。
本実施例では、単巻トランス２６の巻線ＩＬ−＋−０間
とｃ −ｂ間にはいつもほぼ同じ大きさの電流が流れて
いるので巻線の利用効率が高く、小形のもので済むとい
う利点がある。
とｃ −ｂ間にはいつもほぼ同じ大きさの電流が流れて
いるので巻線の利用効率が高く、小形のもので済むとい
う利点がある。
第６図は本発明の第２の実施例を示す誘導加熱式アイロ
ンの回路図である。第６図においては、トランス３７を
２次巻線つきのものにした点と、その２次巻線に加熱コ
イル３９と共振コンデンサ４ｏの直列回路で構成した負
荷回路３８を接続した点が第１図と異なっているが他は
同じである。
ンの回路図である。第６図においては、トランス３７を
２次巻線つきのものにした点と、その２次巻線に加熱コ
イル３９と共振コンデンサ４ｏの直列回路で構成した負
荷回路３８を接続した点が第１図と異なっているが他は
同じである。
本実施例の動作は、負荷回路３８の印加電圧ｖＬ、電流
Ｉｔ、以外は前実施例と同一であり、ｖＬ。
Ｉｔ、以外は前実施例と同一であり、ｖＬ。
１、はｅｉ−ｅ間の巻数によって変化する。すなわちａ
−ｂ間とｄ −ｅ間の巻数を同一にした場合には第１図
の場合と同じ値になるが、例えばａ−ｅ間をａ−ｂ間の
２倍の巻数にすると、Ｖ、は２倍、ＩＣは捧倍となる。
−ｂ間とｄ −ｅ間の巻数を同一にした場合には第１図
の場合と同じ値になるが、例えばａ−ｅ間をａ−ｂ間の
２倍の巻数にすると、Ｖ、は２倍、ＩＣは捧倍となる。
従ってこの場合には前記請求項１の場合に比ベトランス
の大きさは多小大きくなるか、加熱コイルと共振コンデ
ンサの定数設計に自由度が生じる。
の大きさは多小大きくなるか、加熱コイルと共振コンデ
ンサの定数設計に自由度が生じる。
以上の２つの実施例では２つのスイッチング素子を負荷
回路の共振周期に同期してオンオフさせる場合を示した
が、共振周波数よりも高い周波数で駆動する場合や、低
い周波数で駆動する場合においても従来の技術のダイオ
ードに電流が流れるのと同様にダイオード２８とダイオ
ード３１に電流が流れ、負荷を加熱する。
回路の共振周期に同期してオンオフさせる場合を示した
が、共振周波数よりも高い周波数で駆動する場合や、低
い周波数で駆動する場合においても従来の技術のダイオ
ードに電流が流れるのと同様にダイオード２８とダイオ
ード３１に電流が流れ、負荷を加熱する。
発明の効果
以上の実施例からも明らかなように本発明の誘導加熱装
置は、単巻トランスあるいはトランスを設けることによ
シ、スイッチング素子に流れる電流を約半分に低減し、
スイッチング素子の小形化、低損失化を実現し、制御部
を簡単にすることができる。
置は、単巻トランスあるいはトランスを設けることによ
シ、スイッチング素子に流れる電流を約半分に低減し、
スイッチング素子の小形化、低損失化を実現し、制御部
を簡単にすることができる。
また、トランスの２次側に負荷回路を接続することで、
加熱コイルと共振コンデンサの定数設計に自由度が生じ
、加熱コイルと共振コンデンサの電圧または電流が任意
の値とすることができる。
加熱コイルと共振コンデンサの定数設計に自由度が生じ
、加熱コイルと共振コンデンサの電圧または電流が任意
の値とすることができる。
第１図は本発明の第１の実施例における誘導加熱式アイ
ロンの回路図、第２図、第３図、第４図はその動作波形
図、第６図は本発明の第２の実施例における誘導加熱式
アイロンの回路図、第６図は従来の技術における誘導加
熱式アイロンの回路図、第７図、第８図、第９図はその
動作波形図である。 ２１・・・・・・直流電源、２６・・・・・・単巻トラ
ンス、３２・・・・・・負荷回路、２６・・・・・・ス
イッチング素子、２９・・・・・・スイッチング素子、
３３・・・・・・加熱コイル、３４・・・・・・共振コ
ンデンサ、３７・・・・・・トランス。 代理人の氏名 弁理士 粟 野 重 孝 ほか１名２１
・道流電１凍 ２２−・・交流電源 ２３・−・整う１醜＝１千１ ２４・−・平う骨コンテンプ あ、２９・−スイッチング′素子 ３２・・−負荷回路 ３３・・−力［烈コイル ３４− 宍撮コンテ゛ンブ ３５・−制御卸 第 図 第 図 ２／・・−Ｌ５気電温 ２計−交情ン耽源 ２３−ｍ−堅 ラヌｔ、摩５． ２４− 平滑コンテンプ Ｚ６． Ｚ９−・−スイッチング素子 ３５−−一智■御きｐ ３７− トランス ３８− 負荷回誇 ／ −−ＩＣ”ｔ＊ ’Ｉｔ ５Ｘ ２゛°−交流１＋瀝 ３−整、 ５ｊｔ奏 ４゛−°平滑コンテンプ ｎ・・−ｙＩＬ荷面路 面路゛・・大口熱コイル Ｉ３− 共存コンテンプ １４・−制４ＩｐＨ節
ロンの回路図、第２図、第３図、第４図はその動作波形
図、第６図は本発明の第２の実施例における誘導加熱式
アイロンの回路図、第６図は従来の技術における誘導加
熱式アイロンの回路図、第７図、第８図、第９図はその
動作波形図である。 ２１・・・・・・直流電源、２６・・・・・・単巻トラ
ンス、３２・・・・・・負荷回路、２６・・・・・・ス
イッチング素子、２９・・・・・・スイッチング素子、
３３・・・・・・加熱コイル、３４・・・・・・共振コ
ンデンサ、３７・・・・・・トランス。 代理人の氏名 弁理士 粟 野 重 孝 ほか１名２１
・道流電１凍 ２２−・・交流電源 ２３・−・整う１醜＝１千１ ２４・−・平う骨コンテンプ あ、２９・−スイッチング′素子 ３２・・−負荷回路 ３３・・−力［烈コイル ３４− 宍撮コンテ゛ンブ ３５・−制御卸 第 図 第 図 ２／・・−Ｌ５気電温 ２計−交情ン耽源 ２３−ｍ−堅 ラヌｔ、摩５． ２４− 平滑コンテンプ Ｚ６． Ｚ９−・−スイッチング素子 ３５−−一智■御きｐ ３７− トランス ３８− 負荷回誇 ／ −−ＩＣ”ｔ＊ ’Ｉｔ ５Ｘ ２゛°−交流１＋瀝 ３−整、 ５ｊｔ奏 ４゛−°平滑コンテンプ ｎ・・−ｙＩＬ荷面路 面路゛・・大口熱コイル Ｉ３− 共存コンテンプ １４・−制４ＩｐＨ節
Claims (2)
- （１）直流電源と、前記直流電源の一端に中点を接続し
た単巻トランスと、前記単巻トランスの両端に接続した
負荷回路と、前記単巻トランスの両端と前記直流電源の
他方の端子の間にそれぞれ接続したスイッチング素子と
、前記各スイッチング素子を交互にオン、オフ制御する
制御部とを備え、前記負荷回路は加熱コイルと共振コン
デンサの直列回路で構成した誘導加熱装置。 - （２）直流電源と、前記直流電源の一端に一次巻線の中
点を接続したトランスと、前記トランスの２次巻線に接
続した負荷回路と、前記トランスの一次巻線の両端と前
記直流電源の他方の端子の間にそれぞれ接続したスイッ
チング素子と、前記各スイッチング素子を交互にオンオ
フする制御部とを備え、前記負荷回路は加熱コイルと共
振コンデンサの直列回路で構成した誘導加熱装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63198229A JPH0246685A (ja) | 1988-08-09 | 1988-08-09 | 誘導加熱装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63198229A JPH0246685A (ja) | 1988-08-09 | 1988-08-09 | 誘導加熱装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0246685A true JPH0246685A (ja) | 1990-02-16 |
Family
ID=16387656
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63198229A Pending JPH0246685A (ja) | 1988-08-09 | 1988-08-09 | 誘導加熱装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0246685A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20120261405A1 (en) * | 2009-12-11 | 2012-10-18 | Panasonic Corporation | Induction heating apparatus and induction heating cooker provided with same |
| CN104947400A (zh) * | 2014-12-12 | 2015-09-30 | 武汉绿鼎天舒科技发展有限公司 | 一种高可靠性电熨斗 |
-
1988
- 1988-08-09 JP JP63198229A patent/JPH0246685A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20120261405A1 (en) * | 2009-12-11 | 2012-10-18 | Panasonic Corporation | Induction heating apparatus and induction heating cooker provided with same |
| JP5662344B2 (ja) * | 2009-12-11 | 2015-01-28 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 誘導加熱装置およびそれを備えた誘導加熱調理器 |
| CN104947400A (zh) * | 2014-12-12 | 2015-09-30 | 武汉绿鼎天舒科技发展有限公司 | 一种高可靠性电熨斗 |
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