JPH0247194A

JPH0247194A - 粘性炭化水素／水乳濁液

Info

Publication number: JPH0247194A
Application number: JP19782688A
Authority: JP
Inventors: A Reirisse R Ignacio; イグナシオ　エー．レイリッセ　アール; Rodriguez Polanko Domingo; ドミンゴ　ロドリゲス　ポランコ; Livas Hercilio; ヘルシリオ　リバス; Jimene Iuraa; イウラー　ジメネ; Quintelo Ririo; リリオ　クインテロ; Salazar Jose; ジョセ　サラザール; Ribero Meyera; メイエラ　リベロ; Karudenasu Antonio; アントニオ　カルデナス; Luisa Chirinos Maria; マリア　ルイザ　チリノス; Rogers Daisy; デイジー　ロジャース
Original assignee: Petroleos de Venezuela SA
Current assignee: Petroleos de Venezuela SA
Priority date: 1988-08-08
Filing date: 1988-08-08
Publication date: 1990-02-16
Also published as: JPH0579278B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野］本発明は、粘性炭化水素材料の再生方法及び／又は処理
方法、若しくは次の処理工程のために炭化水素／水乳濁
液といった形態に調整する調整方法に関する。

［従来の技術］可燃性燃料として使用する粘性炭化水素から水中に分散
した炭化水素の乳濁液（ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ−ｉｎ
−ｗａｔｅｒ　ｅｍｕｌｓｉｏｎｓ、以下、炭化水素／
水乳濁液のように記載する）を生成する方法に関する最
適従来技術が英国特許第９７４，０４２号、及び米国特
許第４，６１８．３４８号に開示されている。また、油
／水乳濁液及び水／油孔濁液の燃焼に関する従来技術が
米国特許第３，９５８，９１５号、第４．２７３，６１
１号、第４，３８２．８０２号、第３，３５２，１０９
号、第３，４９０，２３７号、及び第４．０８４９４Ｑ
号に開示されている。

更に、炭化水素／水乳濁液の生成方法及び輸送方法に関
する従来技術が米国特許第３，３８０，５３１号、第３
，４８７，８４４号、第３，００６，３５４号、第３，
４２５，４２９号、第３．４６７．１９５号、第４，２
３９，０５２号、及び第４，２４９．５５４号に開示さ
れている。

更に、油／水乳濁液及び／又は水／油孔濁液の形態での
炭化水素の乳濁液に関する公知技術は、以下の如く開示
されている。

パレット（Ｒ，Ｅ、　Ｂａｒｒｅｔｔ）他著「燃料オイ
ル／水乳濁液の残余を評価する掘削装置の設計、構造、
及び予備燃焼試験」に関する°Ｄｅｓｉｇｎ、　Ｃｏｎ
５ｔｒｕｃｔｉｏｎａｎｄ　Ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ　
Ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ　Ｔｒｉａｌｓ　ｏｆ　ａ　Ｒｉ
ｇｔｏ　　Ｅｖａｌｕａｔｅ　　Ｒｅ５ｉｄｕａｌ　　
Ｆｕｅｌ−Ｏｉｌ／ＷａｔｅｒＥｍｕｌｓｉｏｎｓ　、
　Ｂａｔｔｅｌｌｅ　Ｍ、！、、　Ｃｏｌｕｍｂｕｓ、
　０ｈｉｏ。

ＰＢ−２１４２６０，Ｊｕｌｙ　１５．１９７０゜へり
オン（Ｒ，Ｈｅ１ｉｏｎ）他著「燃料オイル／水乳濁液
の燃焼による排煙放出量の減少」に関する”Ｒｅｄｕｃ
ｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｆｌｕｅ　Ｇａｓ　Ｅｍｉｓｓｉｏｎ
ｓ　ｂｙ　ＢｕｒｎｉｎｇＦｕｅｌ−Ｏｉｌｌｌａｔｅ
ｒ　Ｅｍｕｌｓｉｏｎｓ　　、　　ＶＧＢ　Ｋｒａｆｔ
ｗｅｒｋｓ−ｔｅｃｈｎｉｋ　１９７５．　５５（２）
、　　８８−９３．［５９−Ａｉｒ　Ｐｏ１ｌｕｔｉｏ
ｎ。

１’ｎｄ、　Ｈｙｇ、　　ｖｏｌ、　８４．　１９７６
、　ｐ、　　３３５．　　Ｎｏ、　８４ニアｇ９９５ｇ
］。

森山（Ｎ、　Ｍｏｒｉｙａｍａ）他により開示された「
油／水乳濁液燃料の乳化剤Ｊ　　”Ｅｍｕｌｓｉｒｙｉ
ｎｇ　Ａｇｅｎｔｓ　ｆｏｒＯｉ’１−Ｉｎ−Ｗａｔｅ
ｒ　Ｔｙｐｅ　Ｅｍｕｌｓｉｏｎ　Ｆｕｅｌｓ”（特開
昭第７７−１５１３０５号、　１９７７年、　１２月１
５日発行、特許出願第７６／６８，５３０号、出願日１
９７６年、６月１１日、　［５ｌ−ＦｏｓｓｉｌＦｕｅ
ｌｓ、　ｖｏｌ’、８０．１９７ｇ、　ｌ）、　１４５
．　Ｎｏ、　８９：８７１０ｑ］）。

台間（Ａ、　Ｉｗａｍａ）著「乳化された炭化水素燃料
ＩＩの単一液滴燃焼、油／水及び水／油乳濁液間の燃焼
特性の比較」に関するＳｉｎｇｌｅ　Ｄｒｏｐｌｅｔ　
Ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎｓ　ｏｆ　Ｅｍｕｌｓｉｒｉｅｄ
　Ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ　Ｆｕｅｌｓ、　Ｉｆ。

Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ　ｏｆＣｏｍｂｕｓｔｉｏｎ　Ｃ
ｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓＢｅｔｗｅｅｎ　Ｏ／１
　ａｎｄ　Ｗｌｏ　Ｅｍｕｌｓｉｏｎｓ−燃料協会誌。

１９７９年、　５１１１（６３２）：１０４１−５４．
　（日本）　［Ｃｈｅｓ、　Ａｂｓｔｒ。

ｖｏｌ、　９３．１９８０．　ｐ、　２０４．　Ｎｏ、
　９３：５００７５ｕｌ。

ローゼンベルグ（Ｒｏｓｅｎｂｅｒｇ）他により発表さ
れた「炭化水素の乳濁液」に関する１９８０年、７月２
０日〜７月２５日、ロンドン、カナダで開催の第６回国
際発酵シンポジウムでの議事録”Ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏ
ｎ　ｏｆＡｃｉｎｅｔｏｂａｃｔｅｒ　ＲＡＡｌ１　Ｅ
ｍｕＩｓａｎ　ｖｉｔｈ　Ｈｙｄｒ。

ｃａｒｂｏｎｓ”　（Ａｄｖａｎｃｅｓ　ｉｎ　Ｂｉｏ
ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ、　ｖｏｌ、！ＩｔＦｅｒｍｅｎ
ｔａｔｉｏｎ　Ｐｒｏｄｕｃｔｓ、　ｐｐ、　４６１−
４６６、　Ｍ、　Ｍｏ。

Ｙｏｕｎｇ、　Ｅｄ、、　１９８１）。

村上（Ｙ、　Ｍｕｒａｋａｍｉ）他者「乳化廃油の燃焼
」”Ｂｕｒｎｉｎｇ　ｏｆ　Ｅｍｕｌｓｉｆｉｅｄ　Ｏ
ｉｌ　Ｗａｓｔｅ”　、大阪工業技術試験省、　１９７
２．２３（３）、　１８４−８　［Ｃｈｅｍ、　Ａｂｓ
ｔｒ。

ｖｏｌ、　７ｇ、　１９７３．　ｐ、　２２２．　Ｎｏ
、　６１８００ｔ］。

ルードヴイッヒ（Ｈ，Ｌｕｄｅｗｉｇ）により開示され
た「炭化水素／乳化剤／水乳濁液」”Ｈｙｄｒｏｃａｒ
ｂｏｎＥｍｕｌｓｉｆｉｅｒ−１１ａｔｅｒ、　Ｅｍｕ
ｌｓｉｏｎ　、東ドイツ特許第９３゜３９８号、特許出
願第１４８．６５８号、［Ｃｈｅｍ、　Ａｂｓｔｒ、　
ｖｏｌ。

８０、１９７４．　ｐ、　１５０．　Ｎｏ、　８５５３
１ｙ］。

エンラマン（Ｋ、　Ｅｎｚｍａｎｎ）他者「燃料オイル
／水乳濁液の生成」に関する”Ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎ
　ｏｆＦｕｅｌ　０ｉｌＩｎ−Ｆｌａｔｅｒ　Ｅｍｕｌ
ｓｉｏｎｓ　ｆｏｒ　Ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ−。

Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ’ｎ　Ｄｅｚｉｎｔｅｇｒａｔｏｒ
ｎ　ＡｋｔｉｖａｔｓｉｙａＴａｌｌｉｎ　１９８０．
８２−６．　（Ｒｕｓｓ、）　ｆｒｏｍ　Ｒｅｆ、　Ｚ
ｈ。

Ｋｈｉ１１１９８０．　　Ａｂｓｔｒ、　　Ｎｏ、　　
１４Ｐ３３４［５ｌ−Ｆｏｓｓｉｌ　　Ｆｕｅｌｓｖｏ
ｌ、　　９Ｌ　　１９８０．　　ｐ、　　１４７．　　
Ｎｏ、　　９３：１７０６７８ｑ］。

ノイマイスタ−（０，Ｎｅｕｍｅｉｓｔｅｒ）他により
開示された［燃料／水乳濁液を生成する方法とその装置
「Ｍｅｔｈｏｄ　ａｎｄ　ａｐｐａｒａｔｕｓ　ｆｏｒ
　Ｐｒｅｐａｒｉｎｇ　ＦｕｅｌＷａｔｅｒ　Ｅｍｕｌ
ｓｉｏｎｓ　、東ドイツ特許第ＤＤ２１６，８６３号。

１９８５年、１月２日特許登録、特許出願第２５３．５
２７号。

出願日１９８３年、７月２９日。

パレット（Ｒ，Ｅ、　Ｂａｒｒｅｔｔ）他者［残余燃料
オイル／水乳濁液」に関する”Ｒｅ５ｉｄｕａｌ　Ｆｕ
ｅｌ　Ｏｉｌ−ＷａｔｅｒＥｍｕｌｓｉｏｎｓ　、　Ｂ
ａｔｔｅｌｌｅ　Ｍ、１．、　Ｃｏｌｕｍｂｕｓ、　０
ｈｉｏ。

ＰＢ−１８９０７６、Ｊａｎ、　１２．１９７０゜［発
明が解決しようとする課題］カナダ、ソビエト連邦、アメリカ、中国、及びベネズエ
ラで発見された軽質粘性炭化水素は、通常、大気温度で
１００　、０００〜５００　、０００ｃＰ（ｃｅｎｔ　
１ｐｏｉｓｅ）の粘度、１２未満のＡＰＩ比重を有する
液体である。

本明細書中において使用する「粘性炭化水素」の語は、
華氏１２２°Ｆの温度で、１００ｃＰの粘度、１６未満
のＡＰＩ比重（Ａｍｅｒｉｃａｎ　Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ
　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅｇｒａｖｉｔｉｅｓ）の高金属含
有量、高硫黄含有量、高アスファルテン含有量、及び／
又は高流動点の天然産原油又は瀝青（ｂｉｔｕｍｅｎｓ
）を意味する。天然産原油又は瀝青の生産中、最終的な
乳濁液生産工程では好ましくない成分を含有する地層水
が副生成物として発生する。

近年、これらの粘性炭化水素は、その特性上、その使用
が現在の市場において限定されるので、その製造方法は
、蒸気噴射及び機械式ボンピングの組合せ、機械式ポン
ピング、又は採掘技術による。しかしながら、これらの
粘性炭化水素資源を大量に提供するために、粘性炭化水
素を様々な生産物及び／又は様々な用途に適する原材料
となるように、粘性炭化水素の再生方法、処理方法、及
び輸送方法を提供することが望まれている。

従って、本発明の主な目的は、炭化水素／水乳濁液の生
成方法、処理方法、輸送方法、及びその最終用途を提供
することにある。

［課題を解決するための手段］本発明は、乳化剤を使用した天然産粘性炭化水素材料か
らなる第一の炭化水素／水乳濁液（以下、第一乳濁液と
称す）の生成工程を含む天然産粘性炭化水素材料の生成
方法に関する。特に、この炭化水素／水乳濁液において
は、少なくとも含水率１５重量％、粘度５，０００ｃＰ
以下（温度１２２’Ｆ）、及び油滴粒径３００μｍ以下
であり、生成工程において、必要ならば、第一乳濁液の
１バレルにつき、５　ｓｔｄ。

ｃｕｂｉｃ　ｆｔ、未満、好ましくは、２　ｓｔｄ、　
ｃｕｂｉｃ　ｆｔ。

未満のガス含有量である脱泡処理済の炭化水素／水乳濁
液を生成するため、９０％以上の炭化水素／水乳濁液の
脱泡効率を得る如く、圧力少なくと６２０ｐｓｉｇ、温
度最低でも９５°Ｆでの第一炭化水素／水乳濁液の脱泡
工程と、炭化水素／水の二液相間の濃度差が温度Ｔ（温
度Ｔは、第一の炭化水素／水乳濁液の生成に使用する乳
化剤の１５℃以上で曇り点未満の温度）にて２Ｘ　１０
−’ｇ／ａｍ３以上となるように、脱泡後の炭化水素／
水乳濁液の炭化水素／水の二液相の濃度差を調整する調
整工程と、温度Ｔで分離装置により二液相間の濃度調整
済の炭化水素／水乳濁液を分離することにより分離され
た天然産炭化水素材料を再生する分離工程と、乳化剤を
用いて分離済の天然産炭化水素材料を再乳化し、輸送に
適した安定性の高い第二の炭化水素／水乳濁液（以下、
商標登録名にちなんで”ＯＲＩＭＵＳＩＯＮ”又は市販
乳濁液又は第二乳濁液と称す）を生成するための再乳化
工程、及び第二乳濁液の輸送工程とから構成されたこと
を特徴とする。本発明においては、第一乳濁液の分離工
程と市販の”ＯＲＩＭＵＬＳ　ＩＯＮ”生成物の再生が
重要な特徴である。上記したように、地層水が天然産瀝
青及び／又は原油と共に副生成物として生ずるので十分
に乳濁液特性を制御するのは難しい。第一、乳濁液を分
離した後、第二乳濁液である”ＯＲＩＭＵＬＳＩＯＮ’
生成物が生成され、この第二乳濁液の最終用途に応じて
更に調整される。前記の分離工程によって、再生された
水と乳化剤は、十分に第一乳濁液の生成に再利用される
か、或はその一部が再生成工程に利用される。また、市
販乳濁液の調整工程には、硫黄酸化物の低放出量を維持
して燃焼される燃料を生成するための調整工程、又は余
剰生成物として精製するための調節工程が含まれる。

更に、本発明は、乳化剤を使用して天然産粘性炭化水素
材料から第一の炭化水素／水乳濁液を生成する生成工程
を含むために、天然産粘性炭化水素を再生する処理工程
を含む。前記の炭化水素／水乳濁液は、少なくとも含水
率１５重潰％、粘度５０００ｃＰ以下（温度１２２°Ｆ
）、及び油滴粒径３００μｍ以下であり、生成工程にお
いて、必要ならば、第一乳濁液の１バレルにつき、５　
ｓｔｄ、　ｃｕｂｉｃ　ｆｔ、未満、好ましくは、２　
ｓｔｄ、　ｃｕｂｉｃ　ｆｔ、未満のガス含有噴の脱泡
処理済の炭化水素／水乳濁液を得るために、９０％以上
の炭化水素／水乳濁液の脱泡効率を獲得する如く、圧力
少なくとも２０ｐｓｉｇ、温度最低でも９５°Ｆでの第
一炭化水素／水乳濁液の脱泡工程を特徴とする。

また、本発明による炭化水素／水乳濁液の生成方法は、
炭化水素／水の二液相間の濃度差が温度Ｔ（温度Ｔは、
第一炭化水素／水乳濁液の生成に使用する乳化剤の１５
℃以上で曇り点未満の温度）で２Ｘ　１０−３ｇ／ｃｍ
’以上となるように、脱泡後の炭化水素／水乳濁液の炭
化水素／水の二液相間の濃度差を調整する調整工程、前
記温度Ｔで分離装置により前記二液相間の濃度調整済の
炭化水素／水乳濁液を分離する天然産炭化水素材料の分
離工程、乳化剤を使用した分離済の天然産炭化水素材料
を再乳化し、輸送に適した安定性の高い第二乳濁液を生
成するための再乳化工程からなる炭化水素／水乳濁液の
分離工程とから構成される。

［作　用］本発明による乳濁液の処理方法によると、界面活性剤を
用いて天然産粘性炭化水素を乳化して複数の油井からフ
ローステーションへ集めた後に、この様々な特性を有す
る第一乳濁液を静的ミキサーにより適当な粒径の乳濁液
として、脱泡装置に供給され、効率的に脱泡処理される
。脱泡後の乳濁液は、分離工程に送り込まれ、塩、界面
活性剤を有する水と界面活性剤を有する炭化水素とに分
離される。このとき、分離された界面活性剤を有する水
は、第一乳濁液の生成のために再循環される。また、除
去された塩は、第一乳濁液の濃度を調整するために再循
環される。他方、界面活性剤を有する再生された炭化水
素は、その最終用途に応じて再乳化及び再調整され、特
性の安定した第二乳濁液となって、輸送装置を介して、
燃焼器又は精製装置に供給される。

第一乳濁液の生成工程において、界面活性剤を用いると
きに、塩、生体ポリマー、又はアルカリ等の前述した添
加剤を適当量添加することにより、界面活性剤の濃度を
減少し、所望の特性を有する第一乳濁液を生成できる。

特に水酸化アンモニウムのようなアルカリを添加するこ
とにより乳濁液の水素イオン指数ｐＨをｌθ〜１２、好
ましくは１１〜１１゜５に調整し、所望の第一乳濁液を
生成できる。

脱泡工程前に、静的ミキサーにより乳濁液の粒径を小さ
く調整し、脱泡効率を改善する。

原油を希釈したものより乳濁液の方が脱泡効率が良いの
で、乳濁液の形態からの脱泡がより好ましい。

また、脱泡効率を更に改善するために、作用圧力を高く
したり、機械式及び静電式を組み合わせた分離器を使用
するのが好ましい。更に、非イオン界面活性剤を第一乳
濁液生成のための乳化剤として用いたときは、脱乳化剤
を随意に加え、イオン界面活性剤を第一乳濁液生成のた
めの乳化剤として用いたときは、脱乳化剤を水素イオン
指数の調整のために添加することに上り脱泡効率を改善
するものとする。

第二乳濁液生成工程においては、次の処理工程を考慮し
て、例えば燃焼用途に第二乳濁液が使用されるのか、或
は精製用途に第二乳濁液が使用されるのかにより、その
用途に合わせて第二乳濁液の特性を調整する。燃焼用途
の場合は、燃焼効率の改善すると共に、燃焼中に発生す
る硫黄酸化物の放出量を減少するために、乳濁液中に水
に可溶な塩であるＮａ’、に’、Ｌｉ＋、Ｃａ＋、Ｂａ
＋、Ｍｇ＋、Ｆｅ”’及びこれらの混合物を添加剤／硫
黄モル比で０．０５０以上、好ましくは０．１００以上
存在するように添加するものとする。更に燃焼効率を改
善するために、添加剤として高い融点を有する多価の金
属を用いると効果的である。精製用途の場合は、第二乳
濁液の生成に非イオン界面活性剤を用いると共に、アン
モニアのようなアルカリを合わせて用いることにより、
乳濁液中の塩を除去し、塩による腐食を防止するように
作用する。

［実施例］本発明は、天然鉱床から採掘される天然産粘性炭化水素
材料の再生方法及び／又は処理方法、若しくは次の処理
工程のために炭化水素／水乳濁液の如く調整する調整方
法に関する。

事実上、油田は、地面から粘性炭化水素を採掘する複数
の油井からなる。油タンクの性質に応じて、様々な採油
機械が粘性炭化水素を採掘するために用いられている。

例えば、ある油井に対しては、機械式ボンピングによる
粘性材料の再生及び採油を助けるために油タンクを均熱
（ｓｏａｋｉｎｇ）するように蒸気が噴射され、また他
の油井に対しては、粘性材料を採油するために他の油タ
ンクがダウンホールの炭化水素／水乳濁液の生成に適す
るように、深井戸ポンプを使用している。どの油井に対
しても前記した蒸気噴射及び機械式ポンピングの組み合
わせて用いるのが望ましい。本発明によると、炭化水素
／水乳濁液の粘性を考慮して、出来る限り油井に近接す
るようにして、この乳濁液を生成するのが望ましい。

第１図は、油井から最終ユーザーへ至るまでの本発明に
よる炭化水素／水乳濁液の生産設備の概略フローチャー
トを示す。生産設備ＩＯは、地面から天然産粘性炭化水
素を採掘するための深井戸ポンプＩ４を有する複数の動
作油井（ｏｐｅｒａｔ　ｉｎｇｙｅｌｌｓ）ｌ　２を有
する。本発明の対象となる粘性材料は、次の化学的及び
物理的性質を有する。

Ｃ：　７８．２〜８５．５重量％、Ｈ：　９．０〜１０
．８重量％、０　：　０．２６〜１−１重量％、Ｎ　：
　０．５０〜０．７０重量％、Ｓ　：　２．００〜４．
５０重量％、灰分：　０．０５〜０．３３重量％、Ｖ　
：　５Ｇ〜１．ＯＯＯｐｐｍ、　Ｎｉ　：　２０〜５０
０ｐｐｍ、鉄：５〜１１００ｐｐ、　Ｎａ　：　１０〜
５００ｐｐｍＡＰＩ比重ニー５．０〜１６．０、粘度：
　１００〜５，０００，０００ｃｓＬ（１２２°Ｆ）、
粘度：　１０〜１６，０００ｃＳｔ（２１０°Ｆ）、１
ボンド当たりの熱エネルギーＬＨＶ　：　１５，０００
〜１９，０００ＢＴＵ／ＬＢ、アスファルテン：５．０
〜２５．０重量％油井から再生された粘性炭化水素材料
は、全ての油井からの粘性炭化水素材料が集まるフロー
ステーション１６に供給され、次の処理のために脱泡装
置２０の中に通される。

均質な組成の炭化水素／水乳濁液を脱泡装置へ供給する
ために、脱泡装置の上流側に静的ミキサー（ｓｔａｔｉ
ｃ　ｍ１ｘｅｒ）１８を具える。本発明によると、脱泡
後の第一乳濁液は、分離装置２２により分離され、更に
再生装置２４により再生され、特定用途のために調整さ
れる。再生時に用いる乳化剤２６及び添加剤２８は、以
下に記述する乳濁液の特定最終用途によって決定される
。この安定性の高い再生乳濁液は、輸送装置３０により
燃焼器３２又は精製装置３４へと送り込まれる。上記の
如く、第一乳濁液の分離と市販“ＯＲＩＭＵＬＳＩＯＮ
”生成物の再生とが本発明の最も特徴とするところであ
る。また、上述の如く、地層水が天然産瀝青及び／又は
原油と共に副生成物として生ずるので、油井にて乳濁液
特性を制御するのは困難である。しかしながら、第一乳
濁液の分離後に、”ＯＲＩＩＩＵＬＳ　１０１１”生酸
物を生成し、最終用途に応じて調節することができる。

分離工程により再生された水と乳化剤は、油井にて第一
乳濁液を生成するために、ライン３６を介して再使用さ
れたり、又はその一部が再生工程にて使用される。

本発明の脱泡装Ｒ２０へ供給される粘性炭化水素材料は
、次の特性を有する炭化水素／水乳濁液でなければなら
ない。

少なくとも含水率１５％重量、粘度５，０００ｃＰ以下
（温度１２２°Ｆ）、及び油滴粒径３００μｍ以下。

前記の特性を有する炭化水素／水乳濁液が効率的に脱泡
され得ることが解った。仮に、乳濁液の粘度が５．００
０ｃＰ（１２２°Ｆ）を越える場合においては、ガスは
効率的に抜けないし、また油滴粒径が３００μｍを越え
る場合においては、ガスは脱泡装置内に閉じこもり脱泡
効率が減少してしまう。

本発明による乳濁液処理方法は、次の処理工程のために
、脱泡装置へ供給するのに適した炭化水素／水乳濁液を
生成するように設計されている。

本発明に従うと、乳濁液が油井の性質に応じて、多数の
箇所で生成され得ると共に、粘性炭化水素が生産される
。乳濁液の最初の生成は、ダウンポール、油井上部、フ
ローステーション、又はそのいずれかを組み合わせた所
に生ずる。例えば、仮に蒸気が油井の油タンクに噴き付
けられたならば、蒸気均熱サイクル直後゛の揮発成分が
蒸発した後のデッドオイルの温度は、ダウンホールにて
乳濁液を効率的に形成することができない程、高温とな
っている。原油の比較的低い粘性の場合においては、蒸
気噴射又は乳濁液の生成を必要としないで、フローステ
ーションヘボンピングすることができる。

また、個々の油井からの生成物は、油成分とガス成分、
地層水の量と塩濃度に関して様々である。

そこで、上記した特性の均質な乳濁液生成物が脱泡装置
内に供給される如く、様々な組成の乳濁液を制御しなけ
ればならない。この為、粘性変化を利用して、できる限
り油井に近接して乳濁液を生成するのが好ましい。

本発明による炭化水素／水乳濁液は、粘性炭化水素と共
に乳化剤と水の混合物をミキシングすることにより生成
される。上記の如く、油田の生産設備においては、乳濁
液の生成がダウンホール、油井上部、フローステーショ
ン、或はそのどれかを組み合わせた場所から運び出され
ている。また、好ましい乳化剤としての機能を有する添
加剤は、非イオン界面活性剤、非イオン界面活性剤とポ
リマー及び／又は生体界面活性剤（ｂｉｏｓｕｒ４ａｃ
ｔａｎｔｓ）の混合物、及び非イオン界面活性剤と陰イ
オン及び陽イオンやアルカリ（ａｌｋａｌｉｅｓ）と化
合する非イオンからなるイオンとの混合物から選択され
る。

非イオン界面活性剤としては、エトキシル化したアルキ
ルフェノール（エトキシレートアルキルフェノールｅｔ
ｈｏｘｙｌａｔｅｄ　ａｌｋｙｌ　ｐｈｅｎｏｌｓ）、
エトキシル化したアルコール（エトキシレートアルコー
ルｅｔｈｏｘｙｌａｔｅｄ　ａｌｃｏｈｏｌｓ）、及び
エトキシル化したソルビタンエステル（エトキシレート
ソルビタンエステルｅｔｈｏｘｙｌａｔｅｄ　５ｏｒｂ
ｉｔａｎ　ｅｓｔｅｒｓ）からなる。非イオン界面活性
剤と共に用いるのに適したポリマーには、ポリサツカリ
ド（ｐｏｌｙｓａｃｃｈａｒｉｄｅｓ）、ポリアクリル
アミド（ｐｏｌｙａｃｒｙｌａｍｉｄｅｓ）、及びセル
ロース誘導体（ｃｅｌｌｕｌｏｓｅ　ｄｅｒｉｖａｔｉ
ｖｅｓ）がある。

また、適当な生体界面活性剤又は生体ポリマーには、ラ
ムノリップゴム（ｒｈａＩＩｌｎｏｌｉｐ　ｇｕａ＋）
及びキサンタンゴム（ｘａｎｔｈａｎ　ｇｕｍ）がある
。陽イオン界面活性剤は、第四アンモニウム化合物、エ
トキシ化されたアミン（エトキシレートアミンｅｔｈｏ
ｘｙｌａｔｅｄａｍｉｎｅｓ）、アミドアミン（ａｍｉ
ｄｏ−ａｍｉｎｅｓ）、及びこれらの混合物から選択さ
れる。陰イオン界面活性剤は、長鎖カルボン酸、長鎖ス
ルフォン酸、硫酸塩、及びこれらの混合物から選択され
る。アンモニア、一価の水酸化物、及びこれらの混合物
からなるアルカリ（ａｌｋａｌｉｅｓ）は、非イオン界
面活性剤と化合して用いられるのが好ましい。本発明に
よると、好ましい非イオン界面活性剤は、７０％以上の
ＥＯ酸成分有するアルキルフェノールエトキシレート（
ａｌｋｙｌ　ｐｈｅｎｏｌ　ｅｔｈｏｘｙｌａｔｅ）で
ある。仮にＥＯ酸成分７０％未満の場合は、水／炭化水
素乳濁液が生成される。上記した内容を実証するために
、各々７８％、７４％、及び６６％のＥＯ酸成分有する
アルキルフェノールエトキシレートからなる３つの異な
る非イオン界面活性剤を用いて、ＡＰＩ比重８４を存す
るペルーのセロオグロ原油（Ｃｅｒｒｏ　Ｎｅｇｒｏ　
Ｃｒｕｄｅ）から６つの乳濁液を用意した。この乳濁液
の組成及び物理的性質を表■に示す。

表Ｉから、乳化剤である界面活性剤のＥＯ濃度が減少す
るにつれて、油滴粒径が増加するのが解る。

同様に、乳濁液の生成温度及び油成分の割合が増加する
につれて、油滴粒径が増加している。また、低ＥＯ濃度
により、乳濁液＃６が炭化水素／水乳濁液の形態とはな
らず、逆に水／炭化水素乳濁液の形態となる。

塩の添加により、所要の乳濁液特性を維持しながら、界
面活性剤の濃度を減少できることが解った。上記した内
容を実証するために、本発明の好ましい非イオン界面活
性剤である７８％のＥＯ酸成分有するアルキルフェノー
ルエトキシレートを用いて、ＡＰＩ比重１０．５を有す
るハマカ原油（Ｈａｍａｋａ　Ｃｒｕｄｅ）から６つの
乳濁液を用意した。また、ＮａＣ１の形態の塩を３種類
の界面活性剤濃度の各々の液相に添加した。これらの乳
濁液の組成及び物理的性質を表Ｉ＋に示す。

表ＩＩから、塩の添加が乳濁液の生成及び油滴粒径の減
少に効果があることが解る。

更に、本発明の非イオン界面活性剤と化合する生体ポリ
マーを用いる時、所望の乳濁液を生成するために必要な
界面活性剤の量を減少できることが解った。このことは
、生体ポリマーとしてキサンタンガムを用いた場合を示
した表ＩＩ＋から実証される。

表ＩＩ＋から、生体ポリマーが乳濁液の生成を促進して
いることが解る。表Ｉｌ＋に示す乳濁液＃３は、フリー
原油（ｆｒｅｅ　ｃｒｕｄｅ　ｏｉｌ）を有しているの
で、本発明の目的には適していない。

表１ｖは、ＡＰＩ比重８．４を有するセロネグロ原油（
Ｃｅｒｏ　Ｎｅｇｒｏ　Ｃｒｕｄｅ）を用いて乳濁液を
生成するために塩を添加の場合と塩を添加しない場合で
のアルカリ（ａｌｋａｌｉｅｓ）を用いて得られる緒特
性を示す。

表ＩＶから、水酸化アンモニウム（ＮＨ，ＯＨ）の添加
量が所望の乳濁液生成に重要であることが解る。

所望の乳濁液を生成するため、この乳濁液の水素イオン
指数（ｐＨ）を１０−１２、好ましくは１１〜１１．５
に調整するために十分な最の水酸化アンモニウム（ＮＨ
，ＯＨ）を必要とする。更に、高濃度の塩が乳濁液生成
に逆効果であることが解る。

水酸化アンモニウムと共に用いる適当な非イオン界面活
性剤の比較的低い濃度が所望の乳濁液を生成する水素イ
オン濃度（ｐＨ）の改善に有用であることが解った。

表Ｖは、表ＩＶのセロネグロ原油を用いて生成した乳濁
液の界面活性剤濃度を変化させた場合を示す。

前記の如く、アルカリが非イオン界面活性剤と共に用い
られる場合は、所望の乳濁液が生成され得るが、前記の
具体例は、乳濁液生成における様々な添加物の効果を実
証している。界面活性剤は高価なため、その添加濃度を
制限することは楓めて有益である。

本発明によると、油井で生成されるときは、乳濁液は、
第２図〜第５図に示すように、多数の方法で生成される
。例えば、第２図に示すように、乳化剤を添加した水が
水中ポンプ４６により、ライン４２を介して油井ケーシ
ング４４の中に送り込まれ、ダウンホールに噴射され、
生成チューブ４８を介して乳濁液が吸い上げられる。こ
の乳濁液を均質化するために、静的ミキサー５０が配送
ライン５２に設けられている。

表Ｍｌは、第２図に示した生成方法に従って、静的ミキ
サー５０を使用した場合及び使用しない場合でのダウン
ホールにて得られる乳濁液の生成結果を示す。ここに使
用した乳化剤は、本発明の非イオン界面活性剤であるア
ルキルフェノールエトキシレート（ａｌｋｙｌ　　ｐｈ
ｅｎｏｉ　ｅｔｈｏｘｙｌａｔｅ）である。

この原油のＡＰＩ比重は、１６未満であった。

表Ｖｌより明らかなように、静的ミキサーを用いること
によって、小さな粒度の乳濁液が得られる。

本発明に用いた静的ミキサーは、このような目的のため
に、登録商標”５ＵＬＺＥＲ“とじて市販されている”
５ｕｌｚｅｒ　Ｂｒｏｓ、”製のものを使用した。

第３図には、ダウンホールで乳濁液を生成する他の方法
を示す。第３図において、乳化剤の添加された水溶液は
、水中ポンプ４６′により、ライン４２′から油井ケー
シング４４′の中に噴射される。更に、この乳濁液は、
生成チューブ４８′を介して吸い出され、静的ミキサー
５０′を具えた配送ライン５２′に送り込まれる。

表Ｖｌｌは、第２図にて記述したものと同様な原油と界
面活性剤を用いて第３図の生成方法に従って得られた乳
濁液の生成結果を示す。

第３図からも、静的ミキサーの使用により、油滴粒径を
改善できることが解る。また、第３図の生成方法の場合
は、第２図の生成方法と同様な小さな粒径の乳濁液でな
いことが解る。同様に、第３図の生成方法の場合、ボン
ピング効率が第２図の生成方法よりも悪いことが解る。

更に、ダウンホールでの乳濁液の他の生成方法を第４図
に示す。第４図においては、界面活性剤を有する水溶液
が固定バルブと移動バルブとの間のポンプケーシングの
中に噴出される。この生成方法の内容に関しては、特許
係属中の米国特許出願第０９５，５６９号を開示の一部
として援用するものとする。第４図において、乳化剤水
溶液は、ライン４２″を介して油井ケーシング４４″の
中に噴出され、その後、乳濁液を生成するために、原油
と乳化剤水溶液を混合するポンプケーシング５６の中に
逆止弁５４を介して送り込まれる。更に、この乳濁液は
、生成チューブ４８″に吸い上げられた後、油井上部近
傍に具えられた静的ミキサー５０″で混合され、配送ラ
イン５２″に送り込まれる。

表Ｖｌｌ＋は、第４図の生成方法を用いて得られた乳濁
液を示す。

この場合、静的ミキサーは、乳濁液の粒径には影響して
いないが、この生成方法におけるボンピング効率は、優
れたものである。

第３図及び第４図に示した生成方法のいずれにおいても
、乳濁液は、ダウンホールでの蒸気噴射によりも、むし
ろ静的ミキサーの上流域にてライン２８を介して乳化剤
を添加した水溶液を噴射することにより油井上部で生成
されている。

表ＩＸは、乳濁液が静的ミキサーを用いて油井上部にて
生成される生成方法による結果を示す。

表ＩＸから、乳濁液の粒径の割に、他の生成方法に比し
て油井効率が悪いのが解る。

上記から明らかなように、乳濁液の生成方法として、・
第４図の生成方法が好ましいことが解る。

炭化水素／水乳濁液又はその他の形態の油井での生成物
は、生成ラインを介してフローステーションに集められ
る。油井から吸い上げられる原油の容量は、公知の計算
方法で算出され得る。実際に、油田において、個々の油
井に添加される乳化剤及び水の量は、フローステーショ
ン内での適当な油／水の重指比及び乳化剤の濃度を得る
如く制御され、これにより、上記した脱泡に適した乳濁
液特性としている。この生成物を第一乳濁液と呼んでい
る。

本発明によると、フローステーションからの第一乳濁液
を静的ミキサーを介して脱泡装置に供給している。この
ミキサーは、均質な炭化水素／水乳濁液を脱泡装置に供
給する機能を有する。上記の如く、脱泡装置に供給され
た乳濁液の諸特性及び性質は、少なくとも１５重量％の
含水率、粘度５゜０００ｃＰ以下（温度１２２°Ｆ）、
油滴粒径３００μｍ以下である。炭化水素／水乳濁液の
脱泡により、従来技術よりも高い脱泡効率が比較的低い
脱泡温度で実現される。脱泡効率は、９０％以上が望ま
しい。上記の内容を実証するために、一般的な方法でＡ
ＰＩ比重８．４を有するセロネグロ原油に対し希釈剤を
用いて脱泡した場合とセロネグロ原油の炭化水素／水乳
濁液に対し脱泡した場合の結果を表Ｘに示す。

表Ｘから、油／水乳濁液は希釈された原油よりも低い温
度で効率的に脱泡され得ることが解る。

希釈剤の使用及び高い温度での脱泡工程は、高い費用を
要するので、乳濁液からの比較的低い温度での脱泡が好
ましい。

本発明によると、脱泡装置からの脱泡された第一乳濁液
は、分離され、その後、原油又は瀝青の燃焼又は精製等
の最終用途に応じて、再生され、再調整されメインステ
ーション又はターミナルへ送り込まれる。

第５図は、本発明による炭化水素／水乳濁液を分離する
工程の概略説明図であるが、第一乳濁液の生成に用いら
れる界面活性剤のタイプに応じて、乳濁液の分離工程が
異なる。炭化水素／水乳濁液は、ライン１１０を介して
、ヒーター１１２へ配送され、この後、分離器１１４へ
送り込まれる。

この分離器１１４は、機械式分離器、静電式分離器、又
は好ましくは機械式と静電式分離器を組み合わせた形態
を取っている。原油と水の効率的な分離のために、ヒー
ター１１２へ送り込まれる乳濁液を形成する原油と水と
の二液相間の比重差を付ける必要があることが解った。

この原油と水との比重差は、分離器の作用温度Ｔ１即ち
乳濁液の生成に使用する界面活性剤の曇り点に基づいて
１５℃以上に規定された作用温度において、２Ｘ　１０
−″ｇ／ｃｍ３以上でなければならない。仮に、界面活
性剤の曇り点が２１２°Ｆであるならば、この作用温度
Ｔは、１８５°Ｆ以上でなければならない。この比重は
、乳濁液に塩の添加、乳濁液に希釈剤の添加、又は乳濁
液に塩及び希釈剤を添加することにより制御される。加
えて、非イオン界面活性剤が第一乳濁液を生成するのに
使用される場合は、脱乳化剤が随意に加えられる。イオ
ン界面活性剤の場合、脱乳化剤は乳濁液の水素イオン指
数ｐ１１を調整するために必要である。これに適した脱
乳化剤は、Ｃａ”Ｍｇ−、ＡＩ＋＋＋のような陽イオン
やＳＯ４’−、ＨＰＯ３”−のような陰イオンからなる
塩である。第５図によると、塩水がライン＋１８を介し
て添加され、一方、希釈剤がライン１２０を介して添加
される。また、脱乳化剤は、ヒーター１１２の上流域の
ライン１２２に添加される。このようにして調整された
乳廚液がヒーター１１２に供給され、乳濁液を分離する
分離器１１４へ供給される。この界面活性剤を含む水は
、ライン１１６を介して再使用され、他方、界面活性剤
を含む油は、最終生成物の”ＯＲＩＭＵＬＳＩＯＮ“を
生成する第１図に示したステーションへ送り込まれる。

第６図乃至第１２図のグラフにおいて、ＡＰＩ比重８．
４０のセロネグロ原油から生成される炭化水素／水乳濁
液の分離時の塩濃度、温度、及び脱乳化剤の使用に対す
る効果を示す。ここで使用した界面活性剤は、７４％の
ＥＯ酸成分２１９°Ｆの曇り点を有するアルキルフェノ
ールエトキシレート（ａｌｋｙｌｐｈｅｎｏｌ　ｅｔｈ
ｏｘｙｌａｔｅ）である。この油／水の体積比を１００
μｍ未満の油滴粒径にて５５／４５〜６５／３５とした
。

第６図乃至第１２図において、特に第６図より明らかな
ように、塩濃度の増加により分離効率が増加することが
解る。同様に、分離工程での温度が分離効率に影響する
ことが解る。第６図及び第】０図を比較することにより
、より高い分離器内の作用温度Ｔが分離効率を改善する
ことが実証された。特に、このことは、第７図乃至第９
図を第１１図及び第１２図と比較することにより明らか
である。また、脱乳化剤の使用により、より高い作用温
度Ｔで塩を合わせて用いた時に、僅かに分離効率を改善
している。

表ＸＩより明らかなように、作用圧力が増加するにつれ
て、分離効率が増加する。上記したように、イオン界面
活性剤が単独で或は非イオン界面活性剤との組み合わせ
で用いられる時、同様な分離効率を得るためには、第一
乳濁液の水素イオン指数ｐｉを変える目的で脱乳化剤を
使用することが必要であるが、脱乳化剤は、Ｃａ＋、Ｍ
ｇ＋、ＡＩ＋＋＋、５０４２ＨＰＯ，’−からなる塩、
又はこれらの化合物といった形態である。上記の如く、
第一乳濁液を分離する分離器は、機械式分離器、静電式
分離器、又はこれらの組み合わせの中から選ばれる。上
記の内容を実証するため、塩化ナトリウム（ｓｏｄｉｕ
ｍ　ｃｈｌｏｒｉｄｅ）の塩濃度２０，０００ｍｇ／Ｉ
で油／水の重量比６５／３５を有する乳濁液に対し、ナ
ルコ（Ｎａｌｃｏ）社製の登録商標名称ＶＩＳＣＯＥ−
１７で市販されている脱乳化剤を用い、圧力１００ｐｓ
ｉで分離器内で処理した。

表ＸＩ［に４つの試験を実施した結果を示す。ここにお
いて、試験■及び３は、機械式且つ静電式分離器を用い
た場合、試験２及び４は、機械式分離器のみを用いた場
合である。

表Ｘｌｌから、分離効率は、機械式且つ静電式分離器が
機械式のみの分離器よりも極めて優れていた。

萌述したように、乳濁液の分離及び再生の主な理由は、
次の処理工程に宵月な適切に調整された乳濁液を確実な
ものとすることにある。この工程は、粘性炭化水素の生
成における副生成物として生ずる地層水、塩、及び他の
要素のために、無くてはならない。第一乳濁液が分離さ
れると、すぐ分離された水及び界面活性剤が第一乳濁液
生成のため、油井上部又はその他の位置に第１図のライ
ン３６を介して再循環される。同様に、除去された塩は
、分離萌に、第一乳濁液の濃度を調整するため再循環さ
れる。このような本発明の処理方法は、高価な界面活性
剤の再使用を可能とする半閉じ系（ｓｅｍｉ−ｃｌｏｓ
ｅｄ　ｓｙｓｔｅｍ）である。

第一乳濁液の分離後、すぐに分離された原油は、再生処
理工程に進む。この工程において、原油は、次の用途の
ために、再乳化及び再調整される。例えば、燃焼のため
に発電所へ配送されたり、或は、次の処理のために、製
油所へ配送されたりする。

再生区域で生成された乳濁液を前記したように”Ｏｆ？
　ＩＭＵＬＳ　ＩＯＮ”と呼ぶ。この”ＯＲＩＭ［ｌＬ
ＳＩ０Ｎ”は、約１５〜４０％、好ましくは２４〜３２
％の水成分と約６０〜７６％、好ましくは６８〜７６％
の油成分であることを特徴とする。この”ＯＲＩＭＵＬ
３１ＯＮ’は、５，０００ｃＰ（１２２°Ｆ）以下の粘
度、５〜５０μｍ、好ましくは、１０〜２０μｍの平均
粒径である。この市販用乳濁液″０１？　ＩＭＵＬＳ　
ＩＯＮ”は、パイプライン輸送のみならず貯蔵及びタン
カー輸送のために、安定性を有さねばならないが、その
安定性は、以下の如く実証される。仮に、この”ＯＲＩ
ＭＵＬＳＩＯＮ”が直接、燃焼設備に輸送される場合は
、再生ステーションで添加する乳化剤を前述の非イオン
界面活性剤から選択すべきである。直接燃焼されるべき
乳濁液の生成に用いられる界面活性剤が塩に影響されな
い非イオン界面活性剤であることは極めて重要なことで
ある。本発明に従って、炭化水素／水乳濁液中への添加
剤の添加によって、”ＯＲＩＭＵＬＳＩＯＮ”の燃焼中
に発生する硫黄酸化物の生成を防ぐことができる。この
好ましい添加剤は、水に可溶な塩であるＮａ’、Ｋ＋、
Ｌｉ＋、Ｃａ＋、Ｂａ＋、Ｍｇ”Ｆｅ＋＋＋、及びこれ
らの混合物の中から選択される。

最も好ましい添加剤は、燃焼時にスラブを生成しない高
い融点を有する多価の金属である。これらの添加剤が乳
濁液の中にて活性的であるように、非イオン界面活性剤
が要求される。炭化水素／水乳濁液”ＯＲＩＭＵＬＳＩ
ＯＮ”の生成に用いられる界面活性剤の量は、上記した
第一乳濁液の生成において実証されている。水に可溶な
添加剤は、１．５ＬＢ／ＭＭＢＴＵ以下の炭化水素／水
乳濁液”ＯＲＩＭＵＬＳ　ＩＯＮ”の燃焼に基づいて、
Ｓ０ｗ放出物を得るために、炭化水素中の硫黄に対する
添加剤のモル比といった形態で乳濁液に加えられる。所
望の放出ｍを得るために、添加剤が”ＯＲＩＭＵＬＳ　
ＩＯＮ”中に添加剤／硫黄モル比で０゜０５０以上、好
ましくは０．１００以上で存在しなければならない。所
望のＳｏｗを得るための添加剤の量は、特定の添加剤又
は用いられる添加剤の組み合わせによって異なるが、添
加剤／硫黄モル比は、少なくとも０．０５０が要求され
ることが解った。

上記の如く、添加する乳化剤としては、非イオン界面活
性剤が好ましく、この添加剤をエトキシ化したアルキル
フェノール（エトキシレートアルキルフェノールｅｔｈ
ｏｘｙｌａｔｅｄ　ａｌｋｙｌ　ｐｈｅｎｏｌｓ）、エ
トキシ化したアルコール（エトキシレートアルコールｅ
ｔｈｏｘｙｌａｔｅｄ　ａｌｃｏｈｏｌｓ）、エトキシ
化したソルビタンエステル（エトキシレートソルビタン
エステルｅｔｈｏｘｙｌａｔｅｄ　５ｏｒｂｉｔａｎ　
ｅｓｔｅｒｓ）及びこれらの混合物からなるグループの
中から選択する。

炭化水素／水乳濁液中の添加剤を捕獲する硫黄成分が燃
焼特性、特に硫黄酸化物の放出に対して大きな効果を有
することが解った。高い体積比の瀝青／水の界面により
、添加剤が硫化ナトリウム、硫化カリウム、硫化マグネ
シウム、硫化カルシウム等の硫化物を生成するために燃
料中に存在する硫黄化合物と反応する。燃焼中、これら
の硫化物は、硫酸塩に酸化され、硫黄を燃焼灰分に固定
して、硫黄が大気中に排煙の一部となって放出されるの
を防ぐ。所要の添加剤の量は、（１）炭化水素中の硫黄
の量、及び（２）用いられる特定の添加剤によって異な
る。

本発明の炭化水素／水乳濁液は、調整後、すぐに輸送及
び燃焼ができるようになっている。一般的なオイルガン
式バーナー、例えば密閉式混合バーナー（ｉｎｔｅｒｎ
ａｌ　ｍｉｘｉｎｇ　ｂｕｒｎｅｒ）、又はその他の双
流式流体噴霧器（ｔｗｉｎ　ｒｌｕｉｄ　ａｔｏｍｉｚ
ｅｒｓ）を使用することができるる蒸気又は空気を使用
する噴霧化（ａｔｏｍｉｚａｔ　１ｏｎ）は、燃料温度
６０〜１７６（”　Ｆ）、好ましくは６０〜１４０（”
　Ｆ）、蒸気／燃料比０．０５〜０．５（ｗｔ／ｗｔ）
、好ましくは０．０５〜０．４（ｗｔ／ｗｔ）、空気／
燃料比０゜０５〜０．４（ｗｔ／ｗｔ）、好ましくは０
．０５〜０．３（ｗｔ／ｗｔ）、蒸気圧１．５〜６（Ｂ
ａｒ）、好ましくは２〜４（Ｂａｒ）、空気圧２〜７（
Ｂａｒ）、好ましくは２〜４（Ｂａｒ）の操作条件で行
うのが好ましい。これらの条件の下で、効率的な燃焼が
得られ、噴霧化及び火炎の安定性にも優れていた。

本発明による炭化水素／水乳濁液”ＯＲＩＭＵＬＳＩＯ
Ｎ”の燃焼から得られた優れた結果は、次の具体例によ
り実証される。

艮止杜り本発明の市販炭化水素／水乳濁液の安定性及び本発明の
炭化水素／水乳濁液の燃焼特性での本発明の添加剤の効
果を実証するために、表ＸＩ［Ｉにその組成特性を示す
７つの瀝青／水乳濁液を用意した。

燃焼試験は、表ｘ１■に示した操作条件の下で実施され
た。

燃焼特性を表ＸＶに示す。

表ｘｖにより、添加剤／硫黄モル比が増加するにつれて
、乳化された炭化水素燃料の燃焼効率が９９゜９％に改
善されることが解る。また、表ｘｖの比較データは、添
加剤／硫黄モル比が増加するにつれて、Ｓｏｗ及びＳＯ
ａの放出量が改善されることを示している。乳濁液＃５
から明らかなように、ＳＯｌの減少率が添加剤／硫黄モ
ル比０．０９７において、９０％を越えている。また、
乳濁液＃５からなる燃料オイルの燃焼時に得られる硫黄
酸化物の放出量は、乳濁液＃６からなる燃料オイルの燃
焼時に得られる放出ｆｆｌ　（ＬＢ／ＭＭＢＴＵ値）よ
りも遥かに小さい。更に、最適な炭化水素／水乳濁液の
燃焼により、二酸化イオウＳ０３が実質的に減少により
、硫酸凝縮による熱伝達表面の腐食、即ち低温腐食を防
ぐ。

同様な添加剤／硫黄モル比で燃焼された乳濁液＃４及び
＃６の比較により、水溶液相の瀝青の希釈割合（７７，
３対７０．０体積％）が等価なＳＯ７減少率（５３，７
対５２．３％）の時、燃焼特性に影響していないことを
示している。

更に、輸送安定性試験を乳濁液＃５を用いて実施した。

乳濁液＃５が１６，０１１１８バレルオイルタンカーの
スロップタンク（ｓｌｏｐ　ｔａｎｋ）に積み込まれた
。スロップタンクの容積は、１９，０００バレルである
。乳濁液特性試験は、１２日間、タンカーを海上に放置
して実施された。この結果を表ＸＶＩに示す。

表ＸＶＩより明らかなように、乳濁液の平均粒径及び含
水率は、はとんど変化しておらず、乳濁液の安定性を実
証している。

民主性■ 更に、６つの炭化水素／水乳濁液が具体例Ｉと同様な瀝
青を用いて用意された。これらの乳濁液の組成特性を表
ＸＶＩ＋に示す。

これらの乳濁液を表ＸＶＩＩＩに示す操作状態の下で燃
焼した。

この燃焼特性を表ＸＩＸに示す。

表ＸＩＸから、添加剤／硫黄モル比の増加により、燃焼
効率が改善され、また硫黄酸化物の放出特性にも優れて
いる。この場合、ナトリウム（ｓｏｄｉｕｍ）が添加剤
としての主な要素であった。

また、同一熱入力（０，１１１２ＭＭＢＴＵ／Ｈ）の条
件の下で燃焼された前記具体例の乳濁液＃１１と＃６を
比較すると、平均粒径３２μｍと１４μｍの粒度差によ
り、同一の添加剤／硫黄モル比で燃焼された時、はぼ等
価なＳＯ２の捕獲割合の５１．７％と５２．３％である
場合において、燃焼効率に影響しないことが解る。

更に、乳濁液＃９と＃１１との比較により、Ｓｏｗの捕
獲が熱入力に依存しないことが解る。

五迷週土は更に、７つの炭化水素／水乳濁液を用意した。これらの
乳濁液の組成特性を表Ｘｘに示す。

燃焼試験を表ＸＸＩに示す操作条件の下で実施した。

燃焼特性を表ＸＸＩＩに示す。

表ＸＸＩＩは、前記の表ｘｖ及びＸＩＸにおいて示した
ように、添加剤／硫黄モル比が増加するにつれて、乳化
された炭化水素燃料の燃焼効率が改善されることを示す
。また、表ＸＸ１１は、添加剤／硫黄モル比が増加する
につれて、硫黄酸化物の放出量が減少することを示す。

更に、乳濁液＃１６及び＃１７を燃焼する時の方が乳濁
液＃６を燃焼する時よりも硫黄酸化物の放出潰が少ない
ことが解る。表ｘｖの時は、添加剤としてナトリウム（
ｓｏｄｉｕｍ）を主に添加したが、この時は、添加剤と
してナトリウムよりも高い融点を有する多価のマグネシ
ウム（ｍａｇｎｅｓ　ｉｕｍ）を主に添加した。

民止］二巳乳濁液＃１５，１１Ｂ、及び＃１７のような乳化された
燃料を燃焼するとき生成される天分の主な成分は、融点
が２１７４°Ｆのマグネシウムオルトバナジン酸塩（３
ＭｇＯｏＶｖＯｓ　ｍａｇｒ＋ｅｓｉｕｍ　ｏｒｔｈｏ
ｖａｎａｄａｔｅ）として報告された。マグネシウムオ
ルトバナジン酸塩は、燃焼装置においてバナジウムの腐
食抑制剤として公知である。そこで、Ｍｇ”が主要な要
素である灰分において、Ｃａ＋、Ｂａ＋、Ｍｇ＋、及び
Ｆｅ＋＋＋又はこれらの混合物から選択された要素から
なる添加剤を用いて燃焼した乳濁液から発生する天分と
、Ｎａ’。

Ｋ＋、Ｌｉ＋、Ｍｇ”から選択された要素からなる添加
剤を用いて燃焼した灰分が高温腐食を生ずる自由燃焼を
促進する。このような高温腐食は、通常、液体炭化水素
燃焼時にバナジウム低融点化合物により生ずる。

万一、再生された乳濁液が次の処理工程として精製所へ
輸送される場合においては、塩により腐食問題を生ずる
塩濃縮を避けるため、乳濁液が調整される。本発明によ
ると、精製所へ輸送する炭化水素／水乳濁液”ＯＲＩＭ
ＵＬＳＩＯＮ“の生成に用いる好ましい界面活性剤は、
アンモニアのようなアルカリ（ａｌｋａｌｉ）と非イオ
ン界面活性剤の化合物からなる。このアンモニアを有す
る好ましい非イオン界面活性剤を用いた乳濁液の生成に
ついては既に、表Ｖに示した如くである。上記のように
、この乳濁液が次の処理工程に進む場合は、精製所へ輸
送される曲に、この乳濁液から塩を除去するのが望まれ
る。乳濁液生成において、界面活性剤としてアンモニア
を添加することにより、乳濁液の次の処理工程において
所望しない塩の除去を助けている。また更に、腐食抑制
剤、逆チキソトロピー剤（ａｎｔｉ−ｔｈｉｘｏｔｒｏ
ｐｉｃ　ａｇｅｎｔｓ）等のような添加要素を乳濁液に
添加することもできる。

［発明の効果］上述したように、本発明による天然産粘性炭化水素材料
の処理方法においては、第一乳濁液の分離工程の後、第
二乳濁液が生成され、最終用途に応じて更に調整される
が、この分離工程により再生された水と乳化剤を十分に
第一乳濁液の生成に再利用するか、或はその一部を再生
成工程に利用することができるので経済的である。また
、第二乳濁液の調整工程には、硫黄酸化物の低放出量を
維持して燃焼可能な燃料を生成する調整工程又は余剰生
成物として精製するための調整工程を含むために、安定
性の高い炭化水素／水乳濁液として次の処理工程へ輸送
することが可能である。

更に、本発明は、乳化剤を用いて天然産粘性炭化水素材
料から第一炭化水素／水乳濁液を生成する生成工程を含
むが、炭化水素／水乳濁液の特性を少なくとも含水率１
５重量％、粘度５．０００ｃＰ以下（温度１２２°Ｆ）
、及び油滴粒径３００μｍ以下とすることにより９０％
以上の脱泡効率を得ることができる。また生成工程にお
いて、必要ならば、第一乳濁液の１バレルにつき、５　
ｓｔｄ、ｃｕｂｉｃ　ｆｔ、未満、好ましくは、２　ｓ
ｔｄ、　ｃｕｂｉｃ　ｆｔ、未満のガス含有量の脱泡処
理済の炭化水素／水乳濁液としたので、所要のボンピン
グ効率及び所望する９０％以上の炭化水素／水乳濁液の
脱泡効率を得ることができる如く、圧力少なくとも２０
ｐｓ　ｉｇ、温度最低でも９５°Ｆでの第一炭化水素／
水乳濁液の脱泡工程を特徴とする。

また、本発明による炭化水素／水乳濁液の生成方法は、
炭化水素／水の二液相間の濃度差が温度’ｒ（！度Ｔは
、第一炭化水素／水乳濁液の生成に使用する乳化剤の１
５℃以上で曇り点未満の温度）で２Ｘ　１０−３ｇ／ａ
ｍ’以上となるように、脱泡後の炭化水素／水乳濁液の
炭化水素／水の二液相間の濃度差を調整する調整工程、
前記温度Ｔで分離装置により前記二液相間の濃度調整済
の炭化水素／水乳濁液を分離する天然産炭化水素材料の
分離工程、乳化剤を使用した分離済の天然産炭化水素材
料を再乳化し、輸送に適した安定性の高い第二炭化水素
／水乳濁液を生成するための再乳化工程からなる炭化水
素／水乳濁液の分離工程とから構成されているので、こ
の分離済の乳濁液によって、地層水の再利用及び炭化水
素からなる液相と再利用された地層水とからなる二液相
間の乳化剤の分離ができる。再生済の地層水及び分離済
のオイル中に界面活性剤が残っていることにより、追加
の乳濁液を生成するときは、仕上げ用の界面活性剤のみ
で済む。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による炭化水素／水乳濁液生産工程の全
体を示す概略フローチャート、第２図は炭化水素／水乳
濁液を生成する第１実施例の平面図、第３図は炭化水素
／水乳濁液を生成する第２実施例の平面図、第４図は炭
化水素／水乳濁液を生成する第３実施例の平面図、第５
図は本発明による炭化水素／水乳濁液の分離工程を示す
概略図、第６図乃至第１２図は本発明による炭化水素／
水乳濁液の分離に関する塩濃度、温度、及び脱孔化剤の
効果を示すグラフである。（参照符号の説明）１０・・・生産設備、１２・・・動作油井、１４・・・
深井戸ポンプ、１６・・・フローステーション、１８，
５０．５０’　、５０″　・・・静的ミキサー　２０・
・・脱泡装置、２２・・・分離装置、２４・・・再生装
置、２６・・・乳化剤、２８・・・添加剤、３０・・・
輸送装置、３２・・・燃焼器、３４・・・精製装置、３
６，４２．４２’４２″、１１０，１１６，１１８，１
２０．１２２・・・ライン、４４．４４’　、４４″　
・・・油井ケーシング、４６．４６’　、４６″　・・
・水中ポンプ、４８．４８’　、４８″　・・・生成チ
ューブ、５２．５２’　　、５２″　・・・配送ライン
、５４・・・逆止弁、５６・・・ポンプケーシング、１
１２・・・ヒーター　１１４・・・分離器。跪剣 ☆ 苺七− ミ２；箋；征才壜！謁 ☆ 苺う痢邑致策１通訃丁；１００′とＪＦＪｆＧ　−５ｊｔ（ｍｌｎ）ＪＦＪｆＧ−２ＪＦＪｒＧ−３ＪＦｉＧ−１（Ｄ１１５°Ｃ１ｏ、ｏｏｏ　Ｔｎ９／ＬＮａＣＬｔ　（ｗｌｎ、）ＪＦＪＩＧ−１２０発フンベルトマルケスベネゼエラ、カラカス、エル　パライソ、ピッ　１５　
　エイピーティーオー、　１５１．レス、ラス　フエン
ラス　トーレシー、エイブイ、プリンシバル　ラス　フ
エンラス　無番地

Claims

【特許請求の範囲】

（１）天然産粘性炭化水素材料の処理方法において、乳
化剤を用いて、少なくとも含水率１５％、温度１２２°
Ｆにて粘度５，０００ｃＰ以下、油滴粒径３００μｍ以
下の特性を有する第一の炭化水素／水乳濁液（水中に分
散した炭化水素の乳濁液）を生成する生成工程と、この
第一の炭化水素／水乳濁液の１バレル当たり５ｓｔｄ．
ｃｕｂｉｃｆｔ．未満のガス含有量である脱泡処理され
た炭化水素／水乳濁液を製造するため、炭化水素／水乳
濁液の９０％以上の脱泡効率を得る如く、圧力少なくと
も２０ｐｓｉｇ、温度最低でも９５°Ｆでの第一の炭化
水素／水乳濁液の脱泡工程と、炭化水素／水の二液相間
の濃度差が第一の炭化水素／水乳濁液の生成に使用する
乳化剤の１５℃以上、曇り点未満の温度Ｔにて２×１０
＾−＾３ｇ／ｃｍ＾３以上となるように、脱泡後の炭化
水素／水乳濁液の炭化水素／水の二液相の濃度差を調整
する調整工程と、温度Ｔで分離装置により二液相間の濃
度調整済の炭化水素／水乳濁液を分離することにより分
離された天然産炭化水素材料を再生する分離工程と、乳
化剤を用いて分離済の天然産炭化水素材料を再乳化し、
輸送に適した安定性の高い第二の炭化水素／水乳濁液を
生成するための再乳化工程と、第二の炭化水素／水乳濁
液を輸送する輸送工程とからなる天然産粘性炭化水素材
料の処理方法。
（２）天然燃料として燃焼するために、再乳化された天
然産炭化水素材料の調整工程を有する請求項１記載の天
然産粘性炭化水素材料の処理方法。
（３）ダウンホールにて第一の炭化水素／水乳濁液の一
部を生成する生成工程を有する請求項２記載の天然産粘
性炭化水素材料の処理方法。
（４）油井上部にて第一の炭化水素／水乳濁液の一部を
生成する請求項２記載の天然産粘性炭化水素材料の処理
方法。
（５）均質な炭化水素／水乳濁液を生成するために油井
の上部に静的ミキサーを具えた請求項４記載の天然産粘
性炭化水素材料の処理方法。
（６）炭化水素／水乳濁液の脱泡前に均質な炭化水素／
水乳濁液を生成するために、この乳濁液を集めた後、静
的ミキサーに供給するようにした請求項１記載の天然産
粘性炭化水素材料の処理方法。
（７）第一の炭化水素／水乳濁液を生成するために乳化
剤を用い、この乳化剤を非イオン界面活性剤、ポリマー
、生体界面活性剤、陽イオン界面活性剤、陰イオン界面
活性剤、アルカリ、及びこれらの混合物からなるグルー
プから選択した請求項１記載の天然産粘性炭化水素材料
の処理方法。
（８）第一の炭化水素／水乳濁液を生成するために、乳
化剤を用い、この乳化剤をエトキシ化したアルキルフェ
ノール（エトキシレートアルキルフェノールｅｔｈｏｘ
ｙｌａｔｅｄ　ａｌｋｙｌ　ｐｈｅｎｏｌｓ）、エトキ
シ化したアルコール（エトキシレートアルコールｅｔｈ
ｏｘｙｌａｔｅｄ　ａｌｃｏｈｏｌｓ）、エトキシ化し
たソルビタンエステル（エトキシレートソルビタンエス
テルｅｔｈｏｘｙｌａｔｅｄ　ｓｏｒｂｉｔａｎ　ｅｓ
ｔｅｒｓ）、及びこれらの混合物からなるグループから
選択した請求項７記載の天然産粘性炭化水素材料の処理
方法。
（９）第二の炭化水素／水乳濁液を生成するために、乳
化剤を用い、この乳化剤を非イオン界面活性剤及びアル
カリからなるグループから選択した請求項１記載の天然
産粘性炭化水素材料の処理方法。
（１０）第二の炭化水素／水乳濁液を生成するために乳
化剤を用い、この乳化剤を非イオン界面活性剤と、Ｎａ
＾＋、Ｋ＾＋、Ｌｉ＾＋、Ｃａ＾＋＾＋、Ｂａ＾＋＾＋
、Ｍｇ＾＋＾＋、Ｆｅ＾＋＾＋＾＋及びこれらの混合物
からなる添加剤とからなるグループから選択した請求項
１記載の天然産粘性炭化水素材料の処理方法。
（１１）７０％以上のＥＯ成分を有する非イオン界面活
性剤を用いた請求項７又は８記載の天然産粘性炭化水素
材料の処理方法。
（１２）７０％以上のＥＯ成分を有する非イオン界面活
性剤を用いた請求項９又は１０記載の天然産粘性炭化水
素材料の処理方法。
（１３）乳化剤と水の混合物を噴射することによりダウ
ンホールにて第一の炭化水素／水乳濁液の一部を生成す
る請求項３記載の天然産粘性炭化水素材料の処理方法。
（１４）第一の炭化水素／水乳濁液を生成するために乳
化剤を用い、この乳化剤を非イオン界面活性剤、ポリマ
ー、生体界面活性剤、陽イオン界面活性剤、陰イオン界
面活性剤、アルカリ、及びこれらの混合物からなるグル
ープから選択した請求項１３記載の天然産粘性炭化水素
材料の処理方法。
（１５）第一の炭化水素／水乳濁液を生成するために乳
化剤を用い、この乳化剤をエトキシ化したアルキルフェ
ノール（エトキシレートアルキルフェノールｅｔｈｏｘ
ｙｌａｔｅｄ　ａｌｋｙｌ　ｐｈｅｎｏｌｓ）、エトキ
シ化したアルコール（エトキシレートアルコールｅｔｈ
ｏｘｙｌａｔｅｄ　ａｌｃｏｈｏｌｓ）、エトキシ化し
たソルビタンエステル（エトキシレートソルビタンエス
テルｅｔｈｏｘｙｌａｔｅｄ　ｓｏｒｂｉｔａｎ　ｅｓ
ｔｅｒｓ）、及びこれらの混合物からなるグループから
選択した請求項１３記載の天然産粘性炭化水素材料の処
理方法。
（１６）第二の炭化水素／水乳濁液を生成するために乳
化剤を用い、この乳化剤を非イオン界面活性剤とアルカ
リからなるグループから選択した請求項１３記載の天然
産粘性炭化水素材料の処理方法。
（１７）第一の炭化水素／水乳濁液を生成するために水
中ポンプより下に乳化剤及び水を噴射する天然産粘性炭
化水素材料の処理方法。
（１８）第一の炭化水素／水乳濁液を生成するために水
中ポンプより上に乳化剤及び水を噴射する請求項１７記
載の天然産粘性炭化水素材料の処理方法。
（１９）第一の炭化水素／水乳濁液を生成するために水
中ポンプより下の固定バルブと移動バルブの間のポンプ
ケーシングの中に乳化剤及び水を噴射する請求項１７記
載の天然産粘性炭化水素材料の処理方法。
（２０）天然燃料として精製するために再乳化された天
然産炭化水素材料を調整する調整工程を有する請求項１
記載の天然産粘性炭化水素材料の処理方法。
（２１）ダウンホールでの第一の炭化水素／水乳濁液の
一部を生成する請求項２０記載の天然産粘性炭化水素材
料の処理方法。
（２２）油井上部にて第一の炭化水素／水乳濁液の一部
を生成する請求項２０記載の天然産粘性炭化水素材料の
処理方法。
（２３）均質な炭化水素／水乳濁液を生成するために油
井上部に静的ミキサーを具えた請求項２０記載の天然産
粘性炭化水素材料の処理方法。
（２４）第二の炭化水素／水乳濁液を生成するために乳
化剤を用い、この乳化剤をアルカリと化合した非イオン
界面活性剤とした請求項２０記載の天然産粘性炭化水素
材料の処理方法。
（２５）乳化剤が７０％以上のＥＯ成分を有するアルキ
ルフェノールエトキシレート（ａｌｋｙｌ　ｐｈｅｎｏ
ｌｅｔｈｏｘｙｌａｔｅ）と、アンモニア、一価の水酸
化物、及びこれらの混合物からなるアルカリとからなる
請求項２４記載の天然産粘性炭化水素材料の処理方法。
（２６）第一の炭化水素／水乳濁液のガス含有量が乳濁
液の１バレル当たり２ｓｔｄ．ｃｕｂｉｃｆｔ．未満で
ある請求項１記載の天然産粘性炭化水素材料の処理方法
。
（２７）天然産粘性炭化水素の再生処理方法において、
乳化剤を用いて、少なくとも含水率１５％、温度１２２
°Ｆにて粘度５，０００ｃＰ以下、油滴粒径３００μｍ
以下の特性を有する第一の炭化水素／水乳濁液を生成す
る生成工程と、この第一の炭化水素／水乳濁液の１バレ
ル当たり５ｓｔｄ．ｃｕｂｉｃｆｔ．未満のガス含有量
である脱泡処理された炭化水素／水乳濁液を製造するた
め、炭化水素／水乳濁液の９０％以上の脱泡効率を得る
如く、圧力少なくとも３０ｐｓｉｇ、温度最低でも９５
°Ｆでの第一の炭化水素／水乳濁液の脱泡工程とからな
る天然産粘性炭化水素材料の再生処理方法。
（２８）ダウンホールにて第一の炭化水素／水乳濁液の
一部を生成する請求項２７記載の天然産粘性炭化水素材
料の再生処理方法。
（２９）油井上部にて第一の炭化水素／水乳濁液の一部
を生成する請求項２７記載の天然産粘性炭化水素材料の
再生処理方法。
（３０）均質な炭化水素／水乳濁液を生成するために油
井上部に静的ミキサーを具えた請求項２９記載の天然産
粘性炭化水素材料の再生処理方法。
（３１）第一の炭化水素／水乳濁液の脱泡前に均質な炭
化水素／水乳濁液を生成するために、この乳濁液を集積
し、静的ミキサーへ供給するする請求項２７記載の天然
産粘性炭化水素材料の再生処理方法。
（３２）第一の炭化水素／水乳濁液を生成するために乳
化剤を用い、この乳化剤を非イオン界面活性剤、ポリマ
ー、生体界面活性剤、陽イオン界面活性剤、陰イオン界
面活性剤、アルカリ、及びこれらの混合物からなるグル
ープから選択した請求項２７記載の天然産粘性炭化水素
材料の再生処理方法。
（３３）第一の炭化水素／水乳濁液を生成するために乳
化剤を用い、この乳化剤をエトキシ化したアルキルフェ
ノール（エトキシレートアルキルフェノールｅｔｈｏｘ
ｙｌａｔｅｄ　ａｌｋｙｌ　ｐｈｅｎｏｌｓ）、エトキ
シ化したアルコール（エトキシレートアルコールｅｔｈ
ｏｘｙｌａｔｅｄ　ａｌｃｏｈｏｌｓ）、エトキシ化し
たソルビタンエステル（エトキシレートソルビタンエス
テルｅｔｈｏｘｙｌａｔｅｄ　ｓｏｒｂｉｔａｎ　ｅｓ
ｔｅｒｓ）及びこれらの混合物からなるグループから選
択した請求項３２記載の天然産粘性炭化水素材料の再生
処理方法。
（３４）第一の炭化水素／水乳濁液を生成するために、
水中ポンプより下に乳化剤及び水を噴射する請求項２７
記載の天然産粘性炭化水素材料の再生処理方法。
（３５）第一の炭化水素／水乳濁液を生成するために、
水中ポンプより上に乳化剤及び水を噴射する請求項３４
記載の天然産粘性炭化水素材料の再生処理方法。
（３６）第一の炭化水素／水乳濁液を生成するために、
水中ポンプより下の固定バルブと移動バルブとの間のポ
ンプケーシングの中に乳化剤及び水を噴射する請求項３
４記載の天然産粘性炭化水素材料の再生処理方法。
（３７）炭化水素／水乳濁液の分離処理方法において、
炭化水素／水の二液相間の濃度差が第一の炭化水素／水
乳濁液の生成に使用する乳化剤の１５℃以上、曇り点未
満の温度Ｔにて２×１０＾−＾３ｇ／ｃｍ＾３以上とな
るように、炭化水素／水乳濁液の炭化水素／水の二液相
間の濃度差を調整する調整工程と、温度Ｔで分離装置に
より二液相間の濃度調整済の炭化水素／水乳濁液を分離
することにより分離された天然産炭化水素材料を再生す
る分離工程と、乳化剤を用いて分離済の天然産炭化水素
材料を再乳化し、輸送に適した安定性の高い第二の炭化
水素／水乳濁液を生成するための再乳化工程とからなる
炭化水素／水乳濁液の分離処理方法。
（３８）第一の炭化水素／水乳濁液に塩を添加すること
により濃度差を調整する請求項３７記載の炭化水素／水
乳濁液の分離処理方法。
（３９）第一の炭化水素／水乳濁液に希釈剤を添加する
ことにより濃度差を調整す請求項３７記載の炭化水素／
水乳濁液の分離処理方法。
（４０）第一の炭化水素／水乳濁液に塩及び希釈剤の混
合物を添加することにより濃度差を調整する請求項３７
記載の炭化水素／水乳濁液の分離処理方法。
（４１）第一の炭化水素／水乳濁液に脱乳化剤を添加す
ることにより濃度差を調整する請求項３７記載の炭化水
素／水乳濁液の分離処理工程。
（４２）脱乳化剤がイオン界面活性剤である請求項４１
記載の炭化水素／水乳濁液の分離処理方法。
（４３）第二の炭化水素／水乳濁液を生成するために乳
化剤を用い、この乳化剤がアルカリと化合する非イオン
界面活性剤である請求項３７記載の炭化水素／水乳濁液
の分離処理方法。
（４４）第二の炭化水素／水乳濁液を生成するために乳
化剤を用い、この乳化剤がＮａ＾＋、Ｋ＾＋、Ｌｉ＾＋
、Ｃａ＾＋＾＋、Ｂａ＾＋＾＋、Ｍｇ＾＋＾＋、Ｆｅ＾
＋＾＋＾＋、及びこれらの混合物からなるグループから
選択する添加剤と化合する非イオン界面活性剤である請
求項３７記載の炭化水素／水乳濁液の分離処理方法。
（４５）添加剤を炭化水素中の硫黄に対する添加剤のモ
ル比０．０５０以上で添加する請求項４４記載の炭化水
素／水乳濁液の分離処理方法。
（４６）炭化水素／水乳濁液を生成するための界面活性
剤のパッケージにおいて、本質的にエトキシ化したアル
キルフェノール（エトキシレートアルキルフェノールｅ
ｔｈｏｘｙｌａｔｅｄ　ａｌｋｙｌ　ｐｈｅｎｏｌｓ）
、エトキシ化したアルコール（エトキシレートアルコー
ルｅｔｈｏｘｙｌａｔｅｄ　ａｌｃｏｈｏｌｓ）、エト
キシ化したソルビタンエステル（エトキシレートソルビ
タンエステルｅｔｈｏｘｙｌａｔｅｄ　ｓｏｒｂｉｔａ
ｎ　ｅｓｔｅｒｓ）、及びこれらの混合物からなるグル
ープから選択した非イオン界面活性剤と、アンモニア、
一価の水酸化物、及びこれらの混合物からなるグループ
から選択するアルカリからなる炭化水素／水乳濁液を生
成するための界面活性剤のパッケージ。
（４７）非イオン界面活性剤が７０％以上のＥＯ成分を
有するアルキルフェノールエトキシレート（ａｌｋｙｌ
　ｐｈｅｎｏｌ　ｅｔｈｏｘｙｌａｔｅ）であり、アル
カリがアンモニアである請求項４６記載の界面活性剤の
パッケージ。
（４８）炭化水素／水乳濁液を生成するための界面活性
剤のパッケージにおいて、本質的にエトキシ化したアル
キルフェノール（エトキシレートアルキルフェノールｅ
ｔｈｏｘｙｌａｔｅｄ　ａｌｋｙｌ　ｐｈｅｎｏｌｓ）
、エトキシ化したアルコール（エトキシレートアルコー
ルｅｔｈｏｘｙｌａｔｅｄ　ａｌｃｏｈｏｌｓ）、エト
キシ化したソルビタンエステル（エトキシレートソルビ
タンエステルｅｔｈｏｘｙｌａｔｅｄ　ｓｏｒｂｉｔａ
ｎ　ｅｓｔｅｒｓ）、及びこれらの混合物からなるグル
ープから選択した非イオン界面活性剤と、ポリマー、ア
ルコール、及びこれらの混合物からなるグループから選
択するアルカリからなる炭化水素／水乳濁液を生成する
ための界面活性剤のパッケージ。
（４９）炭化水素に基づいて重量比１：９９〜０．０５
：９９．９５にて請求項４６記載の界面活性剤のパッケ
ージを用いて炭化水素を乳化することにより生成される
炭化水素／水乳濁液において、この炭化水素／水乳濁液
が少なくとも含水率１５％、温度１２２°Ｆにて粘度５
，０００ｃＰ以下、油滴粒径３００μｍ以下の特性を有
することを特徴とする炭化水素／水乳濁液。
（５０）炭化水素に基づいて重量比１：９９〜０．０５
：９９．９５にて請求項４８記載の界面活性剤のパッケ
ージを用いて炭化水素を乳化することにより生成される
炭化水素／水乳濁液において、この炭化水素／水乳濁液
が少なくとも含水率１５％、温度１２２°Ｆにて粘度５
，０００ｃＰ以下、油滴粒径３００μｍ以下の特性を有
することを特徴とする炭化水素／水乳濁液。
（５１）炭化水素／水乳濁液を生成するための界面活性
剤のパッケージにおいて、本質的にエトキシ化したアル
キルフェノール（エトキシレートアルキルフェノールｅ
ｔｈｏｘｙｌａｔｅｄ　ａｌｋｙｌ　ｐｈｅｎｏｌｓ）
、エトキシ化したアルコール（エトキシレートアルコー
ルｅｔｈｏｘｙｌａｔｅｄ　ａｌｃｏｈｏｌｓ）、エト
キシ化したソルビタンエステル（エトキシレートソルビ
タンエステルｅｔｈｏｘｙｌａｔｅｄ　ｓｏｒｂｉｔａ
ｎ　ｅｓｔｅｒｓ）、及びこれらの混合物からなるグル
ープから選択した非イオン界面活性剤と、Ｎａ＾＋、Ｋ
＾＋、Ｌｉ＾＋、Ｃａ＾＋＾＋、Ｂａ＾＋＾＋、Ｍｇ＾
＋＾＋。Ｆｅ＾＋＾＋＾＋、及びこれらの混合物からなるグルー
プから選択され、炭化水素中の硫黄に対するモル比０．
０５０で添加する添加剤とからなる炭化水素／水乳濁液
を生成するための界面活性剤のパッケージ。
（５２）炭化水素に基づいて重量比１：９９〜０．０５
：９９．９５にて請求項５１記載の界面活性剤のパッケ
ージを用いて炭化水素を乳化することにより生成される
炭化水素／水乳濁液において、この炭化水素／水乳濁液
が少なくとも含水率１５％、温度１２２°Ｆにて粘度５
，０００ｃＰ以下、油滴粒径３００μｍ以下の特性を有
することを特徴とする炭化水素／水乳濁液。