JPH024789B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、暖房器における燃料油の供給等に使
用する電磁ポンプの駆動装置に関する。

［従来の技術］ 第７図は、電磁ポンプの従来における駆動装置
を電子回路図によつて示したものであり、整流回
路２０と、電磁ポンプコイルＰで代表して示され
る電磁ポンプ１０、および断続制御部３０によつ
て構成されている。

整流回路２０はブリツジ構成の整流器SR１〜
SR４および平滑用コンデンサC₀を含み、電磁ポ
ンプコイルＰの一端は整流回路２０の正側端子２
１に接続されている。

断続制御部３０において、制御整流素子SCR
１のアノードは電磁ポンプコイルＰの残る一端に
接続され、カソードは整流回路の負側端子２３に
接続されている。抵抗器Ｒ１の一端は端子２１に
接続され、その他端はツエナーダイオードZDを
介して端子２３に接続されている。

抵抗器Ｒ１とツエナーダイオードZDの接合点
には抵抗器Ｒ２が接続され、その他端は、一方で
はコンデンサＣ１を介して、他方ではトリガダイ
オードTD１および抵抗器Ｒ３を介して端子２３
に接続されている。制御整流素子SCR１のゲー
トはトリガダイオードTD１と抵抗器Ｒ３の交点
に接続されている。

制御整流素子SCR２のアノードは抵抗器Ｒ４
および可変抵抗器VR１を介して端子２１に接続
され、そのカソードは端子２３に接続されてい
る。制御整流素子SCR２のアノードは、更に、
一方ではコンデンサＣ２を介して制御整流素子
SCR１のアノードに接続され、他方ではトリガ
ダイオードTD２、抵抗器Ｒ５およびＲ６を介し
て端子２３に接続されている。抵抗器Ｒ５とＲ６
の接合点は制御整流素子SCR２のゲートに接続
されている。

上記従来における第７図の駆動装置の作用を以
下に説明する。

電源の投入された時点では制御整流素子SCR
１およびSCR２は共に遮断状態にあつて、電磁
ポンプコイルＰに電流は流れていない。

端子２１における正の電圧は抵抗器Ｒ１および
Ｒ２を介してコンデンサＣ１に充電される。コン
デンサＣ１に対する電源はツエナーダイオード
ZDにより安定化されているので、コンデンサＣ
１の充電特性は端子２１での電圧変動には影響さ
れない。

コンデンサＣ１の充電電圧が所定のレベルすな
わちトリガダイオードTD１のトリガ電圧に達す
ると、トリガダイオードTD１からトリガパルス
が発生し、制御整流素子SCR１のゲートに入り、
制御整流素子SCR１が導通され、電磁ポンプコ
イルＰに通電が開始される。

制御整流素子SCR１の導通と同時にコンデン
サＣ２には図示の極性で抵抗器Ｒ４および可変抵
抗器VR１を介して充電が開始される。

コンデンサＣ２が所定のレベルすなわちトリガ
ダイオードTD２のトリガ電圧に達すると、トリ
ガダイオードTD２からトリガパルスが出て制御
整流素子SCR２のゲートに入り、制御整流素子
SCR２が導通する。

このとき、コンデンサＣ２の電圧は制御整流素
子SCR２を介して放電し、制御整流素子SCR１
を遮断する。この場合、制御整流素子SCR１の
導通時間は可変抵抗器VR１にて調整される。

また、詳細に説明するまでもなく、制御整流素
子SCR２の遮断は、制御整流素子SCR１の次の
導通の時点で行なわれ、かかるオン・オフ動作が
繰り返し続行されて、電磁ポンプコイルＰのオ
ン・オフによるポンプ作用が行なわれている。

［発明が解決しようとする課題］ 上記第７図における電磁ポンプコイルＰへ流す
電流のオンおよびオフの時間設定は、コンデンサ
Ｃ１が制御整流素子SCR１の導通時と制御整流
素子SCR２の遮断時を設定し、コンデンサＣ２
が制御整流素子SCR２の導通時と制御整流素子
SCR１の遮断時を設定することによつて行なつ
ている。

すなわち、その電磁ポンプコイルＰへ流す電流
のオンおよびオフの時間設定には、その時間設定
を左右するコンデンサが２個必要となつている。

一般に、上記のような回路素子のうち、コンデ
ンサの容量は特にバラツキ易い性質を有してお
り、上記のようにコンデンサを２個使用すると、
それぞれ製造される電磁ポンプの駆動装置ごと
に、その電磁ポンプコイルＰへ流す電流のオンお
よびオフの時間設定にバラツキが出易く、そのバ
ラツキを補正するためには、コンデンサＣ１側と
コンデンサＣ２側の両側において、それぞれその
バラツキに対する補正をする必要がある。

また、コンデンサは周囲温度が上昇するとその
容量が増大し且つその容量の温度特性もコンデン
サごとにバラツキがあるため、上記電磁ポンプコ
イルＰへ流す電流のオンおよびオフの時間設定が
変化してしまう。このような温度補償の対策をす
ることにおいても、両コンデンサの容量のバラツ
キをそれぞれ考慮した対策が必要になつて、その
対策が非常に複雑になつてしまう欠点を有してい
る。

特に、上記駆動装置を量産する場合は、それら
コンデンサ容量の製造時バラツキとその温度特性
バラツキを平均的に見て補償せざるを得なくな
る。そのため電磁ポンプの周囲温度による吐出流
量のバラツキがどうしても大きくなつてしまう欠
点を有している。

本発明の目的は、周囲温度の変化があつてもそ
の吐出流量への温度変化の影響を更に小さくし、
且つ製品ごとのその温度変化によるその吐出流量
への影響のバラツキを少なくさせることを可能と
する電磁ポンプの駆動装置を提供することにあ
る。

［問題点を解決するための手段］ 本発明は下記のような構成からなつている。

ポンプ作用を行なうピストンを駆動するソレノ
イド５は、電源からの出力電流によつて励磁さ
れ、そのソレノイドへ流す電流のオン・オフ制御
は、矩形波発信回路３からの制御信号によつてト
ランジスタTR２がそのオン・オフ制御を行なう
ものとなつている駆動装置において、 前記矩形波発信回路は、 充電電源からの電力が充電抵抗回路３Ａおよび
ダイオードＤ２を介して単一の積分コンデンサＣ
４へ充電される充電回路と、その充電された電力
がスイツチング素子TR１および放電抵抗回路を
介してコモン回路に放電される放電回路を含み、
且つ その充電開始からその充電によつてその積分コ
ンデンサが所定の高電圧に達した時点までの間を
検出して、その間前記トランジスタに前記オン信
号を発信し、同時にその間、前記スイツチング素
子を断に設定しておき、 その充電電圧がその所定の高電圧に達した時点
から前記スイツチング素子を導通にして前記放電
を開始し、その放電開始からその放電によつて前
記積分コンデンサの電圧値が所定の低電圧に達す
るまでの間を検出して、その間前記トランジスタ
に前記オフ信号を発信し、同時にその間、前記充
電抵抗回路と前記ダイオードの間を零電位にして
おく、上記オン・オフの動作を繰り返す構成をな
し、 前記充電抵抗回路は、周囲温度によつて電気抵
抗の変化する感熱素子RTを含むことによつてそ
の充電抵抗回路の電気抵抗値が変化する回路構成
となつていることを特徴としている。

［作用］ 矩形波発信回路からのオン信号によつてトラン
ジスタがオンの状態になると、電源からの出力電
流がソレノイドに流れて、ソレノイドを励磁し、
その励磁によつてポンプにおけるピストンを駆動
する。又、逆にそのオン信号が消滅すると、ソレ
ノイドに流れる電流がそのトランジスタにおいて
オフになつて電磁力が消滅し、スプリング力等に
よつてピストンが元の位置に戻る。又、それに続
き再び矩形波発信回路からオン信号が発信されて
上記作用の繰り返しが行なわれ、その繰り返しが
電磁ポンプのポンプ作用となる。

上記ポンプ作用における矩形波発信回路からの
オン・オフ発信は下記のようになつている。

充電電源からの電力が、充電抵抗回路およびダ
イオードを介して「単一」の積分コンデンサに充
電を行ない、その充電開始からその充電によつて
その積分コンデンサが所定の高電圧に達した時点
までの間を検出して、その間トランジスタにオン
信号を発信している。

また、同時にそのオン信号を発信している間、
スイツチング素子を断に設定しておく。このこと
は、その充電作用中に、その積分コンデンサから
放電抵抗回路を介して放電が行なわれないように
しているものである。

上記オン信号の発信に続いて、積分コンデンサ
における充電電圧がその所定の高電圧に達した時
点からスイツチング素子を導通にして、積分コン
デンサの放電を開始し、その放電開始からその放
電によつて積分コンデンサの電圧値が所定の低電
圧の値に達するまでの間を検出して、その間、上
記オフ信号を発信している。

また、同時にそのオフ信号発信の間、充電抵抗
回路とダイオードの間を零電位にしている。これ
は、この放電作用の間、充電電源側から積分コン
デンサへの充電が停止されているようにしている
ものである。

上記作用において、周囲温度が変化すると、電
磁ポンプから吐出される油の粘性とソレノイドコ
イルの電気抵抗が変化するため、もし上記オン時
間とオフ時間を固定させて置いた場合は、電磁ポ
ンプから吐出される単位時間あたりの油の吐出流
量が変化してしまう。

この場合に対処して、本発明の構成において充
電抵抗回路は、周囲温度によつて電気抵抗の変化
する感熱素子を含むことによつて、その周囲温度
に応じて充電抵抗回路の電気抵抗値が変化する回
路構成となつている。

このことは、周囲温度低下に応じて充電抵抗回
路の抵抗値を増大させ、その結果、その油の粘性
抵抗の増大した分と、ソレノイドコイルにおける
電気抵抗の変化分とを考慮して、電磁ポンプにお
ける１行程ごとの油吐出量を一定にさせているも
のである。

又、上記周囲温度の変化による油の吐出量変化
への影響は、上記油の粘性およびソレノイドコイ
ルの電気抵抗に次いで、積分コンデンサにおける
容量の温度変化による影響がある。

しかし、この積分コンデンサの容量変化による
油吐出量変化への影響は下記のように、その積分
コンデンサが単一であることから、その油吐出量
変化には、ほぼ影響を与えないことになる。

すなわち、その積分コンデンサは、上記のよう
に上記オン時間を設定し且つ次に同じ積分コンデ
ンサが上記オフ時間をも設定するものとなつてい
る。

このことは、周囲温度の変化によつて積分コン
デンサの容量が増大（あるいは減少）したとして
も、その容量はその増大分（あるいは減少分）に
比例してオン時間を増大（あるいは減少）させ、
且つその変化した同じ積分コンデンサの容量が、
その容量増大（あるいは減少）に比例して、オフ
時間を同じ割合で増大（あるいは減少）させる。

ここで、そのオン時間の増大は、単位時間あた
りの油吐出量の増大に比例し、そのオフ時間の増
大は、その増大割合に反比例してその単位時間あ
たりの油吐出量を減少させる関係にある。

したがつて、そのオン時間の増分（あるいは減
少分）とそのオフ時間の増分（あるいは減少分）
とは、相互に単位時間あたりの油吐出量変化を相
殺することになる。

ここで重要なことは、この種、電磁ポンプの駆
動装置は、大量生産される場合が多い。

このように、量産される電磁ポンプの駆動装置
において、電磁ポンプから吐出される油の単位時
間あたりの吐出量が、周囲温度によつて影響され
る要因は、その影響の大きなものから順に、上記
のようにその油の粘性変化、ソレノイドコイルの
抵抗変化および積分コンデンサの容量変化が特に
大きな影響を与える。

このうち、油の粘性とソレノイドコイルの抵抗
の周囲温度による変化特性は、量産される各電磁
ポンプごとにあまりバラツキがない。これに対し
て、積分コンデンサにおける容量の温度特性はそ
の製品ごとにバラツキが大きい。また、積分コン
デンサにおける容量の製造時におけるバラツキも
大きい。

このようなことから、周囲温度の変化によつて
油の粘性とソレノイドコイルの抵抗が変化するこ
とによつて、油吐出量を変化させる影響を、上記
のように量産される全ての駆動装置における充電
抵抗回路において同じ値の補償をしている。すな
わち、各駆動装置ごとに厳密に補償の値を求め
て、それら油の粘性とソレノイドコイルの抵抗変
化による温度補償をする必要がないものとなつて
いる。

これに対して、駆動装置ごとにバラツいた温度
特性を有する積分コンデンサは、上記のように単
一とすることによつて、、その同じ積分コンデン
サの容量変化が上記オン時間と上記オフ時間の長
さに、同じ割合で影響を与えて、その単位時間ご
との油吐出量変化に与える影響をほぼ相殺させる
ことが可能となつているものである。

［実施例］ 以下、実施例に基づいて本発明を説明する。

第１図は、本発明における電磁ポンプの駆動装
置の一実施例を電子回路図によつて示したもので
あり、その駆動装置は、整流平滑回路１、電圧安
定化回路２、矩形波発信回路３、トランジスタ増
幅回路４、および電磁ポンプにおけるピストン
（図示せず）を駆動するソレノイド５からなつて
いる。

端子１ａおよび１ｂには、家庭用の100V電源
が接続され、端子１ｂはコモン回路側の端子とな
つており、３ａ，４ａおよび４ｂも端子であり、
端子３ａは必要に応じて端子１ｂと接続させて作
用するものである。

Ｄ１，Ｄ２およびＤ３はダイオード、ZDはツ
エナーダイオード、Ｒ１，Ｒ２……Ｒ１４はそれ
ぞれ抵抗器であり、特にRTは周囲温度によつて
電気抵抗の変化するサーミスタのような感熱素子
であり、IC１およびIC２は比較器であり、この
場合、比較器IC１およびIC２における電源およ
びコモン回路への接続は省略してある。

また、TR１およびTR２はトランジスタ、VR
１およびVR２は可変抵抗器、Ｃ１およびＣ２は
平滑用コンデンサであり、Ｃ３はノイズ防止用コ
ンデンサ、Ｃ４は積分コンデンサであり、抵抗器
Ｒ６、感熱抵抗器RTおよび抵抗器Ｒ７は充電抵
抗回路３Ａを構成し、抵抗器Ｒ１２、可変抵抗器
VR１、抵抗器Ｒ１３および可変抵抗器VR２は
放電抵抗回路を構成し、各実線は配線を示してい
る。

なお、第１図の本実施例における電磁ポンプ
（図示せず）は、家庭用暖房器における燃料油を
吐出するポンプを例にとつているものである。

以下、本発明における実施例の構成において、
その作用を説明する。

端子１ａおよび１ｂに与えられた交流電源電圧
は、整流回路１において半波整流され、その整流
し平滑化された配線１ｃにおける電圧は、一方に
おいてそのまま端子４ａからソレノイド５側に与
えられ、他方において、その電圧から生ずる電流
は抵抗器Ｒ２を介して配線２ａに与えられる。

配線２ａにおける電圧は、ツエナーダイオード
ZDの存在によつて電圧を安定化させており、該
安定化された電圧は、一方において、抵抗器Ｒ８
を介して、配線３ｃにその初期において電圧Vh
を生じさせており、他方において、配線２ａに生
じている電圧によつて、抵抗器Ｒ３を介し、配線
３ｂへ電流が流入し、且つ配線３ｂへは配線１ｃ
に生じさせている電圧によつて抵抗器Ｒ５を介し
て流入する電流が生じており、抵抗器Ｒ３側から
の電流と抵抗器Ｒ５側からの電流によつて決定さ
れる配線３ｂの電圧は、その構成から配線２ａに
おける安定化された電圧Ｖ２ａからの電圧成分量
と、配線１ｃにおける非安定化状態の電圧Ｖ１ｃ
からの電圧成分量との各電圧の成分量の和となつ
ており、その成分量の比率は、抵抗器Ｒ３および
Ｒ５の各抵抗値によつて決定されるものとなつて
いる。また、配線３ｂにおける電圧は、積分コン
デンサＣ４への充電電圧になつている。

このような初期状態において、配線３ｂに生じ
ている電圧は充電抵抗回路３Ａおよびダイオード
Ｄ２を介して、積分コンデンサＣ４に充電を行な
つてゆき、配線３ｅの電圧を高めてゆく。

この状態において、配線３ｃには前述した電圧
Vhが生じており、この電圧Vhはまた比較器IC１
における一方の入力３ｇの電圧ともなつており、
これに対し、比較器IC１における他方の入力３
ｈは積分コンデンサＣ４における電圧と等しいた
め、積分コンデンサＣ４における上述の充電が行
なわれ、且つ該充電による配線３ｅの電圧が入力
３ｇにおける電圧Vhより低い間は、比較器IC１
はその出力回路としての配線３ｄにおける電圧は
高レベルの電位とさせている。

この状態からやがて積分コンデンサＣ４におけ
る充電が十分に行なわれて、配線３ｅすなわち入
力３ｈの電圧が入力３ｇの電圧Vhに達すると、
比較器IC１はオン（on）となつて、配線３ｄの
電圧を低レベル（ほぼ零電圧）に落すことにな
る。その結果、このときトランジスタTR１にお
けるベースも低レベルの電圧値となることより、
トランジスタTR１がオンとなつて、積分コンデ
ンサＣ４の電圧が抵抗器Ｒ１２および可変抵抗器
VR１を介してコモン回路へ放電される。

また、このとき配線３ｄが低レベルとなつたこ
とより、配線３ｃにおける電圧と配線３ｄにおけ
る低レベル電圧との電位差が大となつて、抵抗器
Ｒ１０へ、より大なる電流が流れることとなる。
その結果、この状態において、配線３ｃあるいは
入力３ｇの電圧は、上述のVhなる電圧から、よ
り低い電圧Ｖ１なる電圧へ変換される。

また、このとき配線３ｄが低レベルとなつたこ
とによつて、配線３ｄと接続する配線３ｆも低レ
ベルとなるが、ダイオードＤ２の存在によつて、
積分コンデンサＣ４からの放電は、配線３ｆの側
へ流れず、該放電は放電抵抗回路３Ｂの側へのみ
行なわれる。

上記のような放電が続き、やがて配線３ｅある
いは入力３ｈにおける電圧が、入力３ｇにおける
電圧Ｖ１の電圧まで低下すると、比較器IC１は
その性質から、再び配線３ｄを高レベルとする最
初の状態に設定する。

そのため、入力３ｇにおける電圧は再びVhと
なり、且つトランジスタTR１もオフ（off）とな
つて、積分コンデンサＣ４も再び充電を始め、こ
の状態は再び上述の初期の作用と同じサイクルを
繰り返す。

以上のサイクルにおける配線３ｃ，３ｅおよび
３ｄの電圧Ｖ３ｃ，Ｖ３ｅおよびＶ３ｄは、それ
ぞれ第２，３および４図に示すような特性とな
る。

なお、第２，３および４図の各縦軸Ｖは電圧を
示し、横軸ｔは経過時間を示している。

ここで、配線３ｄにおける電圧Ｖ３ｄは矩形波
発信回路３の出力と考えてよい。しかし、電圧Ｖ
３ｄが直接、トランジスタTR２を駆動すると、
そのことによつて電圧Ｖ３ｄの電圧低下を起すこ
とになるため、電圧Ｖ３ｄは比較器IC２を介し
て配線４ｃに出力させている。

以下、比較器IC２の作用を説明すると、以上
の説明から明らかなように、比較器IC２におけ
る一方の入力３ｉの電圧変化は第４図におけるＶ
３ｄの変化をしており、比較器IC２における他
方の入力３ｊの電圧変化は第３図におけるＶ３ｅ
のように変化している結果、比較器IC２の性質
から、第３図および第４図におけるａ〜ｂ時間
（積分コンデンサＣ４の充電時間）においては、
Ｖ３ｄ（第４図）の値がＶ３ｅ（第３図）の電圧よ
り大なるため、比較器IC２の出力となつている
配線４ｃが高レベルの電圧となつており、積分コ
ンデンサＣ４が放電を行なつているｂ〜ｃ時間に
おいては、Ｖ３ｄがほぼ零電圧となつているた
め、配線４ｃは低レベルの電圧となるサイクルを
繰り返し、配線４ｃにおける電圧特性Ｖ４ｃのよ
うになる。

配線４ｃの電圧Ｖ４ｃ（第５図）が高レベルに
あるとき、トランジスタTR２はその性質からオ
ンとなつて、端子４ａからソレノイド５、端子４
ｂおよびトランジスタTR２を介して端子１ｂへ
電流を流すことになり、ソレノイド５に該電流が
流れると、その流れの間、その電流によつて生ず
るソレノイド５の電磁力が電磁ポンプにおけるピ
ストンを吸引し、そのことによつて、該電磁ポン
プはポンプ作用を行ない、そのポンプ作用におけ
るピストン往復運動のサイクルは、第５図に示す
電圧Ｖ４ｃのサイクルと同じになり、その１サイ
クルに要する時間は、第４図におけるａ時点から
ｃ時点の間における所用時間となる。

上記説明から理解できるように、第３図におけ
る充電時間（ａ〜ｂ）は、充電抵抗回路３Ａの抵
抗が小さければ小さい程、積分コンデンサＣ４に
おける電圧上昇が早い時間に所定の高電圧Vhに
達し、次の放電に入つてしまう。

すなわち、充電抵抗回路３Ａにおける電気抵抗
の値と第５図における電圧Ｖ４ｃが出力されてい
る時間幅（ａ〜ｂ）は比例関係にあり、該時間幅
が長ければ長い程、ソレノイド５を流れる電流の
作用時間が長く、その結果、電磁ポンプにおける
ピストン１行程における作動流体を加圧している
時間が長くなることになる。

本実施例においては、上記性質を利用して、作
動流体の吐出量が温度によつて変化することを防
止しているものであるが、以下、該温度補償につ
いて説明する。

充電抵抗回路３Ａにおいて、抵抗器Ｒ６および
Ｒ７、および感熱素子RTにおけるそれぞれの抵
抗値をＲ６，Ｒ７およびRTとすると、まず抵抗
器Ｒ７および感熱素子RTによつて構成している
並列抵抗回路部分の総合抵抗値RPは、 １／RP＝１／RT＋１／Ｒ７ (1) であり、総合抵抗値RPと抵抗値Ｒ６から構成す
る直列抵抗値Ｒは Ｒ＝RP＋Ｒ６ (2) の関係になる。

ここで感熱素子RTとしてサーミスタを使用
し、そのサーミスタ、抵抗器Ｒ６およびＲ７の各
抵抗値を サーミスタ代表抵抗値 −20℃において 77KΩ 0℃において 30KΩ Ｒ６ 51KΩ Ｒ７ 30KΩ として、各温度における充電抵抗回路３Ａの総合
抵抗Ｒを(1)および(2)式より求めると、その特性Ａ
は第６図のようになる。ただし、第６図における
横軸θは、周囲温度（℃）を示している。

この特性から分るように、総合抵抗Ｒは低温に
なる程、急激にその値を大としており、この性質
は、一般の作動流体、特に燃料油等の油類が温度
の低下と共に10℃以下の低温において急激に粘度
を高める性質と一致している。

ここで、その粘度上昇は電磁ポンプから吐出さ
れる際の流れの抵抗を高めるものであり、その結
果、電磁ポンプからの作動流体（本実施例におい
ては燃料油）を一定量の割合に吐出するために
は、その作動流体の温度低下に比例して、ピスト
ンの加圧時間を長くしてやる必要がある。

すなわち第６図における特性Ａは、充電抵抗回
路３Ａの総合抵抗値Ｒが作動流体の粘度上昇曲線
に相似した値となつていることから、油温低下に
よる油の粘度上昇に対応させて充電抵抗回路３Ａ
の総合抵抗値Ｒを高め、そのことによつて、電磁
ポンプにおけるピストンの加圧時間を長くするよ
うにしているものである。

また、これらの作動流体における粘度の温度特
性は、その作動流体ごとに異なるため、この総合
抵抗値Ｒの温度特性も、それぞれの粘度に対する
温度特性と容易に一致させることができるように
なつていることが望ましい。

これに対して、本実施例においては、充電抵抗
回路３Ａにおける抵抗器Ｒ７のみを変化させる
と、低温部分のみの特性を大きく変化させること
ができる。

それは、第６図の特性Ｂに示すように、特性Ａ
に対して抵抗値Ｒ７のみを30KΩから75KΩに変
えてやると、周囲温度が20℃以上において、殆ど
総合抵抗値Ｒは変化せず、20℃以下において、そ
の特性が急激に変化していることが分る。その結
果、抵抗器Ｒ７の抵抗値を操作するのみで、総合
抵抗値Ｒの特性を自由に変化させ、その特性を燃
料油の温度特性に適合させることができる。

また、この周囲温度の変化によつてソレノイド
コイル５の抵抗も変化する。したがつて、上記の
抵抗器Ｒ６およびＲ７の各抵抗値の選定は、この
ソレノイドコイル５の周囲温度によるその抵抗変
化をも考慮して設定できるものとなつている。

又、上記周囲温度の変化による油の吐出量変化
への影響は、上記油の粘性およびソレノイドコイ
ル５の電気抵抗の要因に次いで、積分コンデンサ
Ｃ４における容量の温度変化による影響がある。

しかし、この積分コンデンサＣ４の容量変化に
よる油吐出量変化への影響は下記のように、その
積分コンデンサＣ４が単一であることから、その
油吐出量変化には、ほぼ影響を与えないことにな
る。

すなわち、その積分コンデンサＣ４は、上記の
ように上記オン時間（第５図ａ〜ｂ間）を設定し
且つ次に同じ積分コンデンサＣ４が上記オフ時間
（第５図ｂ〜ｃ間）をも設定するものとなつてい
る。

このことは、周囲温度の変化によつて積分コン
デンサＣ４の容量が増大（あるいは減少）したと
しても、その容量はその増大分（あるいは減少
分）に比例してそのオン時間を増大（あるいは減
少）させ、且つその変化した同じ積分コンデンサ
Ｃ４の容量が、その容量増大（あるいは減少）に
比例して、そのオフ時間をも同じ割合で増大（あ
るいは減少）させる。

ここで、そのオン時間の増大は単位時間あたり
の油吐出量の増大に比例し、そのオフ時間の増大
はその増大した時間の割合に反比例してその単位
時間あたりの油吐出量を減少させる関係にある。

したがつて、そのオン時間の増分（あるいは減
少分）とそのオフ時間の増分（あるいは減少分）
とは、相互に単位時間あたりの油吐出量変化への
影響を相殺することになる。

上記温度補償に対して、電磁ポンプから吐出さ
れる単位時間内の燃料油の量を可変調節できるよ
うにするためには、電磁ポンプにおけるピストン
が内蔵するスプリングによつて戻され且つその戻
されたままになつている時間、すなわち第４図の
ｂ〜ｃ間に相当する時間幅を調節できるようにし
てやればよい。

その時間幅（ｂ〜ｃ）は、第３図から理解され
るように、積分コンデンサＣ４の放電時間であ
り、その放電時間は、放電抵抗回路３Ｂの抵抗値
によつて決定されるものであり、本発明において
は、放電抵抗回路３Ｂ内の可変抵抗器VR１を可
変調節することによつて、その放電時間を調節
し、暖房器における燃料油の供給を調節してい
る。

この可変抵抗器VR１の調節は、暖房器によつ
て暖房を行なつている室の室温を検出し、その検
出した検出信号によつてその抵抗値制御を行なつ
てもよく、あるいは手動によつて設定してもよ
い。

また、可変抵抗器VR１の調節のみでは、未だ
積分コンデンサＣ４の放電時間が調節しきれない
場合は、新たな端子３ａと端子１ｂを接続してや
れば、放電抵抗回路３Ｂは抵抗器Ｒ１２、可変抵
抗器VR１の抵抗回路と、抵抗器Ｒ１３および可
変抵抗器VR２からなる他方の抵抗回路を並列に
設けた回路構成となり、その回路構成における可
変抵抗器VR１あるいはVR２の抵抗調節によつ
て、積分コンデンサＣ４の放電時間を更に広く調
節できるものとなる。

なお、上記実施例における電磁ポンプの駆動装
置は、暖房器における燃料供給用の電磁ポンプを
駆動する場合について説明しているが、該駆動装
置は電磁ポンプ一般について使用できるものであ
ることは容易に理解されよう。

［発明の効果］ 以上の説明から明らかなように、本発明におけ
る効果は下記のとおりである。

周囲温度に変化が生じた場合、電磁ポンプにお
ける単位時間あたりの油の吐出流量に大きく変化
を与える要因としての油の粘性変化、ソレノイド
コイル５の抵抗値変化および積分コンデンサ５の
容量変化のうち、特性の製品ごとのバラツキが少
ない油の粘性変化およびソレノイドコイル５の抵
抗値変化の各要因に対しては、充電抵抗回路３Ａ
に周囲温度変化を検出してその抵抗値を補正する
回路を設け、その補正値は、それら油の粘性変化
特性およびソレノイドコイル５の抵抗値変化特性
に製品ごとのバラツキが少ないため、各駆動装置
ごとに同じ補正値を適用して温度補償を可能にし
ている。

これに対して、製品ごとに容易のバラツキおよ
びその容量の温度特性のバラツキが多い積分コン
デンサＣ４の上記吐出流量へのそのバラツキの影
響分に対しては、その積分コンデンサを単一とし
て、上記オン時間と上記オフ時間の設定に同じそ
の積分コンデンサＣ４が関与する構成とし、その
ことによつて、該吐出流量の温度変化に影響を与
えないようにしている。

したがつて、本電磁ポンプの駆動装置は、従来
の製品バラツキの多いコンデンサ使用であつて
も、大量生産される電磁ポンプの単位時間におけ
る油吐出量の温度補償が容易に可能となつている
ものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明における電磁ポンプの駆動装
置の一実施例を電子回路図によつて示したもので
あり、第２図、第３図、第４図および第５図のそ
れぞれは、第１図における配線３ｃ，３ｅ，３ｄ
および４ｃのそれぞれにおける電圧特性を示し、
第６図は、第１図における充電抵抗回路３Ａの電
気抵抗特性を示し、第７図は、従来における電磁
ポンプの駆動装置を電子回路図によつて示したも
のである。 実施例に使用した主な符号は下記のとおりであ
る。１……整流平滑回路、１ａおよび１ｂ……端
子、２……電圧安定化回路、３……矩形波発信回
路、３Ａ……充電抵抗回路、Ｒ６およびＲ７……
抵抗器、RT……感熱素子、３Ｂ……放電抵抗回
路、Ｒ１２およびＲ１３……抵抗器、VR１およ
びVR２……可変抵抗器、３ａ……端子、３ｇ，
３ｈ，３ｉおよび３ｊ……入力、４……トランジ
スタ増幅回路、５……ソレノイド、Ｃ４……積分
コンデンサ。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ ポンプ作用を行なうピストンを駆動するソレ
   ノイド５は、電源からの出力電流によつて励磁さ
   れ、そのソレノイドへ流す電流のオン・オフ制御
   は、矩形波発信回路３からの制御信号によつてト
   ランジスタTR２がそのオン・オフ制御を行なう
   ものとなつている駆動装置において、 前記矩形波発信回路は、 充電電源からの電力が充電抵抗回路３Ａおよび
   ダイオードＤ２を介して単一の積分コンデンサＣ
   ４へ充電される充電回路と、その充電された電力
   がスイツチング素子TR１および放電抵抗回路を
   介してコモン回路に放電される放電回路を含み、
   且つ その充電開始からその充電によつてその積分コ
   ンデンサが所定の高電圧に達した時点までの間を
   検出して、その間前記トランジスタに前記オン信
   号を発信し、同時にその間、前記スイツチング素
   子を断に設定しておき、 その充電電圧がその所定の高電圧に達した時点
   から前記スイツチング素子を導通にして前記放電
   を開始し、その放電開始からその放電によつて前
   記積分コンデンサの電圧値が所定の低電圧に達す
   るまでの間を検出して、その間前記トランジスタ
   に前記オフ信号を発信し、同時にその間、前記充
   電抵抗回路と前記ダイオードの間を零電位にして
   おく、上記オン・オフの動作を繰り返す構成をな
   し、 前記充電抵抗回路は、周囲温度によつて電気抵
   抗の変化する感熱素子RTを含むことによつてそ
   の充電抵抗回路の電気抵抗値が変化する回路構成
   となつている電磁ポンプの駆動装置。