JPH0249975A - 可変容量型斜板式圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は両頭ピストンを備えた可変容量型斜板式圧縮機
に関するものである。

［従来の技術］ 特開昭５８−１６２７８２号公報に開示されている両頭
ピストン式圧縮機では斜板が回転軸と一体的に回転可能
かつ前後に揺動可能に支持されており、この斜板の傾角
が冷房負荷を反映する吸入圧情報に基づいて制御される
ようになっている。

しかしながら、斜板の揺動中心が回転軸上の固定位置に
設定されているため、両頭ピストンの圧縮行程上死点が
前後両圧縮室のいずれにおいても斜板傾角に応じて変動
し、斜板傾角が塔側に近い小容量側の圧縮作用領域では
実質的な圧縮及び吐出を行なうことができない。

本願出願人はこの欠点を改良した圧縮機を特願昭６２−
２９８６３０号で出願している。この圧縮機における斜
板の揺動中心は両頭ピストンを収容するシリンダブロッ
クのシリンダポアと対応する回転軸の半径方向位置に設
定されており、これにより両頭ピストンの一側のシリン
ダポアにおける圧縮行程上死点が定位置に規定され、斜
板仰角が塔側に近い小容量側の圧縮作用領域でも実質的
な圧縮及び吐出が行われる。

斜板傾角は吐出圧領域又は吸入圧領域に切換接続される
制御圧室の容積を変える摺動制御体及び斜板を介して前
後両シリンダボア内の圧力による斜板揺動力と制御圧室
内の圧力との対抗により制御されるようになっており、
摺動制御体は回転軸上に摺動可能に支持されている。こ
の圧力対抗により揺動する斜板が回転軸に付与する作用
力は斜板側のガイドピンを介して回転軸側のガイド孔に
受は止められ、ガイドピンとガイド孔とのガイド関係に
より斜板傾角が制御されるようになっている。そして、
ガイド孔に対する作用力は回転軸とシリンダブロックと
の間に介在されたスラストベアリングを介してシリンダ
ブロックに受は止められるようになっている。

［発明が解決しようとする課題］ しかしながら、特願昭６２−２９８６３０号に開示され
るガイド孔では最大容量側での制御圧力の単調増大をも
たらすことができず、この領域では補正ばねを用いて制
御圧力の引き上げ方向への補正を行なう必要があり、回
転軸と摺動制御体との間に補正ばねを介在する構成が機
構の複雑化を招く。又、吐出圧と吸入圧との比、即ち圧
縮比が高い場合には補正ばねのばね力を大きくして制御
圧力を引き上げ補正しなければならず、補正ばねのばね
力を過大にすると高圧縮比の場合には補正された制御圧
力が過大となり、この過大な制御圧力に起因して前記ス
ラストへアリングに作用する力も過大となってスラスト
ヘアリングの早期の機能低下が避けられない。

しかも、吐出圧と吸入圧との比で表される特定の圧縮比
では最小容量側の制御圧力が吸入圧を下回り、吸入圧以
下とはなり得ない冷媒ガス圧を用いて行われる制御が最
小容量側で不能となるため、最小容量側での制御圧の引
き上げ補正も必要となる。最小容量側の制御圧の引き上
げ補正を行なう補正ばねを用いれば最大容量側の制御圧
の引き上げ量が大きくなり、最大容量側の制御圧が吐出
圧を越えてしまうおそれがある。制御圧が吐出圧を越え
れば、吐出圧以上とはなり得ない冷媒ガス圧を用いて行
われる制御が最大吐出側で逆に制御不能となる。

本発明は、両頭ピストンを収容する一方のシリンダポア
における圧縮行程上死点を定位置とする可変容量型圧縮
機の容量可変制御性を向上することを目的とするもので
ある。

［課題を解決するための手段］ そのために本発明では、冷媒ガス圧縮により生じる斜板
揺動力と制御圧室内の圧力とを斜板及び摺動制御体を介
して対抗させ、この対抗により揺動される斜板側にはガ
イドピンを取り付けると共に、回転軸側には前記ガイド
ピンとガイド関係を持つガイド孔を設け、回転軸の軸線
方向への前記ガイドピンの変位位置を変数とするガイド
孔のガイド曲線として、斜板傾角増大方向へのガイドピ
ンの変位に対して単調に増大し、かつ途中で負から正へ
変わる変曲点を持つと共に、負の単調増大領域には制御
圧を二次曲線的に増大する曲線、特定の圧縮比では斜板
傾角増大方向へのガイドピンの変位に対して線型的に制
御圧力を増大する曲線あるいは制御圧力を略一定値に保
つ曲線を正の単調増大領域に持つ曲線とした。

［作用］ 回転軸に対する斜板の作用力は斜板側のガイドピンと回
転軸側のガイド孔との保合関係を介して受は止められ、
斜板傾角はガイド孔とガイドピンとのガイド関係で制御
される。低圧縮比の場合、斜板傾角増大方向へのガイド
ピンの変位に対して制御圧力が最大容量側では線型的に
増大あるいは一定である。高圧縮比の場合には斜板傾角
増大方向へのガイドピンの変位に対して制御圧力が最大
容量側では線型的に増大変移し、しかも過大になること
はない。従って、スラストへブリッジに対する負荷が過
大になることはなく、スラストヘアリングの信頼性を高
めることができる。一方、最小容量側では特定の圧縮比
で制御圧を二次曲線的に増大するように設定された曲線
のガイド孔のガイド作用により制御圧が斜板傾角増大方
向へのガイドピンの変位に対して全ての圧縮比で単調に
増大し、しかも吸入圧以上に設定可能である。従って、
圧縮比に関係なく円滑な容量可変制御が可能となる。

［実施例］ 以下、本発明を具体化した一実施例を図面に基づいて説
明する。

シリンダブロック１の前後両端面にはフロントハウジン
グ２及びリヤハウジング３が接合固定されており、フロ
ントハウジング２及びシリンダブロック１には回転軸４
がフロント軸部４ａを介して回転可能に支持されている
。フロント軸部４ａの内端側にはリヤ軸部４ｂがベアリ
ング受は板８及び連結体５．６を介して連結固定されて
いると共に、連結体５，６にはガイド孔５ａ、６ａが形
成されており、ベアリング受は板８とシリンダブロック
１の内端面との間にはスラストへブリッジ２７が介在さ
れている。

リヤ軸部４ｂにはガイドブツシュ７がスライド可能に嵌
合されており、ガイドブツシュ７の基端部の左右には軸
ピン７ａ（一方のみ図示）が突設されていると共に、軸
ピン７ａには斜板９が回動可能に支持されている。斜板
９の前面にはブリッジ９ａが形成されていると共に、そ
の中間部にはガイドピン９ｂが両側方へ突出するように
嵌着されており、ガイドピン９ｂの両端部には回転子９
ｃが取付けられている。ブリ・ノジ９ａは両連結体５６
間に挟入されていると共に、両回転子９ｃが連結体５，
６のガイド孔５ａ、６ａに嵌入されており、これにより
斜板９が斜板室ｌａ内で回転軸４と共に回転する。

回転軸４、斜板９及びガイドブツシュ７は、ガイドピン
９ｂとガイド孔５ａ、６ａとのガイド関係及び前後にス
ライド可能なガイドブツシュ７に対する斜板９の回動可
能関係をもって互いに連結しており、これにより斜）反
９がガイドブツシュ７のスライドに伴って揺動可能であ
り、この揺動中心Ｃが斜板９の周縁側に設定されている
。斜板９の回転軌跡上にて対応形成されたフロント側シ
リンダボア１ｂ及びリヤ側シリンダボアＩＣ内には両頭
ピストン１０が収容されていると共に、これら複数の両
頭ピストン１０と斜板９とはシュー１１゜１２を介して
係合しており、両頭ピストン１０が斜（反９の回転に伴
って前後に往復動する。

シリンダブロック１と前後側ハウジング２，３との間に
は区画プレー）１３．１４及び弁形成プレー）１５．１
６が介在されており、前後側ハウジング２，３内には吸
入室１７．１８及び吐出室１９．２０が区画形成されて
いる。外部冷媒ガス回路を構成する吸入管路２１内の冷
媒ガスは両頭ピストン１０の往復動に伴って入口２２が
ら斜板室１ａへ入り、フロント側吸入通路１ｄ及びリヤ
側吸入通路１ｅ、フロント側吸入室１７及びリヤ側吸入
室１８、吸入弁１５ａ、１６ａにより開閉サレル吸入ポ
ート１３ａ、１４ａを経てフロント側圧縮室Ｐｆ及びリ
ヤ側圧縮室Ｐｒへ吸入されて圧縮作用を受ける。そして
、両圧縮室Ｐｆ、Ｐｒから吐出弁２８．２９により開閉
される吐出ボート１３ｂ、１４ｂを経て両畦出室１９．
２０へ吐出された冷媒ガスは吐出通路１ｒへ流出すると
共に、吐出通路１ｆを経て出口２３がら排出される。

斜板９の揺動中心Ｃは斜板９の周縁側に設定されている
と共に、リヤ側シリンダボア１ｃ寄りに設定されており
、これによりフロント側圧縮室Ｐｆにおける両頭ピスト
ン１０の圧縮行程上死点は斜板９の傾角に応じて変動す
るが、リヤ側圧縮室Ｐｒにおける両頭ピストン１０の圧
縮行程上死点が第１．４図に示す定位置に規定される。

従って、フロント側圧縮室Ｐｒでは斜板傾角が小さい場
合には実質的な吸入及び吐出を伴わない圧縮及び膨張が
行われるだけであるが、圧縮行程上死点一定のリヤ側圧
縮室Ｐｒでは斜板９の傾角に関わりなく吸入及び吐出を
伴う実質的な圧縮が行われる。

リヤ側吸入室１８内にはスプール形状の摺動制御体２４
が前後方向へスライド可能に嵌入されており、そのフラ
ンジ部２４ａによりリヤ側吸入室１８の一部が制御圧室
１８ａに区画形成されていると共に、筒部２４ｂがスラ
ストベアリング２５及びラジアルベアリング２６を介し
てガイドブ・ノシュ７に相対回転可能に支持されている
。これにより制御圧室１８ａ内の圧力が摺動制御体２４
、ガイドブツシュ７及び斜板９を介してフロント側圧縮
室Ｐｆ内の圧力及びリヤ側圧縮室ｐｒ内の圧力により生
じる斜板揺動力に対抗する。

制御圧室１８ａ、吐出圧領域のリヤ側吐出室２０、吸入
圧領域の斜板室１ａ及び吸入管路２１は図示しない容量
制御弁機構に接続されており、摺動制御体２４の前後の
変位が吸入管路２１内の吸入圧の変動により制御される
ようになっている。即ち、吸入管路２１内の吸入圧に基
づく容量制御弁機構内の弁体の開閉により制御圧室１８
ａが吐出圧相当の高圧又は吸入圧相当の低圧に切換制御
され、斜板９が第１図に示す傾角最大位置と第４図に示
す傾角最小位置とに揺動切換配置される。

斜板９の揺動は回転軸４側のガイド孔５ａ、６ａと斜板
９側の回転子９Ｃとの保合を介して案内され、この案内
作用をもたらすガイド孔５ａ、６ａは回転軸４の軸線ｌ
に対して斜交している。ガイドピン９ｂの変位曲線、即
ちガイド孔５ａ、６ａのガイド曲線Ｓは第３図に示すよ
うにガイドピン９ｂの変位位置Ｘを変数として変位位置
ＸＱに変曲点ｓｏを持ち、０≦ｘ＜ｘ（１はガイド曲線
Ｓの接線の傾きαが変数Ｘの増大につれて減少する負の
単調増大区間、ｘＯ＜ｘ≦ｘ１は傾きαが変数Ｘの増大
につれて増大する正の単調増大区間となる。

ガイドビン９ｂの変位位置ｘｍａｘは第３図に実線で示
す軸ピン７ａの位置、即ち斜板傾角βが最大の場合に対
応し、吐出容量が最大となる。ガイドビン９ｂの変位位
ｉｔ　ｘ　＝　Ｏは右側の鎖線で示す軸ピン７ａの位置
、即ち斜板傾角βが最小の場合に対応し、吐出容量が最
小となる。

第６図に示すグラフの横軸２ば摺動制御体２４の変位位
置を表し、縦軸Ｐは制御圧室１８ａ内の制御圧を表す。

第５図に示すグラフの横軸Ｖは吐出容量を表し、Ｖｍａ
ｘは最大吐出容量、Ｖｍｉｎは最小吐出容量を表す。第
５図に示す曲線り、はガイド曲線Ｓを導くための基礎と
なる曲線であり、最小吐出容量Ｖｍｉｎに対応する最小
制御圧Ｐ１ｍｉｎは吸入圧Ｐｓ以上、最大吐出容量Ｖｍ
ａｘに対応する最大制御圧Ｐ１ｍａｘは吐出圧ｐａｉ以
下に設定されている。そして、基礎曲線Ｄ１は、ガイド
ビン９ｂの変位区間０≦Ｘ＜Ｘｏに対応する吐出容量の
範囲Ｖｍｉｎ≦ｖ＜ｖＯでは吐出容１ｖの増大、即ちガ
イドピン９ｂの変位の増大に対して増大する二次曲線、
変位区間ＸＱ＜Ｘ≦ｘ　ｍａｘに対応する吐出容量の範
囲ｖ（１＜ｖ≦Ｖｍａｘでは一定値直線に設定されてい
る。

制御圧Ｐは次式（１）で表される。

Ｐ　−（Ｍ−ｓｉｎ　　ｃｘ／Ｌ−ΣＦｊ）／Ｂ＋Ｐｓ
・　・　・　（１） 但し、Ｆｊ　は各圧縮室Ｐｆ、Ｐｒにおける冷媒ガス圧
、Ｍは各圧縮室Ｐｆ、Ｐｒにおける冷媒ガス圧Ｆｊ　に
より生じるモーメント、Ｌは第３図に示す距離、Ｂは各
圧縮室Ｐｆ、Ｐｒにおける受圧面積を表す。

吐出容量■は摺動制御体２４の変位Ｚと１対１に対応し
、次式（２）で表される。

Ｖ＝Ｂ２ｚ＋Ｖｍｉｎ　　　　　　　’　　・　・　（
２）即ち、吐出容量■の関数である制御圧Ｐは摺動制御
体２４の変位２と１対１に対応し、制御圧Ｐを変位２で
微分すれば次式（３）で表される。

ｄ　Ｐ　／　ｄ　ｚ　＝　ｄ　Ｐ　／　ｄ　Ｖ　・ｄ　
Ｖ　／　ｄ　ｚ＝　ｄ　Ｐ／ｄ　Ｖ　・　２Ｂ ・　・　・　（３） 式（３）における微分ｄ　Ｐ／ｄ　Ｖは第５図における
基礎曲線Ｄ１の接線の傾きを表し、吐出容量■が最小吐
出容量Ｖ　ｍｉｎからＶｏ付近までの傾きは線型に増加
する正、吐出容１ｖが■１付近から最大吐出容量Ｖｍａ
ｘまでの傾きはＯとなる。即ち、式（３）をさらに正確
に表現すれば次式（３−ａ）。

（３−ｂ）となる。

ｄ　Ｐ／ｄｚ−ρ（Ｖ　　ｆｆ）２Ｂ　＞　ＯＶＯ＞Ｖ
≧Ｖｍｉｎ・　・　・　（３−ａ） ｄＰ／ｄｚ＝ｏ　　　　Ｖｍａｘ　　≧Ｖ＞ＶＯ・　・
　・　（３−ｂ） 但し、ρ及びσは基礎曲線Ｄ１の二次曲線部分を表現す
る定数である。

又、ガイド曲ｖＡＳ（ｘ）と変位２とは次式（４）％式
％ 但し、Ｌ、はガイドピン９ｂと軸ピン７ａとの距離（一
定）、Ｌｌは摺動制御体２４の変位２＝０のときの軸ピ
ン７ａとガイドピン９ｂとの回転軸線ｉ上における距離
である。

式（４）を変位Ｘで微分すれば次式（５）となる。

２（ｘ＋Ｌｒ　　−ｚ）（１−ｄｚ／ｄｘ　）＋２３　
＝ｄＳ／ｄｘ＝２（ｘ＋Ｌ１　−ｚ）（１−ｄｚ／ｄｘ
　）＋２　Ｓα−〇　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　・　・　・　（５）さらに、第３図に示す距離り
はガイド曲線５（ｘ）により定まる直線！１．β２・に
よって特定され、変位２及び傾きαの関数となるガイド
曲線Ｓで特定される距離りは変位２及び傾きαの関数で
ある。なお、直″ｆａβ１はガイド孔５ａ、６ａからの
ガイドピン９ｂに対する反力の方向線を表し、この反力
は第３図の矢印ｐ方向である。従って、ガイド曲線Ｓは
、制御圧Ｐを表す式（１）、変位２で微分した制御圧Ｐ
の傾きを表す式（３−ａ）及び式（３−ｂ）、変位２と
変位Ｘとの関係を表す弐（４）、及び変位２と変位Ｘと
傾きαとの関係を表す式（５）から求められ、基礎曲線
Ｄ１を設定することによりガイド曲線Ｓが前記のような
変曲点Ｓｏを持つ単調増大曲線として設定される。

即ち、ガイド曲線Ｓの接線の傾きαが変数Ｘの増大につ
れて減少する負の単調増大区間０≦Ｘ＜Ｘｇでは、最低
圧縮比Ｐｄ＋／Ｐｓの場合に二次曲線の制御圧をもたら
す上に凸のガイド曲線Ｓｌが用いられ、ガイド曲線Ｓの
接線の傾きαが変数Ｘの増大につれて増大する正の単調
増大区間ｘＯ＜ｘ≦ｘ　ｍａｘでは、圧縮比Ｐ１　ｍａ
ｘ　／　ＰＨｍｉｎの場合に一定の制御圧Ｐ１ｍａｘを
もたらす下に凸のガイド曲線Ｓ２が用いられる。

基礎的″ｆａＤｔを基礎に設定されたガイド曲線Ｓは第
５図に示す制御圧曲線Ｄ２．Ｄａ、Ｄ４．Ｄ５゜Ｄ６を
もたらす。各制御圧曲線Ｄ２．Ｄ３．Ｄ４ＤＳ、Ｄ６は
各吐出圧Ｐｄ２．Ｐｄ３．Ｐｄ４゜Ｐｄ５．Ｐｄ６、即
ち圧縮比Ｐｄ２／Ｐｓ、Ｐｄ３／Ｐｓ、Ｐｄ４／Ｐｓ、
Ｐｄ５／Ｐｓ、Ｐｄ３／Ｐｓに対応し、各制御圧曲線Ｄ
２．Ｄ３．Ｄ４゜Ｄ５．Ｄ６は吸入圧Ｐｓ以上かつ各吐
出圧Ｐｄ２゜Ｐｄ３．Ｐｄ４．Ｐｄ５．Ｐｄａ以下とな
ると共に、吐出容量■の全領域で吐出容量の増大に対し
て単調に増大する。第６図に示す曲線ｃ１．ｃ２゜Ｃａ
、Ｃ４＋　Ｃ５，ｃ６は各吐出圧ｐａ１．ｐａ２゜Ｐｄ
３．Ｐｄ４．Ｐｄ５．Ｐｄｅに対して摺動制御体２４の
変位２を変数として表された制御圧曲線を示す。

制御圧曲線Ｃ２〜Ｃ６は変位２の全領域で変位２の増大
に対して単調に増大し、圧縮比Ｐｄ２／Ｐｓ以上では摺
動制御体２４の変位位置２＝０から最大変位位Ｊｚｍａ
ｘにわたる全ての領域で斜板９の円滑な傾動動作を得る
ことができる。最低圧縮比Ｐ　ｄ　１　／　Ｐ　ｓに対
応する制御圧曲線Ｃ１は最小容量側では変位２の増大に
対して二次曲線で表す単調増大曲線となるが、最大容量
側では変位２の増大に対して一定値直線となり、最低圧
縮比Ｐｄｌ／Ｐｓでは最大容量側で制御できないことに
なる。しかしながら、高圧縮比の場合には摺動制御体２
４が斜板傾角最大側に移行しており、摺動制御体２４が
最小容量側へ移行し始めるに伴って圧縮比が低下してゆ
き、圧縮比が低くなった状態では摺動制御体２４が最小
容量側へ移行し、摺動制御体２４は二次曲線で表される
制御圧をもたらす変位領域にとどまる。従って、いずれ
の圧縮比においても斜板９の円滑な傾動動作を得ること
ができる。

ガイド曲線Ｓは最大圧縮比Ｐｄ６／Ｐｓの場合の最大容
量側の制御圧が吐出圧よりも比較的に低い値に抑制する
ように設定されている。最大圧縮比の場合の最大容量側
の制御圧が吐出圧よりも比較的に低い値に抑制するよう
にガイド曲線Ｓを設定した構成はスラストベアリング２
７に対する負荷を軽減する。ガイド孔５ａ、６ａと回転
子９Ｃとの係合部位Ｋを介してスラストベアリングに作
用する力Ｆは次式く６）で表される。

Ｆ−ΣＦｊ ＋［（ΣＦｊ　（Ｘｙ−ｒ　　１ｃｏｓ　　γ／ｃｏｓ
β）／ｃｏｓ　　β）＋Ｍｚ　　−Ｍ２　］　／Ｘｙ　
　　　・　・　・　（６）式（６）中のＦｊ（ｊ＝１〜
５）は各両頭ピストン１０に対するガス圧による力を表
し、Ｘｙはガイド孔５ａ、６ａと回転子９Ｃとの係合部
位にの瞬間中心Ｘ（直ｖＡ（１１上にある）から軸線β
までの距離、ｒは揺動中心Ｃから軸線βまでの距離、Ｔ
は直線２１と軸線ｌとの成す角（π／２−α）、Ｍｌは
斜板９の慣性による不釣り合いモーメント、Ｍ２は両頭
ピストン１０の慣性による不釣り合いモーメントを表す
。

Ｆｊの総和ΣＦｊは制御圧Ｐにより次式（７）のように
表される。但し、Ｈは摺動制御体２４の受圧面積を表す
。

ΣＦｊ　　＝ｒＨＰ ・　・　・　（７） 従って、力Ｆは次式（６“）で表される。

Ｆ　＝　　ｒ　　ＨＰ ＋［（ΣＦｊ　（Ｘｙ−ｒ　　−ｃｏｓ　　ｒ　／ｃｏ
ｓβ）／ｃｏｓ　　β）＋Ｍ１　−Ｍ２　］　　／Ｘｙ
　　・　・　・　（６ｌ）式（６′）によれば保合部位
Ｋを介してスラストへアリング２７に作用する力Ｆは斜
板傾角βが大きいほど大きくなり、かつ制御圧Ｐが大き
いほど大きい。斜板傾角β及び制御圧Ｐが大きくなる高
圧縮比の場合には制御圧Ｐが過大になると、゛スラスト
ヘアリング２７に過負荷が掛かり、スラストへアリング
２７の早期の機能低下が避けられない。しかしながら、
最大圧縮比の場合の最大容量側の制御圧が吐出圧よりも
比較的に低い値に抑制するようにガイド曲線Ｓを設定し
たことにより制御圧Ｐの過大化が回避され、スラストベ
アリング２７に対する負荷が過大になることはない。従
って、スラストへアリング２７の早期の機能低下が回避
され、スラストベアリング２７の信頼性は高い。

又、従来ガイドブツシュ７内に介在されていた制御圧を
補正するための補正ばねが不要となったことにより、補
正ばねと共に制御圧補正機構を構成するための部品もな
くなり、部品点数の大幅な低減及び機構簡素化が図られ
る。これに伴って回転軸４のリヤ軸部４ｂを長（できる
と共に、ラジアルベアリング２６も大型化でき、ラジア
ルベアリング２６の信頼性も向上する。

本発明は勿論前記実施例にのみ限定されるものではなく
、例えば高圧縮比における最大容量側の制御圧が余り高
くならない範囲で基礎曲線Ｄ１の一定値の直線部を単調
に増大する直線部とすることも可能である。

［発明の効果〕 以上詳述したように本発明は、回転軸の軸線方向へのガ
イドピンの変位位置を変数とするガイド孔のガイド曲線
として、斜板傾角増大方向へのガイドピンの変位に対し
て単調に増大し、かつ途中で負から正へ変わる変曲点を
持つと共に、負の単調増大領域には制御圧を二次曲線的
に増大する曲線、特定の圧縮比では斜板傾角増大方向へ
のガイドピンの変位に対して線型的に制御圧力を増大す
る曲線あるいは制御圧力を一定値に保つ曲線を正の単調
増大領域に持つ曲線としたので、機構の複雑化をもたら
すことなく圧縮比全領域での容量可変制御性を向上し得
ると共に、回転軸のスラスト方向の荷重を受は止めるス
ラストベアリングの信頼性を高め得るという優れた効果
を奏する。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明を具体化した一実施例を示し、第１図は圧
縮機の側断面図、第２図は第１図のＡ−Ａ線断面図、第
３図はガイド曲線を説明するためのグラフ、第４図は斜
板傾角最小状態を示す側断面図、第５図は吐出容量と制
御圧との関係を示すグラフ、第６図は摺動制御体の変位
と制御圧との関係を示すグラフである。 ガイド孔５ａ、６ａ、斜板９、ガイドピン９ｂ、回転子
９ｃ、制御圧室１８ａ、摺動制御体２４、基礎面ｖＡＤ
１、制御圧油ＬＩＣｔ　、Ｃ２、Ｃ３，Ｃ４Ｃ５，Ｃ６
、ガイド曲線Ｓ１曲線ｓｌ、ｓ２、変曲点ｓ００

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １．両頭ピストンを往復動可能に収容するシリンダブロ
   ック内に回転軸を回転可能に収容支持すると共に、この
   回転軸には両頭ピストンを往復駆動する斜板を相対回転
   不能かつその周縁側を中心として前後に揺動可能に支持
   し、この揺動中心位置をリヤ側シリンダボア寄りに設定
   すると共に、回転軸の回転に伴う揺動中心の回転領域上
   に前記両頭ピストンの往復動領域を設定し、リヤ側シリ
   ンダボアにおける圧縮行程上死点を定位置とした斜板式
   圧縮機において、吐出圧相当又は吸入圧相当の圧力に切
   換えられる容量制御用の制御圧室の容積を変える摺動制
   御体を前記回転軸に摺動可能に支持し、冷媒ガス圧縮に
   より生じる斜板揺動力と制御圧室内の圧力とを斜板及び
   摺動制御体を介して対抗させ、この対抗により揺動され
   る斜板側にはガイドピンを取り付けると共に、回転軸側
   には前記ガイドピンとガイド関係を持つガイド孔を設け
   、回転軸の軸線方向への前記ガイドピンの変位位置を変
   数とするガイド孔のガイド曲線として、斜板傾角増大方
   向へのガイドピンの変位に対して単調に増大し、かつ途
   中で負から正へ変わる変曲点を持つと共に、負の単調増
   大領域には制御圧を二次曲線的に増大する曲線、特定の
   圧縮比では斜板傾角増大方向へのガイドピンの変位に対
   して線型的に制御圧力を増大する曲線あるいは制御圧力
   を一定値に保つ曲線を正の単調増大領域に持つ曲線とし
   た可変容量型斜板式圧縮機。