JPH0250227B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

（産業上の利用分野） 本発明は、高速紡糸の一工程方式で得られるナ
イロン６繊維糸条（以下「ナイロン6POY糸条」
という）であつて、引取速度が3500ｍ／分以上の
ものを経糸としてウオータージエツトルームやエ
アージエツトルーム等の流体噴射式織機（以下
「流体噴射式織機」という）を用いて製織するナ
イロン６織物の製造方法に関するものである。 （従来の技術） 最近の製織分野においては、高付加価値品等の
特殊な織物を扱う分野を除き、生産性の高い流体
噴射式織機等を中心としてその製織技術の進歩に
伴い、織加工賃の合理化が益々推進されたり、又
特に通常の紡糸−延伸の二工程方式で製造される
ナイロン６糸条（以下「ナイロン6FDY」とい
う）を経糸として扱うタフタ、ツイル等の製織技
術では、経糸の無糊化や織機回転の高速化等が計
られたりして、大きな進展が認められている。こ
こにおいて、3500ｍ／分以上の引取速度で得られ
るナイロン6POY糸条についても、その原糸原価
の低減という単に原糸製造面における合理化効果
に甘んじているのみではなく、生産性の優れた流
体噴射式織機を使用しての製織面における合理化
も強く要求されるようになつてきた。 （発明が解決しようとする問題点） しかしながら、3500ｍ／分以上の引取速度で得
られる複屈折率が0.035〜0.045のナイロン6POY
糸条は、切断伸度40％〜65％で熱水収縮率12％以
下の物性値を有し、特定の用途に対しては、例え
ば特開昭52−99345号公報や特開昭55−80535号公
報に記載されているように、ナイロン6FDY糸条
とよく似た性質を有しており、織物用の緯糸とし
て比較的容易に使用できるが、流体噴射式織機で
製織する際の経糸として使用する場合には、その
得られる織物に品質上の重大な欠点を生じさせる
ことが判つた。即ちナイロン6POY糸条を経糸と
して使用した織物には、ナイロン6FDY糸条を経
糸として使用した織物の場合には生じないその経
糸方向に光沢斑を有する経筋状の欠点、通称イラ
ツキ状欠点と称される欠点が発生して、ナイロン
6FDY糸条を経糸とするものとは全く品位の異な
つたものとなり、著しく商品価値の低下した織物
となることが判つた。 このようなイラツキ状欠点を生じる原因につい
ては、鋭意検討の結果、次のようなものがその主
原因であるとの結論に達した。即ち、それは、ナ
イロン6POY糸条を有する物性値自体もさること
ながら、根本的には一本の糸条を構成する各フイ
ラメントの糸軸方向の配列の乱れが、通常の紡糸
−延伸糸であるナイロン6FDY糸条の場合に比較
して極めて少ないことにあるということである。
言いかえれば、ナイロン6POY糸条の場合には、
数千本からなる経糸を構成する個々のフイラメン
トの配列の乱れが少ないために、ある確率をもつ
て発生するフイラメントの配列の乱れの多い部分
が、乱れの少ない部分と隣接することによつて一
種の光沢斑となり、イラツキ状欠点となるもので
ある。 このように、ナイロン6POY糸条を構成する各
フイラメントについては、その糸軸方向の配列の
乱れが少なく、ナイロン6FDY糸条を構成する各
フイラメントについてはナイロン6POY糸条より
も配列の乱れが多いのは、ナイロン6POY糸条
は、原糸の製造工程がナイロン6FDY糸条のよう
に二工程方式ではなく一工程方式であるので、糸
条の原糸製造段階においての通過距離が短かくな
り、必然的に、ナイロン6FDY糸条に比べて各ガ
イドやローラとの接触の頻度が少なくなり、又通
常は高速捲取りのために捲取りパツケージがチー
ズ形態となり、元撚も１〜２回／ｍ程度しかかけ
られないので、糸条を構成する各フイラメントの
配列の乱れが本質的に少ないからであるのに対し
て、ナイロン6FDY糸条は、ナイロン6POY糸条
よりも各ガイドやローラ等との接触の頻度が多
く、特に延伸工程においてはパツケージがパーン
形態で生産されるためにリング式延伸機を使用す
るので、リングと糸条との接触等もあり、元撚も
10回／ｍ程度かけられるので、糸条を構成する各
フイラメントの配列がナイロン6POY糸条を構成
するフイラメントの場合よりも乱されるからであ
る。さらに又、ナイロン6POY糸条のフイラメン
トの配列の乱れがナイロン6FDY糸条のフイラメ
ントの乱れよりも少ないのはナイロン6POY糸条
は、その物性面からみてもナイロン6FDY糸条に
比較すると伸度が高いためということがある。流
体噴射式織機で製織する場合開口運動からくる経
糸張力変動に起因する歪をナイロン6FDY糸条の
経糸では伸度が低いので吸収しないのに対して、
ナイロン6POY糸条を経糸とすれば伸度が高いた
めこの歪を吸収してしまうので、そのPOY糸条
のフイラメント配列に乱れを生じにくくなるから
でもある。 なお、糸条を構成するフイラメントの配列を乱
すための有力な手段として、インターレース交絡
処理があるが、3500ｍ／分以上の引取速度で得ら
れるナイロン6POY糸条を経糸として流体噴射式
織機により製織する場合に生じるイラツキ状欠点
解消のためには、テストの結果、最低限35ケ／ｍ
以上好ましくは40ケ／ｍ以上の交絡数を必要とす
るが、現時点でのインターレース技術では工業的
に高々30ケ／ｍの交絡数しか得ることが出来ない
ので、インターレース交絡処理により、イラツキ
状欠点を解消させることは、目下のところでは到
底困難である。なお又、この糸条を構成するフイ
ラメントの配列の乱れの大小に起因して発生する
イラツキ状欠点に関連のある知見として、例えば
特公昭57−25658号及び特公昭60−25531号の公報
等に記載されているものがあるが、該記載に係る
ものは、本発明に係るフイラメントの配列の乱れ
とは根本的に異なるものである。即ち、特公昭57
−25658号及び特公昭60−25531号の公報の記載に
係るものは、何れもフイラメントの構成が二段配
列又は三段配列を基本として、その配列の段数の
混合比率により一種のイラツキ状欠点となるもの
であり、従来の紡糸−延伸の二工程方式で得られ
る糸条に固有の現象であるのに対して、本発明に
係るフイラメントの配列の乱れとは、例えば二段
配列のフイラメントの中でのフイラメントの配列
の乱れ、又は三段配列のフイラメントの中でのフ
イラメントの配列の乱れに起因するイラツキ状欠
点であるのであつて、従来の紡糸−延伸の二工程
方式で得られた高交絡を与えられた糸条とは異な
る高速紡糸の一工程方式で得られた糸条に特有の
現象と言えるものである。 本発明は以上の点に鑑み、3500ｍ／分以上の引
取速度で得られる複屈折率が0.035〜0.045で、切
断伸度が40％〜60％、熱水収縮率が12％以下であ
る、ナイロン6FDY糸条よりもフイラメントの乱
れの少ないナイロン6POY糸条であつて、かつそ
の交絡数が30ケ／ｍ未満の糸条を経糸として、流
体噴射式織機で製織する場合にもその織物の表面
に、イラツキ状欠点を生じないナイロン６織物の
製造方法の提供を目的とするものである。 （問題点を解決するための手段） 即ち、本発明は3500ｍ／分以上の引取速度で得
られる複屈折率△ｎが0.035〜0.045で切断伸度が
40％〜60％、熱水収縮率が12％以下のナイロン
6POYであつて、交絡数が30ケ／ｍ未満の無撚無
糊の糸条を経糸として用い、流体噴射式織機によ
り、クランク角度10゜〜35゜のクロスビーテイング
を行つて製織することを特徴とするナイロン６織
物の製造方法である。 以下に本発明に係るナイロン６織物の製造方法
（以下「本発明製造方法」という）について詳細
に説明する。 即ち、本発明製造方法は、複屈折率△ｎが
0.035〜0.045、切断伸度が40％〜60％、熱水収縮
率が12％以下で引取速度が3500ｍ／分以上の高速
紡糸の一工程方式で得られたナイロン6POY糸条
であつて、交絡数が30ケ／ｍ未満の無撚無糊のも
のを経糸に使用して、流体噴射式織機でナイロン
６織物を製造する方法であるが、その際の筬打ち
をクランク角度10゜〜35゜のクロスビーテイングで
行うことを特徴とするものである。 以上の場合において、糸条の引取速度を3500
ｍ／分以上に限定しているのは、ナイロン6POY
糸条を得るためと本発明製造方法の効果を大なら
しめるためである。 又複屈折率を0.035〜0.045に限定しているの
は、若し0.035未満であると伸度が高過ぎて本発
明製造方法を実施しても織物表面への経筋状欠点
の発生を防止し難いからであり、若し0.045を超
えると熱収縮率が大になり過ぎて寸法安定性が悪
くなるからであるが、又このことは切断伸度が60
％を超え、熱水収縮率が12％を超える場合におい
ても同様であるので、該切断伸度を60％以下該熱
水収縮率を12％以下に限定しているものである。
また切断伸度を40％以上、交絡数を30ケ／ｍ未満
としているのは、切断伸度が40％未満で交絡数が
30ケ／ｍ以上の場合には、切断伸度と交絡数に関
する限り、経筋状欠点発生の要因となる虞れがな
いことが判明しているからである。 なお、上記の交絡数とは、米国特許第2985995
号公報の明細書に記載の測定方法に準拠する方法
で測定して得られたもので、すなわち試料長１ｍ
の結束の下端に「糸条のデニール×0.2ｇ」の荷
重をかけ、試料上端の糸束中央部に「単糸デニー
ル×１ｇ」のフツクを挿入し、一秒当り１〜２cm
の速度で静かに該フツクを落下させて停止する迄
の距離を測り、その100回測定の平均距離をＬcm
とするとき100／Ｌ×１／２で算定された値である。 なお、前記の場合におけるクロスビーテイング
とは、製織の際の緯入れ後、開口中の上下経糸が
閉口して交錯し、該交錯後筬により緯糸を筬打ち
する筬打ち方法を言い、これに対して緯入れ後、
開口中の上下経糸の閉口前に筬により緯糸を筬打
ちする筬打ち方法をオープンビーテイングと言
う。そして10゜〜35゜のクロスビーテイングとは緯
入れ後上下経糸が閉口し、次に該経糸の上下位置
が逆転しながら開口し初めてクランク角度で10゜
〜35゜開口した時点で、筬が最前進してビーテイ
ングする筬打ち方法をいうもので、例え開口し初
めてクランク角度で10゜となつた時点で、筬が最
前進して筬打ちした時には、これを10゜クロスビ
ーテイングというが如きである。 なお又、本発明製造方法において、筬打ち方法
をクロスビーテイングに限定しているのは、本発
明製造方法では上下の経糸間や経糸と緯糸との間
の摺動摩擦効果等により経糸を構成する各フイラ
メント内の配列の乱れを生じさせようとするもの
である。オープンビーテイングでは、その摺動摩
擦力が小さく、到底、所要の、フイラメントの配
列の乱れを得ることが出来ないのに対して、クロ
スビーテイングでは、緯入れされた緯糸と経糸と
の微少時間における摩擦効果と、これに付随して
必然的に生じる上下の経糸間の摺動摩擦効果との
相剰効果により、経糸を構成する個々のフイラメ
ントの配列を乱れさせ得ることが出来るからであ
る。 又このクロスビーテイングを10゜から35゜までの
ものに限定しているのは、若し10゜未満のクロス
ビーテイングであると前記の摺動摩擦効果等が不
足して各フイラメントに所要の配列の乱れを生じ
させることが出来ないからであり、又若し35゜を
超えるクロスビーテイングであると緯入れ不良や
生機巾の収縮が大きくなつてテンプル外れを生じ
させる等製織性に著しい悪影響を与えることにな
るからである。 （作用） 本発明製造方法では、筬打ちの際の開口クラン
ク角度と各フイラメントの糸軸方向の配列の乱れ
との間に大きな関連のあることに着目して、引取
速度3500ｍ／分以上のナイロン6POY糸条を経糸
として、流体噴射式織機を用いて製織する場合に
該織物表面に生じる経糸を構成する各フイラメン
トの配列の乱れに起因するイラツキ状欠点の発生
を防止するため、10゜から35゜までの範囲内でクロ
スビーテイングを行い、その際筬羽により各フイ
ラメントに過不足のない摺動作用を行い、イラツ
キ状欠点発生防止のために必要な配列の乱れを各
経糸糸条のフイラメントに生じさせるようにする
ものである。 （実施例） 経糸として紡糸速度4000ｍ／分で紡糸した複屈
折率が0.040、切断伸度が58％、熱水収縮率が9.2
％のナイロン6POY70D／12Fの糸条であつて、
その交絡数を15ケ／ｍ、25ケ／ｍ、35ケ／ｍの３
種にしたものを用い、又緯糸として同様なナイロ
ン6POY70D／24Fの糸条を用い、生機経密度107
本／吋、緯糸密度82本／吋で、回転数650回／分
の津田駒製ZW−200型のウオータージエツトル
ームにより、タフタを製織した。その際本発明製
造方法と、本発明製造方法を採用しない比較例と
の両者について実施して第１表に示すが如き結果
を得た。なお、糸条への交絡付与のための所要コ
ストの大小と、その技術的難度についても同表に
示した。

【表】 第１表から明らかなように、筬打時の開口クラ
ンク角度とイラツキ状欠点の発生状態との間には
強い関係があり、No.５の交絡数35ケ／ｍの場合は
別として、交絡数が30ケ／ｍ未満である本発明製
造方法に係るNo.１〜No.４の場合と、比較例のNo.
７、No.８の場合とに関して、このことを見てみる
と、No.１〜No.４の10゜〜35゜クロスビーテイングで
はイラツキ状欠点の発生はないが、有つても少な
くて実用上支障のない程度であるのに対して、No.
７、No.８の5゜クロスビーテイングの場合にはイラ
ツキ状欠点の発生が多くなつている。なお、比較
例のNo.６のオープンビーテイングでは第１表実施
例中の最多のイラツキ状欠点を発生した。又No.２
に示す如く、開口クランク角度が35゜の時には、
その製織性は普通となつている。しかしこれは、
No.１、No.３、No.４の場合に比べると製織性が低下
していることになる。即ち35゜は、製織性を不良
の状態にしないための上限の角度であることが判
る。又No.４、No.５、No.８を比較してみると、No.５
の交絡数が35ケ／ｍのものは、本発明製造方法の
実施とはならない5゜程度の角度のクロスビーテイ
ングでもイラツキ状欠点を発生しないが、交絡数
が30ケ／ｍ未満の25ケ／ｍのものは本発明製造方
法の実施であるクロスビーテイングの角度が20゜
であるNo.４はイラツキ状欠点を発生していない
が、本発明製造方法の実施でないクロスビーテイ
ングの角度が5゜であるNo.８ではイラツキ状欠点を
多く発生していることが判る。なお又、第１図に
製織後の経糸中のフイラメントの糸軸方向の配列
の乱れを示すための、No.４、No.６、No.８の各場合
の模式図を掲げてあるが、本発明製造方法に係る
No.４の場合のａ図でのフイラメントの配列の乱れ
が最大であり、本発明製造方法に係らない比較例
のNo.８の場合のｂ図での乱れがこれに次ぎ、オー
プンビーテイングのNo.６場合のｃ図での乱れが最
小であることが判る。 （発明の効果） 本発明製造方法は、引取速度3500ｍ／分以上で
得られたナイロン6POY糸条を、無撚無糊の経糸
として流体噴射式織機を用いて製織する際に、そ
の筬打時の開口クランク角度が10゜〜35゜のクロス
ビーテイングに設定することにより、織物の表面
に生じるイラツキ状欠点の発生を完全に防止する
ことが出来るもので、これにより本発明製造方法
は、従来は極めて困難とされていた高速引取紡糸
のナイロン6POY糸条を経糸に用いての、高速高
稼動率下での高品質織物の製造を可能とするもの
でであつて、生産性と品質の向上に寄与するとこ
ろ誠に大である。

【図面の簡単な説明】

第１図は製織後の経糸中のフイラメントの模式
図で、ａは本発明の場合、ｂとｃは比較例の場合
を示す。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 3500ｍ／分以上の引取速度で得られる複屈折
   率△ｎが0.035〜0.045で切断伸度が40％〜60％、
   熱水収縮率が12％以下のナイロン６であつて、交
   絡数が30ケ／ｍ未満の無撚無糊の糸条を経糸とし
   て流体噴射式織機を用いクランク角度10゜〜35゜の
   クロスビーテイングを行つて製織することを特徴
   とするナイロン６織物の製造方法。