JPH0251669B2 - - Google Patents
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- JPH0251669B2 JPH0251669B2 JP60292081A JP29208185A JPH0251669B2 JP H0251669 B2 JPH0251669 B2 JP H0251669B2 JP 60292081 A JP60292081 A JP 60292081A JP 29208185 A JP29208185 A JP 29208185A JP H0251669 B2 JPH0251669 B2 JP H0251669B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- activated carbon
- trihalomethane
- pitch
- fiber
- activation
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- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
- Treatment Of Liquids With Adsorbents In General (AREA)
- Water Treatment By Sorption (AREA)
Description
（技術の利用分野）
本発明は、特定の物性を有するピツチ系活性炭
素繊維からなる水溶液中のトリハロメタン除去用
素材に関する。 （従来技術） 従来より、粒状、粉末などの活性炭が水中のト
リハロメタンを除去するために試用されている。
しかし、トリハロメタン除去性能の優れた活性炭
はまだ開発されていない。 この理由としては、除去対象とするトリハロ
メタンの濃度が数ppmという極めて低い濃度であ
ること、活性炭や親水性の場合、トリハロメタ
ン分子と水分子に関し選択的に水分子を吸着して
しまうこと、トリハロメタンを生成する原料と
なる有機化合物（トリハロメタン前駆物質）と塩
素が活性炭表面で反応しトリハロメタンの生成を
促進する可能性があることなどがあげられる。 （発明の目的、構成及び効果） 本発明は、これらの問題点を解決すべくトリハ
ロメタン除去に優れた活性炭繊維の開発を検討し
た結果、完成されたものである。 本発明は下記のとおりである。 BET比表面積（ｘ）が300〜1500m2／ｇで、か
つ相対湿度37％の平衡水分率（ｙ）が1.0＜ｙ＜
―9.0×10-4x＋6.3 の範囲であるピツチ系活性炭素繊維からなる水溶
液中のトリハロメタン除去用素材。ここでトリハ
ロメタンとは、下記に例示する低分子ハロゲン化
化合物の総称である。 トリクロロメタン（クロロホルム）、ブロモク
ロロヨードメタン、ジブロモヨードメタン、トリ
ブロモジヨードメタン、ジクロロヨードメタン、
トリクロルエタン、トリクロルエチレン、１，
１，１―トリクロルエタン、テトラクロルエチレ
ン、テトラクロルエタン。 本発明の特定物性のピツチ系炭素繊維素材は、
これら化合物に対し優れた吸着性能を示す。 本発明のBET比表面積としては、液体窒素温
度で窒素ガス吸着等温線により、いわゆるBET
法により求められるものである。本発明の活性炭
素繊維の比表面積は300〜1500m2／ｇが必要であ
る。300m2／ｇより小さい場合吸着性能が低下す
る。一方1500m2／ｇより大きい場合も性能がかえ
つて低下する。この理由としては、トリハロメタ
ン前駆物質と塩素が活性炭素繊維表面で反応しト
リハロメタンが生成されるためと思われる。500
〜1500m2／ｇの範囲が望ましい。 細孔容積としては0.4〜0.7c.c.／ｇが好ましい。
平均細孔直径としては、トリハロメタン分子が低
分子化合物（分子量80〜300））であることにより
18〜24Åの範囲内が最適である。好ましくは20〜
23Åである。 灰分量としては、1.5重量％以下が好ましい。
灰分が多いと前駆物質のトリハロメタンへの生成
が促進されたり、活性炭の表面が親水性を帯びト
リハロメタンの吸着能が低下する。 トリハロメタンの種類については先に述べた
が、これらは、水中では比較的難溶性であり、か
つ疎水性の性質を有する。そのため、活性炭表面
の親水性が強い場合、水中のトリハロメタンの除
去に活性炭素繊維を用いようとすると、トリハロ
メタン分子より水中の選択吸着が生じ、トリハロ
メタンの吸着が疎外される。 一般に低い相対湿度での平衡水分率は、活性炭
表面の親水性と相関がある。相対湿度での平衡水
分率（ｙ）が比表面積（ｘ）に対し−9.0×10-4x
＋6.3＜ｙなる範囲の活性炭は、トリハロメタン
の吸着量が低下する。 また、ｙが1.0より小さい活性炭素繊維を製造
することは困難である。強いて製造しようとする
と、比表面積が低下するか、繊維の形態がくずれ
微粉末を発生しやすくなる。 本発明におけるピツチ系活性炭素繊維は、ピツ
チを原料として不融化処理したのち作成されたも
のである。 例えば、コールタールピツチ、アスフアルトピ
ツチ、ナフサピツチ等のピツチ原料を溶融紡糸し
て繊維化したのち、これを空気中で200〜400℃、
0.5〜15時間、酸素結合量が５〜10重量％まで酸
化不溶融化する。更に500〜1000℃にて、窒素又
はヘリウム等の不活性ガス中で加熱処理してもか
まわない。（これらを総称して酸化繊維という。） 賦活方法は、バツチ方式又は連続方式のいずれ
もが採用可能であるが、酸化繊維を賦活炉内へ連
続的に供給し賦活していく連続方式が望ましい。
この場合、より高温になるほど賦活が高速化し、
これに伴い、酸化繊維の導入部からの空気の抱き
込みが生じ、賦活斑を発生するおそれがある。そ
れを避けるために、導入部のスリツトの開き度の
調整、窒素ガスや水蒸気の導入等により、炉内圧
を0.002〜２Kg／cm2（ゲージ圧、以下同じ）の範
囲に保つのが好ましい。炉内圧が0.002Kg／cm2以
下又は負圧の場合著しく賦活斑を生じ、また繊維
が灰化し、良好な製品の生産が不可能となる。一
方、極端に内圧を高くすると、スリツト部等によ
り低温部へかけて水蒸気が凝縮し、これによりス
リツト部が詰まり、賦活斑が生じやすくなる。 賦活ガスとしては、水蒸気、二酸化炭素等が用
いられるが、水蒸気を主にした二酸化炭素及び
（又は）窒素の混合ガスを用いるのが好ましい。
水蒸気を全容積に対し30容積％以上含む如き賦活
ガスを用いるのが望ましい。水蒸気と混入可能な
ガスとしては、窒素、ヘリウム、アルゴン、アン
モニア、一酸化炭素及び二酸化窒素ガス等の単独
ガスや混合ガスが用いられる。 賦活温度は800〜1400℃、特に900〜1100℃が好
ましい。賦活時間は賦活温度により異るが１〜
120分が好ましい。 賦活前の繊維の繊維径としては、10〜50μが好
ましい。10μ以下の場合、賦活時に切断したり微
粉末が発生しやすい。50μ以上の場合、強度が低
下するとともに賦活収率が低下する。 賦活後の活性炭素繊維としては5μより大きい
方が好ましい。5μ以下の場合加工時又は次の工
程（加熱処理）において切断したり、微粉末が発
生しやすくなる。7μ以上が好ましい。 賦活化した比表面積200〜2000m2／ｇの活性炭
素繊維を更に900〜1300℃にて窒素、ヘリウムガ
ス等の不活性ガスにて処理することにより、本発
明の活性炭素繊維を得ることができる。この場合
硫酸、硝酸等の鉱酸や蟻酸、シユウ酸等の有機酸
の0.5〜５重量％の水溶液中で25〜90℃にて処理
するとよい。 本発明の素材は、フエルト状、カツトフアイバ
ー状、織物状、シート状、フイラメント状の該活
性炭を断面形が円又は角形等のカラムに充填した
り、円筒形に成型したりすることができる。 （実施例及び比較例） 実施例 １ 石灰ピツチを原料として溶融紡糸したピツチ繊
維をスライバー状に紡績したのち、200℃１時間、
250℃１時間、280℃１時間空気中で酸化処理した
ところ、酸素結合量8.7重量％、繊維径17μ、単繊
維強度80Kgｆ／mm2、伸度1.9％の繊維を得た。 この繊維を950℃にてスチーム中で内圧0.002
Kg／cm2、酸素濃度0.5Vol／Vol％で、７分間賦活
したところ、比表面積1000m2／ｇ、細孔容積0.45
c.c.／ｇ、平均細孔直径19Å、繊維径15μ、単繊維
強度32Kgｆ／mm2、伸度2.4％、相対湿度37％での
平衡水分率が7.5％の活性炭素繊維(A)を得た。 更に、これを950℃にて３分間酸素濃度0.05％
の窒素ガスにて処理を行うことにより、比表面積
1010m2／ｇ、細孔容積0.44、平均細孔直径17Å、
繊維径15μ、単繊維強度37Kgｆ／mm2、伸度2.4％、
相対湿度37％での平衡水分率3.5％の活性炭素繊
維(B)を得た。これを用い濃度300ppmのトリクロ
ルエチレン水溶液中でのトリクロルエチレンの吸
着量を測定したところ、トリクロルエチレンの吸
着量は890mg／ｇであつた。尚トリクロルエチレ
ン濃度は日立の124―スペクトロメーターにて測
定した。 実施例 ２ 実施例１で用いたものと同じピツチ系酸化繊維
を賦活時間以外は、実施例１と同じ条件にて賦活
を行い得られた活性炭素繊維のトリクロルエチレ
ン吸着量を実施例１と同じ条件にて測定した。結
果は下表のとおりであつた。
素繊維からなる水溶液中のトリハロメタン除去用
素材に関する。 （従来技術） 従来より、粒状、粉末などの活性炭が水中のト
リハロメタンを除去するために試用されている。
しかし、トリハロメタン除去性能の優れた活性炭
はまだ開発されていない。 この理由としては、除去対象とするトリハロ
メタンの濃度が数ppmという極めて低い濃度であ
ること、活性炭や親水性の場合、トリハロメタ
ン分子と水分子に関し選択的に水分子を吸着して
しまうこと、トリハロメタンを生成する原料と
なる有機化合物（トリハロメタン前駆物質）と塩
素が活性炭表面で反応しトリハロメタンの生成を
促進する可能性があることなどがあげられる。 （発明の目的、構成及び効果） 本発明は、これらの問題点を解決すべくトリハ
ロメタン除去に優れた活性炭繊維の開発を検討し
た結果、完成されたものである。 本発明は下記のとおりである。 BET比表面積（ｘ）が300〜1500m2／ｇで、か
つ相対湿度37％の平衡水分率（ｙ）が1.0＜ｙ＜
―9.0×10-4x＋6.3 の範囲であるピツチ系活性炭素繊維からなる水溶
液中のトリハロメタン除去用素材。ここでトリハ
ロメタンとは、下記に例示する低分子ハロゲン化
化合物の総称である。 トリクロロメタン（クロロホルム）、ブロモク
ロロヨードメタン、ジブロモヨードメタン、トリ
ブロモジヨードメタン、ジクロロヨードメタン、
トリクロルエタン、トリクロルエチレン、１，
１，１―トリクロルエタン、テトラクロルエチレ
ン、テトラクロルエタン。 本発明の特定物性のピツチ系炭素繊維素材は、
これら化合物に対し優れた吸着性能を示す。 本発明のBET比表面積としては、液体窒素温
度で窒素ガス吸着等温線により、いわゆるBET
法により求められるものである。本発明の活性炭
素繊維の比表面積は300〜1500m2／ｇが必要であ
る。300m2／ｇより小さい場合吸着性能が低下す
る。一方1500m2／ｇより大きい場合も性能がかえ
つて低下する。この理由としては、トリハロメタ
ン前駆物質と塩素が活性炭素繊維表面で反応しト
リハロメタンが生成されるためと思われる。500
〜1500m2／ｇの範囲が望ましい。 細孔容積としては0.4〜0.7c.c.／ｇが好ましい。
平均細孔直径としては、トリハロメタン分子が低
分子化合物（分子量80〜300））であることにより
18〜24Åの範囲内が最適である。好ましくは20〜
23Åである。 灰分量としては、1.5重量％以下が好ましい。
灰分が多いと前駆物質のトリハロメタンへの生成
が促進されたり、活性炭の表面が親水性を帯びト
リハロメタンの吸着能が低下する。 トリハロメタンの種類については先に述べた
が、これらは、水中では比較的難溶性であり、か
つ疎水性の性質を有する。そのため、活性炭表面
の親水性が強い場合、水中のトリハロメタンの除
去に活性炭素繊維を用いようとすると、トリハロ
メタン分子より水中の選択吸着が生じ、トリハロ
メタンの吸着が疎外される。 一般に低い相対湿度での平衡水分率は、活性炭
表面の親水性と相関がある。相対湿度での平衡水
分率（ｙ）が比表面積（ｘ）に対し−9.0×10-4x
＋6.3＜ｙなる範囲の活性炭は、トリハロメタン
の吸着量が低下する。 また、ｙが1.0より小さい活性炭素繊維を製造
することは困難である。強いて製造しようとする
と、比表面積が低下するか、繊維の形態がくずれ
微粉末を発生しやすくなる。 本発明におけるピツチ系活性炭素繊維は、ピツ
チを原料として不融化処理したのち作成されたも
のである。 例えば、コールタールピツチ、アスフアルトピ
ツチ、ナフサピツチ等のピツチ原料を溶融紡糸し
て繊維化したのち、これを空気中で200〜400℃、
0.5〜15時間、酸素結合量が５〜10重量％まで酸
化不溶融化する。更に500〜1000℃にて、窒素又
はヘリウム等の不活性ガス中で加熱処理してもか
まわない。（これらを総称して酸化繊維という。） 賦活方法は、バツチ方式又は連続方式のいずれ
もが採用可能であるが、酸化繊維を賦活炉内へ連
続的に供給し賦活していく連続方式が望ましい。
この場合、より高温になるほど賦活が高速化し、
これに伴い、酸化繊維の導入部からの空気の抱き
込みが生じ、賦活斑を発生するおそれがある。そ
れを避けるために、導入部のスリツトの開き度の
調整、窒素ガスや水蒸気の導入等により、炉内圧
を0.002〜２Kg／cm2（ゲージ圧、以下同じ）の範
囲に保つのが好ましい。炉内圧が0.002Kg／cm2以
下又は負圧の場合著しく賦活斑を生じ、また繊維
が灰化し、良好な製品の生産が不可能となる。一
方、極端に内圧を高くすると、スリツト部等によ
り低温部へかけて水蒸気が凝縮し、これによりス
リツト部が詰まり、賦活斑が生じやすくなる。 賦活ガスとしては、水蒸気、二酸化炭素等が用
いられるが、水蒸気を主にした二酸化炭素及び
（又は）窒素の混合ガスを用いるのが好ましい。
水蒸気を全容積に対し30容積％以上含む如き賦活
ガスを用いるのが望ましい。水蒸気と混入可能な
ガスとしては、窒素、ヘリウム、アルゴン、アン
モニア、一酸化炭素及び二酸化窒素ガス等の単独
ガスや混合ガスが用いられる。 賦活温度は800〜1400℃、特に900〜1100℃が好
ましい。賦活時間は賦活温度により異るが１〜
120分が好ましい。 賦活前の繊維の繊維径としては、10〜50μが好
ましい。10μ以下の場合、賦活時に切断したり微
粉末が発生しやすい。50μ以上の場合、強度が低
下するとともに賦活収率が低下する。 賦活後の活性炭素繊維としては5μより大きい
方が好ましい。5μ以下の場合加工時又は次の工
程（加熱処理）において切断したり、微粉末が発
生しやすくなる。7μ以上が好ましい。 賦活化した比表面積200〜2000m2／ｇの活性炭
素繊維を更に900〜1300℃にて窒素、ヘリウムガ
ス等の不活性ガスにて処理することにより、本発
明の活性炭素繊維を得ることができる。この場合
硫酸、硝酸等の鉱酸や蟻酸、シユウ酸等の有機酸
の0.5〜５重量％の水溶液中で25〜90℃にて処理
するとよい。 本発明の素材は、フエルト状、カツトフアイバ
ー状、織物状、シート状、フイラメント状の該活
性炭を断面形が円又は角形等のカラムに充填した
り、円筒形に成型したりすることができる。 （実施例及び比較例） 実施例 １ 石灰ピツチを原料として溶融紡糸したピツチ繊
維をスライバー状に紡績したのち、200℃１時間、
250℃１時間、280℃１時間空気中で酸化処理した
ところ、酸素結合量8.7重量％、繊維径17μ、単繊
維強度80Kgｆ／mm2、伸度1.9％の繊維を得た。 この繊維を950℃にてスチーム中で内圧0.002
Kg／cm2、酸素濃度0.5Vol／Vol％で、７分間賦活
したところ、比表面積1000m2／ｇ、細孔容積0.45
c.c.／ｇ、平均細孔直径19Å、繊維径15μ、単繊維
強度32Kgｆ／mm2、伸度2.4％、相対湿度37％での
平衡水分率が7.5％の活性炭素繊維(A)を得た。 更に、これを950℃にて３分間酸素濃度0.05％
の窒素ガスにて処理を行うことにより、比表面積
1010m2／ｇ、細孔容積0.44、平均細孔直径17Å、
繊維径15μ、単繊維強度37Kgｆ／mm2、伸度2.4％、
相対湿度37％での平衡水分率3.5％の活性炭素繊
維(B)を得た。これを用い濃度300ppmのトリクロ
ルエチレン水溶液中でのトリクロルエチレンの吸
着量を測定したところ、トリクロルエチレンの吸
着量は890mg／ｇであつた。尚トリクロルエチレ
ン濃度は日立の124―スペクトロメーターにて測
定した。 実施例 ２ 実施例１で用いたものと同じピツチ系酸化繊維
を賦活時間以外は、実施例１と同じ条件にて賦活
を行い得られた活性炭素繊維のトリクロルエチレ
ン吸着量を実施例１と同じ条件にて測定した。結
果は下表のとおりであつた。
【表】
【表】
実施例３及び比較例
実施例１で得られた活性炭素繊維(B)及び比較例
としてこの(B)を酸素濃度5Vol／Vol％の窒素ガス
中で600℃にて３分処理して得られた活性炭素繊
維（比表面積1010m2／ｇ、細孔容積0.49c.c.／ｇ、
平均細孔直径19Å、相対湿度37％の平衡水分率11
％）(C)を、それぞれ管径25mmのガラスカラムに６
ｇ層厚６cmにて充填し、全有機炭素（TOC）
1ppmの河川水に次亜塩素酸を加え遊離塩素濃度
1ppm、更にクロロルホルムを加えクロロホルム
濃度100ppbに調整した原水を用い、この原水を
SV（空間速度）値100hr-1で活性炭素繊維(B)を詰
めた層に通過させた時のクロロホルム除去率95％
以上の可能通水量は410であつた。 一方、比較例の活性炭素繊維(C)を充填した場合
の可能通水量は60であつた。
としてこの(B)を酸素濃度5Vol／Vol％の窒素ガス
中で600℃にて３分処理して得られた活性炭素繊
維（比表面積1010m2／ｇ、細孔容積0.49c.c.／ｇ、
平均細孔直径19Å、相対湿度37％の平衡水分率11
％）(C)を、それぞれ管径25mmのガラスカラムに６
ｇ層厚６cmにて充填し、全有機炭素（TOC）
1ppmの河川水に次亜塩素酸を加え遊離塩素濃度
1ppm、更にクロロルホルムを加えクロロホルム
濃度100ppbに調整した原水を用い、この原水を
SV（空間速度）値100hr-1で活性炭素繊維(B)を詰
めた層に通過させた時のクロロホルム除去率95％
以上の可能通水量は410であつた。 一方、比較例の活性炭素繊維(C)を充填した場合
の可能通水量は60であつた。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ BET比表面積（ｘ）が300〜1500m2／ｇで、
かつ相対湿度37％の平衡水分率（ｙ）が1.0＜ｙ
＜―9.0×10-4x＋6.3 の範囲であるピツチ系活性炭素繊維からなる水溶
液中のトリハロメタン除去用素材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60292081A JPS62152533A (ja) | 1985-12-26 | 1985-12-26 | トリハロメタン除去用素材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60292081A JPS62152533A (ja) | 1985-12-26 | 1985-12-26 | トリハロメタン除去用素材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62152533A JPS62152533A (ja) | 1987-07-07 |
| JPH0251669B2 true JPH0251669B2 (ja) | 1990-11-08 |
Family
ID=17777293
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60292081A Granted JPS62152533A (ja) | 1985-12-26 | 1985-12-26 | トリハロメタン除去用素材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62152533A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0672328B2 (ja) * | 1987-10-19 | 1994-09-14 | 東邦レーヨン株式会社 | 生理ナプキン及び紙おむつ用活性炭素繊維及びその製造方法 |
| JPH0326388A (ja) * | 1989-06-22 | 1991-02-04 | Nippon Chem Ind Co Ltd | 廃水中のハロゲン化炭化水素の除去方法 |
| JPH04285005A (ja) * | 1991-03-12 | 1992-10-09 | Kuraray Co Ltd | 繊維状活性炭の再生方法 |
| JP2603350Y2 (ja) * | 1992-03-26 | 2000-03-06 | 株式会社クラレ | 浄水器 |
| WO2009049631A1 (en) * | 2007-10-16 | 2009-04-23 | Barritskov V/Thomas Harttung | A method and an apparatus for absorbing methane and a method of determining an emission credit |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58156516A (ja) * | 1982-03-13 | 1983-09-17 | Toho Rayon Co Ltd | 繊維状活性炭およびその使用法 |
-
1985
- 1985-12-26 JP JP60292081A patent/JPS62152533A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62152533A (ja) | 1987-07-07 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |