JPH0253837A - 球状ポリエチレン発泡粒子の製造法 - Google Patents
球状ポリエチレン発泡粒子の製造法Info
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- JPH0253837A JPH0253837A JP20338788A JP20338788A JPH0253837A JP H0253837 A JPH0253837 A JP H0253837A JP 20338788 A JP20338788 A JP 20338788A JP 20338788 A JP20338788 A JP 20338788A JP H0253837 A JPH0253837 A JP H0253837A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は球状ポリエチレン発泡粒子の製造法に関Ｌ、更
に詳しくは無架橋直鎖状低密度ポリエチレンを基材樹脂
とする球状ポリエチレン発泡粒子の製造法に関する。
に詳しくは無架橋直鎖状低密度ポリエチレンを基材樹脂
とする球状ポリエチレン発泡粒子の製造法に関する。
発泡粒子を型内に充填して蒸気等によって加熱発泡させ
て得られる型内成型体（ビーズ発泡体）は緩衝材、包装
材、断熱材、建築資材等として広範囲に利用されており
、その需要は近年冨みに増大している。
て得られる型内成型体（ビーズ発泡体）は緩衝材、包装
材、断熱材、建築資材等として広範囲に利用されており
、その需要は近年冨みに増大している。
この種成型体として従来はポリスチレン発泡粒子を用い
たものが用いられていたが、ポリスチレン発泡粒子の型
内成型体は脆いという致命的欠点があるため、ポリスチ
レン発泡粒子にかえてポリエチレン発泡粒子を用いるこ
とが提案された。しかしながらポリエチレン発泡粒子は
融点付近での粘度低下が著しいため通常架橋して用いら
れるが、架橋ポリエチレン発泡粒子は型内成型によって
低密度（高発泡）のものが得難く、強いて低密度の成型
体を得ようとすると収縮が著しく、しかも吸水率の大き
い物性に劣った成型体しか得られず、実用に供し得る低
密度成型体は得られなかった。
たものが用いられていたが、ポリスチレン発泡粒子の型
内成型体は脆いという致命的欠点があるため、ポリスチ
レン発泡粒子にかえてポリエチレン発泡粒子を用いるこ
とが提案された。しかしながらポリエチレン発泡粒子は
融点付近での粘度低下が著しいため通常架橋して用いら
れるが、架橋ポリエチレン発泡粒子は型内成型によって
低密度（高発泡）のものが得難く、強いて低密度の成型
体を得ようとすると収縮が著しく、しかも吸水率の大き
い物性に劣った成型体しか得られず、実用に供し得る低
密度成型体は得られなかった。
更に架橋ポリエチレンの原料には架橋性が良いことから
主として高圧法低密度ポリエチレンが用いられているが
、高圧法低密度ポリエチレンは耐熱性に劣り、しかも剛
性が不足することから必然的に比較的低発泡倍率とせざ
るを得なかった。
主として高圧法低密度ポリエチレンが用いられているが
、高圧法低密度ポリエチレンは耐熱性に劣り、しかも剛
性が不足することから必然的に比較的低発泡倍率とせざ
るを得なかった。
これらの問題を解決する方法として無架橋直鎖状低密度
ポリエチレンよりなる発泡粒子を用いて成型する方法が
提案された（特公昭６０−１００４７号公報）。無架橋
直鎖状低密度ポリエチレン発泡粒子を用いると、低密度
で優れた物性の型内成型体を容易に提供し得るが、発泡
粒子製造用原料として用いる樹脂粒子として、押出機か
らストランド状に押出されたものをカットして得られる
円柱状又は楕円柱状の樹脂粒子をそのまま用いた場合、
得られる発泡粒子は円柱状やラグビー球状或いは偏平状
となり、このような形状の発泡粒子は型内への充填不良
を生じ易く、このような発泡粒子を用いて成型すると発
泡粒子相互の融着不良等による成型不良を生じてボイド
の太い成型体となり易い等の問題がある。このため従来
は円柱状や楕円柱状の樹脂粒子を別工程にて球状化して
から発泡させることにより球状の発泡粒子を得ていたが
、発泡工程の前に樹脂粒子の球状化工程があるため、製
造工程が煩雑となるという欠点があった。
ポリエチレンよりなる発泡粒子を用いて成型する方法が
提案された（特公昭６０−１００４７号公報）。無架橋
直鎖状低密度ポリエチレン発泡粒子を用いると、低密度
で優れた物性の型内成型体を容易に提供し得るが、発泡
粒子製造用原料として用いる樹脂粒子として、押出機か
らストランド状に押出されたものをカットして得られる
円柱状又は楕円柱状の樹脂粒子をそのまま用いた場合、
得られる発泡粒子は円柱状やラグビー球状或いは偏平状
となり、このような形状の発泡粒子は型内への充填不良
を生じ易く、このような発泡粒子を用いて成型すると発
泡粒子相互の融着不良等による成型不良を生じてボイド
の太い成型体となり易い等の問題がある。このため従来
は円柱状や楕円柱状の樹脂粒子を別工程にて球状化して
から発泡させることにより球状の発泡粒子を得ていたが
、発泡工程の前に樹脂粒子の球状化工程があるため、製
造工程が煩雑となるという欠点があった。
本発明者は上記従来技術の欠点を解消すべく鋭意研究し
た結果、密閉容器内で無架橋直鎖状低密度ポリエチレン
粒子を発泡剤とともに分散媒に分散させて加熱した後、
樹脂粒子と分散媒とを同時に低圧下に放出して発泡せし
める方法において、該ポリエチレン粒子として長さと直
径の比と、樹脂粒子の収縮率との間に特定の関係を有す
る樹脂粒子を用い、しかも樹脂粒子と発泡剤とを特定量
の塩基性炭酸マグネシウムの存在下で分散媒に分散させ
て発泡させる方法を採用することにより、発泡とともに
球状化も行われ、球状の無架橋直鎖状低密度ポリエチレ
ン発泡粒子を一工程で得ることができることを見出し本
発明を完成するに至った。
た結果、密閉容器内で無架橋直鎖状低密度ポリエチレン
粒子を発泡剤とともに分散媒に分散させて加熱した後、
樹脂粒子と分散媒とを同時に低圧下に放出して発泡せし
める方法において、該ポリエチレン粒子として長さと直
径の比と、樹脂粒子の収縮率との間に特定の関係を有す
る樹脂粒子を用い、しかも樹脂粒子と発泡剤とを特定量
の塩基性炭酸マグネシウムの存在下で分散媒に分散させ
て発泡させる方法を採用することにより、発泡とともに
球状化も行われ、球状の無架橋直鎖状低密度ポリエチレ
ン発泡粒子を一工程で得ることができることを見出し本
発明を完成するに至った。
即ち本発明は、密閉容器内で融点１１５℃以上、密度０
．９１５〜０．９３０ ｇ／ｃｆの無架橋直鎖状低密度
ポリエチレン樹脂よりなり、樹脂粒子の融点＋４℃にお
ける加熱収縮率をＸ、粒子の長さをＬ、粒子の径をＤと
したときに、 ０．８＜Ｌ／Ｄ Ｘ （Ｌｏｔ）−Ｘ）／１００＜ １
．５なる関係を有する樹脂粒子を、該樹脂粒子１ｏ。
．９１５〜０．９３０ ｇ／ｃｆの無架橋直鎖状低密度
ポリエチレン樹脂よりなり、樹脂粒子の融点＋４℃にお
ける加熱収縮率をＸ、粒子の長さをＬ、粒子の径をＤと
したときに、 ０．８＜Ｌ／Ｄ Ｘ （Ｌｏｔ）−Ｘ）／１００＜ １
．５なる関係を有する樹脂粒子を、該樹脂粒子１ｏ。
重量部当たりに対して０．０５重量部以上の塩基性炭酸
マグネシウムの存在下に揮発性発泡剤とともに分散媒に
分散させて樹脂粒子の融点−１５℃〜融点の温度範囲に
加熱保持して樹脂粒子に発泡剤を含浸させ、次いで容器
内温度を上記温度範囲に保持しながら容器の一端を開放
して樹脂粒子と分散媒とを同時に容器内より低圧の雰囲
気下に放出して略球状の直鎖状低密度ポリエチレン発泡
粒子を得ることを特徴とする球状ポリエチレン発泡粒子
の製造法を要旨とするものである。
マグネシウムの存在下に揮発性発泡剤とともに分散媒に
分散させて樹脂粒子の融点−１５℃〜融点の温度範囲に
加熱保持して樹脂粒子に発泡剤を含浸させ、次いで容器
内温度を上記温度範囲に保持しながら容器の一端を開放
して樹脂粒子と分散媒とを同時に容器内より低圧の雰囲
気下に放出して略球状の直鎖状低密度ポリエチレン発泡
粒子を得ることを特徴とする球状ポリエチレン発泡粒子
の製造法を要旨とするものである。
本発明において用いる直鎖状低密度ポリエチレン（以下
、ＬＬＤＰＥと略称する。）は、エチレンと炭素数３〜
８のα−オレフィンとの共重合体であり、α−オレフィ
ンとしてはプロピレン、ブテン−１、ペンテン−１、ヘ
キセン−１、ヘプテン−１、オクテン−１，４−メチル
ペンテン−１等が挙げれ、これらα−オレフィンの組成
が１０モル％以下のものである。上記ＬＬＤＰＥは融点
が１１５℃以上、密度０．９１５〜０．９３０ ｇ／ｃ
＋ｆｌ。
、ＬＬＤＰＥと略称する。）は、エチレンと炭素数３〜
８のα−オレフィンとの共重合体であり、α−オレフィ
ンとしてはプロピレン、ブテン−１、ペンテン−１、ヘ
キセン−１、ヘプテン−１、オクテン−１，４−メチル
ペンテン−１等が挙げれ、これらα−オレフィンの組成
が１０モル％以下のものである。上記ＬＬＤＰＥは融点
が１１５℃以上、密度０．９１５〜０．９３０ ｇ／ｃ
＋ｆｌ。
特に好ましくは融点１２０〜１３０℃１密度０．９２０
〜０．９３０ｇ／ＣＩＩＴＯものである。融点が１１５
℃未満のＬＬＤＰＥを用いた発泡粒子は型内成型性が劣
り、この発泡粒子を型内で発泡成型して得られる型内成
型体は物性が劣ったものとなる。
〜０．９３０ｇ／ＣＩＩＴＯものである。融点が１１５
℃未満のＬＬＤＰＥを用いた発泡粒子は型内成型性が劣
り、この発泡粒子を型内で発泡成型して得られる型内成
型体は物性が劣ったものとなる。
また密度が０．９１５ｇ／ｃ＋ｆ１未満のＬＬＤＰＥは
樹脂の剛性が不足Ｌ、高発泡倍率の成型体が得難く、密
度０．９３０ｇ／ｃｉｉｔを超えるＬＬＤＰＥは高密度
ポリエチレンに近い物性となり、このようなＬ ＬＤＰ
Ｅを用いた発泡粒子は成型性が悪くなる。またＬ Ｌ
Ｄ Ｐ ＥはＭＦＲが０．１〜５．０ｇ／１０分、特に
０６５〜２グラム／１０分のものが球状化及び独立気泡
化の点で好ましい。
樹脂の剛性が不足Ｌ、高発泡倍率の成型体が得難く、密
度０．９３０ｇ／ｃｉｉｔを超えるＬＬＤＰＥは高密度
ポリエチレンに近い物性となり、このようなＬ ＬＤＰ
Ｅを用いた発泡粒子は成型性が悪くなる。またＬ Ｌ
Ｄ Ｐ ＥはＭＦＲが０．１〜５．０ｇ／１０分、特に
０６５〜２グラム／１０分のものが球状化及び独立気泡
化の点で好ましい。
上記Ｌ Ｌ Ｄ Ｐ Ｅ粒子は、添加剤として重合時の
触媒残金を中和するためのステアリン酸カルシウム、樹
脂の酸化劣化を防止するだめの酸化防止剤、紫外線によ
る劣化を防止するための紫外線吸収剤、樹脂のスリップ
性を良くするスリップ剤、樹脂粒子相互のブロッキング
を防止するブロッキング防止剤等の各種添加剤を含有し
ていてもよく、これらは目的により適宜選択して用いら
れるが、特にスリップ剤を添加すると球状化がより効果
的に行われるため好ましい。ステアリン酸カルシウムの
添加量は通常５００ｐｐｍ程度であるが、発泡粒子の気
泡径を０．０２〜２．０ ｍｍ、好ましくは０．０５〜
１．５ ｍｍにコントロールするためには２０〜３０ｏ
ｐｐｍ程度添加することが好ましい。酸化防止剤及び紫
外線吸収剤としては、通常ＬＬＤＰＥ用として用いられ
るものが挙げられるが、気泡径に影響の少ないものが好
ましい。スリップ剤としては通常アマイド系のものが用
いられ、例えばエチレンビス脂肪酸（炭素数１６〜１８
）アマイド、高級脂肪酸（炭素数８〜２２）アマイド、
オレイルパルミトアマイド等が挙げられる。このスリッ
プ剤の添加量は通常５０００ｐｐｍ以下であるが、通常
のスリップ剤としての目的で添加する場合に比べて多く
添加することが好ましく、特に３００〜１１０００ｐｐ
添加することが好ましい。ブロッキング防止剤としては
通常シリカが用いられ、その添加量は３００〜１１００
０ｐｐ程度である。
触媒残金を中和するためのステアリン酸カルシウム、樹
脂の酸化劣化を防止するだめの酸化防止剤、紫外線によ
る劣化を防止するための紫外線吸収剤、樹脂のスリップ
性を良くするスリップ剤、樹脂粒子相互のブロッキング
を防止するブロッキング防止剤等の各種添加剤を含有し
ていてもよく、これらは目的により適宜選択して用いら
れるが、特にスリップ剤を添加すると球状化がより効果
的に行われるため好ましい。ステアリン酸カルシウムの
添加量は通常５００ｐｐｍ程度であるが、発泡粒子の気
泡径を０．０２〜２．０ ｍｍ、好ましくは０．０５〜
１．５ ｍｍにコントロールするためには２０〜３０ｏ
ｐｐｍ程度添加することが好ましい。酸化防止剤及び紫
外線吸収剤としては、通常ＬＬＤＰＥ用として用いられ
るものが挙げられるが、気泡径に影響の少ないものが好
ましい。スリップ剤としては通常アマイド系のものが用
いられ、例えばエチレンビス脂肪酸（炭素数１６〜１８
）アマイド、高級脂肪酸（炭素数８〜２２）アマイド、
オレイルパルミトアマイド等が挙げられる。このスリッ
プ剤の添加量は通常５０００ｐｐｍ以下であるが、通常
のスリップ剤としての目的で添加する場合に比べて多く
添加することが好ましく、特に３００〜１１０００ｐｐ
添加することが好ましい。ブロッキング防止剤としては
通常シリカが用いられ、その添加量は３００〜１１００
０ｐｐ程度である。
本発明においてＬＬＤＰＥ粒子は押出機のダイスよりス
トランド状に押出されたものを水中にて冷却Ｌ、その後
カットした円柱状又は楕円柱状の粒子をそのまま用いる
ことができるが、粒子の長さをＬ、直径をＤとＬ、樹脂
粒子の融点＋４℃における加熱収縮率をＸとしたとき、 ０．８＜Ｌ／Ｄ Ｘ （１００−Ｘ）／１００＜ １．
５なる関係を有する樹脂粒子を用いる必要がある。
トランド状に押出されたものを水中にて冷却Ｌ、その後
カットした円柱状又は楕円柱状の粒子をそのまま用いる
ことができるが、粒子の長さをＬ、直径をＤとＬ、樹脂
粒子の融点＋４℃における加熱収縮率をＸとしたとき、 ０．８＜Ｌ／Ｄ Ｘ （１００−Ｘ）／１００＜ １．
５なる関係を有する樹脂粒子を用いる必要がある。
このような樹脂粒子は、まずストランド状に押出された
樹脂の収縮率と径とを測定Ｌ、その収縮率と径において
、上記範囲を満たず長さとなるようにスＩ・ランドを切
断することにより得られる。
樹脂の収縮率と径とを測定Ｌ、その収縮率と径において
、上記範囲を満たず長さとなるようにスＩ・ランドを切
断することにより得られる。
Ｌ／Ｄ Ｘ（１００−Ｘ）／１００の値が０．８未満の
粒子を用いると発泡粒子が偏平状となり、１．５を超え
る粒子を用いると発泡粒子がラグビー球状となる。上記
の樹脂粒子としては通常Ｌ／Ｄの値が０．８〜３、特に
好ましくは０．８〜２程度のものが用いられ得る。
粒子を用いると発泡粒子が偏平状となり、１．５を超え
る粒子を用いると発泡粒子がラグビー球状となる。上記
の樹脂粒子としては通常Ｌ／Ｄの値が０．８〜３、特に
好ましくは０．８〜２程度のものが用いられ得る。
上記樹脂粒子の融点とは示差走査熱量測定における融解
ピークの頂点の温度をであり、融解終了温度とは異なる
ものである。樹脂粒子の加熱収縮率とは押出機からスト
ランド状に押し出されたものをカットして得られる円柱
状又は楕円柱状の樹脂粒子（ペレット）の長さをＬとＬ
、これを融点＋４℃にて１０分間加熱した時の長さ方向
の収縮率をいう。また樹脂粒子の径は円柱状の樹脂粒子
の場合にはその直径であり、楕円柱状の樹脂粒子の場合
には長径と短径との平均値である。
ピークの頂点の温度をであり、融解終了温度とは異なる
ものである。樹脂粒子の加熱収縮率とは押出機からスト
ランド状に押し出されたものをカットして得られる円柱
状又は楕円柱状の樹脂粒子（ペレット）の長さをＬとＬ
、これを融点＋４℃にて１０分間加熱した時の長さ方向
の収縮率をいう。また樹脂粒子の径は円柱状の樹脂粒子
の場合にはその直径であり、楕円柱状の樹脂粒子の場合
には長径と短径との平均値である。
本発明方法ではまず、上記のＬＬＤＰＥ粒子を塩基性炭
酸マグネシウムの存在下に密閉容器内で揮発性発泡剤と
ともに分散媒に分散させて加熱する。この揮発性発泡剤
としては例えばプロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン
、ヘプタン等の脂肪族炭化水素類、シクロブタン、シク
ロペンクン等の環式脂肪族炭化水素類、モノクロロジフ
ロロメタン、トリクロロフロロメタン、ジクロロフロロ
メタン、ジクロロテトラフロロエタン、メチルクロライ
ド、エチルクロライド、メチレンクロライド等のハロゲ
ン化炭化水素類等が挙げられる。これら発泡剤の添加量
は発泡剤の種類、所望する発泡倍率等によって異なるが
、通常樹脂粒子１００重量部に対して５〜４０重量部で
ある。塩基性炭酸マグネシウムは樹脂粒子１００重量部
当たり０゜０５重量部以上用いる必要があるが、２重量
部を超える量を用いてもそれ以上の球状化効果の向上は
得られず、特に効率良く球状化を行うために必要な添加
量は０．４〜１．５重量部である。分散媒としては樹脂
粒子を溶解しないものであれば、はとんどの溶媒が使用
可能であるが、通常は水が用いられる。分散媒に樹脂粒
子と揮発性発泡剤とを分散せしめた後に加熱する温度は
、樹脂粒子の融点１５℃〜融点の範囲の温度である。加
熱温度がこの範囲より低い温度であると発泡倍率の低下
が著しく、またこの範囲より高い温度であると得られる
発泡粒子の独立気泡率が低下Ｌ、優れた発泡粒子が得ら
れない。加熱時の容器内圧力は用いた揮発性発泡剤の蒸
気圧以上でも蒸気圧未満でも良い。尚、樹脂粒子を分散
媒に分散させるに際して、必要に応してドデシルベンゼ
ンスルフオン酸ナトリウム等の界面活性剤を併用するこ
とができ、その添加量は分散媒に対して４〜３０００ｐ
ｐｍ程度が好ましい。
酸マグネシウムの存在下に密閉容器内で揮発性発泡剤と
ともに分散媒に分散させて加熱する。この揮発性発泡剤
としては例えばプロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン
、ヘプタン等の脂肪族炭化水素類、シクロブタン、シク
ロペンクン等の環式脂肪族炭化水素類、モノクロロジフ
ロロメタン、トリクロロフロロメタン、ジクロロフロロ
メタン、ジクロロテトラフロロエタン、メチルクロライ
ド、エチルクロライド、メチレンクロライド等のハロゲ
ン化炭化水素類等が挙げられる。これら発泡剤の添加量
は発泡剤の種類、所望する発泡倍率等によって異なるが
、通常樹脂粒子１００重量部に対して５〜４０重量部で
ある。塩基性炭酸マグネシウムは樹脂粒子１００重量部
当たり０゜０５重量部以上用いる必要があるが、２重量
部を超える量を用いてもそれ以上の球状化効果の向上は
得られず、特に効率良く球状化を行うために必要な添加
量は０．４〜１．５重量部である。分散媒としては樹脂
粒子を溶解しないものであれば、はとんどの溶媒が使用
可能であるが、通常は水が用いられる。分散媒に樹脂粒
子と揮発性発泡剤とを分散せしめた後に加熱する温度は
、樹脂粒子の融点１５℃〜融点の範囲の温度である。加
熱温度がこの範囲より低い温度であると発泡倍率の低下
が著しく、またこの範囲より高い温度であると得られる
発泡粒子の独立気泡率が低下Ｌ、優れた発泡粒子が得ら
れない。加熱時の容器内圧力は用いた揮発性発泡剤の蒸
気圧以上でも蒸気圧未満でも良い。尚、樹脂粒子を分散
媒に分散させるに際して、必要に応してドデシルベンゼ
ンスルフオン酸ナトリウム等の界面活性剤を併用するこ
とができ、その添加量は分散媒に対して４〜３０００ｐ
ｐｍ程度が好ましい。
次いで容器内温度を樹脂粒子の融点−１５℃〜融点の範
囲の温度に保持しながら、容器の一端を開放して樹脂粒
子と分散媒とを同時に容器内より低圧の雰囲気、通常は
大気圧下に放出して樹脂粒子を発泡せしめることにより
球状のＬＬＤＰＥ発泡粒子が得られる。このようにして
得られる発泡粒子は通常、嵩密度０．０１〜０゜０２３
ｇ ／ｃｉ、独立気泡率６０％以上、平均気泡数１０
００個／ ＩＩＩ以下のものである。
囲の温度に保持しながら、容器の一端を開放して樹脂粒
子と分散媒とを同時に容器内より低圧の雰囲気、通常は
大気圧下に放出して樹脂粒子を発泡せしめることにより
球状のＬＬＤＰＥ発泡粒子が得られる。このようにして
得られる発泡粒子は通常、嵩密度０．０１〜０゜０２３
ｇ ／ｃｉ、独立気泡率６０％以上、平均気泡数１０
００個／ ＩＩＩ以下のものである。
このようにして得られた発泡粒子は型内成型体の製造用
として用いることができ、型内成型体は発泡粒子を通常
、常圧下で所定時間熟成Ｌ、次いで必要に応じて無機ガ
ス又は無機ガスと揮発性発泡剤との混合ガスによて加圧
熟成して内圧付与を行った後、所定の成型型内に充填し
て０．６〜２ｋｇ／ ｃｉ・Ｇ程度の蒸気で加熱発泡せ
しめて得られるが、本発明方法により得られる発泡粒子
は球状で型内への充填性が良いため、得られる型内成型
体は発泡粒子相互の融着性に優れ、包装材、緩衝材、建
築資材、断熱材、食品容器、浮揚材等として優れた利用
価値を有する。
として用いることができ、型内成型体は発泡粒子を通常
、常圧下で所定時間熟成Ｌ、次いで必要に応じて無機ガ
ス又は無機ガスと揮発性発泡剤との混合ガスによて加圧
熟成して内圧付与を行った後、所定の成型型内に充填し
て０．６〜２ｋｇ／ ｃｉ・Ｇ程度の蒸気で加熱発泡せ
しめて得られるが、本発明方法により得られる発泡粒子
は球状で型内への充填性が良いため、得られる型内成型
体は発泡粒子相互の融着性に優れ、包装材、緩衝材、建
築資材、断熱材、食品容器、浮揚材等として優れた利用
価値を有する。
以下、実施例を挙げて本発明を更に詳細に説明する。
実施例１〜１２、比較例１〜７
第１表に示す融点、密度、ＭＦＲ有するＬＬＤＰＥを押
出機内で溶融して押出機先端のダイスより水中へストラ
ンド状に押出した後、同表に示すＬ／Ｄ値となるように
カットして円柱状の樹脂粒子とした。尚、このＬＬＤＰ
Ｅは添加剤としてステアリン酸カルシウムを１７０ｐｐ
ｍ、エルカ酸アマイ、ドを１１０００ｐｐ、イルガノッ
クス１゜１０を２５０ｐｐｍ、フォスファイト１６８を
７５０ｐｐｍを含有していた。この樹脂粒子の加熱収縮
率等の性状を第１表にあわせて示す。またこれらの樹脂
粒子の加熱収縮率：ＸとＬ／Ｄの値とをプロットした結
果を第１図に示す。第１図中Ｏば実施例の樹脂粒子を、
×は比較例の樹脂粒子を示す。
出機内で溶融して押出機先端のダイスより水中へストラ
ンド状に押出した後、同表に示すＬ／Ｄ値となるように
カットして円柱状の樹脂粒子とした。尚、このＬＬＤＰ
Ｅは添加剤としてステアリン酸カルシウムを１７０ｐｐ
ｍ、エルカ酸アマイ、ドを１１０００ｐｐ、イルガノッ
クス１゜１０を２５０ｐｐｍ、フォスファイト１６８を
７５０ｐｐｍを含有していた。この樹脂粒子の加熱収縮
率等の性状を第１表にあわせて示す。またこれらの樹脂
粒子の加熱収縮率：ＸとＬ／Ｄの値とをプロットした結
果を第１図に示す。第１図中Ｏば実施例の樹脂粒子を、
×は比較例の樹脂粒子を示す。
上記粒子１００ｋｇ及び第１表に示す量の発泡剤（ジク
ロロジフロロメタン）を、同表に示す量の塩基性炭酸マ
グネシウムとともに、４００ｆｆｉのオートクレーブ中
で２２０１２．の水に分散させ、撹拌下に同表に示す温
度に加熱して１ｏ分間保持した。
ロロジフロロメタン）を、同表に示す量の塩基性炭酸マ
グネシウムとともに、４００ｆｆｉのオートクレーブ中
で２２０１２．の水に分散させ、撹拌下に同表に示す温
度に加熱して１ｏ分間保持した。
次いで同温度にて容器内圧を空気で３０ｋｇ／ｃ＋ｆｌ
・Ｇに保持しながら容器の一端を開放して樹脂粒子と水
とを大気圧下に放出して発泡せしめ、発泡粒子を得た。
・Ｇに保持しながら容器の一端を開放して樹脂粒子と水
とを大気圧下に放出して発泡せしめ、発泡粒子を得た。
得られた発泡粒子の発泡倍率、形状を第１表にあわせて
示す。
示す。
得られた発泡粒子を１日間大気圧下に放置して養生した
後、３００ｍｍＸ３００陥Ｘ６０＋＋ｕｎ（内寸法）の
金型に充填Ｌ、Ｉｋｇ／ｃＪ−Ｇの蒸気で５秒間加熱し
て発泡せしめて成型した。得られた成型体の性状をボイ
ドの有無により評価した。結果を第１表にあわせて示す
。
後、３００ｍｍＸ３００陥Ｘ６０＋＋ｕｎ（内寸法）の
金型に充填Ｌ、Ｉｋｇ／ｃＪ−Ｇの蒸気で５秒間加熱し
て発泡せしめて成型した。得られた成型体の性状をボイ
ドの有無により評価した。結果を第１表にあわせて示す
。
尚、成型体のボイドの有無の評価は、得られた成型体の
任意箇所の５０ｍｍＸ５０ｍｍの切断面を観察Ｌ、ボイ
ドの最も長い部分の長さを測定Ｌ、この長さが２ｍｍ以
上のボイドがいくつあるかにより以下の基準で判定した
。
任意箇所の５０ｍｍＸ５０ｍｍの切断面を観察Ｌ、ボイ
ドの最も長い部分の長さを測定Ｌ、この長さが２ｍｍ以
上のボイドがいくつあるかにより以下の基準で判定した
。
１０個未満・・・・・・・・・０
１０〜３０個未満・・・・・・△
３０個以上・・・・・・・・・×
〔発明の効果〕
以上説明したように本発明方法は、樹脂粒子の融点４−
４℃における加熱収縮率：Ｘと、樹脂粒子の長さ：Ｌ及
び径：Ｄとの間に、 ０．８＜Ｌ／Ｄ Ｘ （１００−Ｘ）／１００＜ １．
５なる関係を有する無架橋Ｌ Ｌ Ｄ Ｐ Ｅ粒子を用
い、このＬＬＤＰＥ粒子を密閉容器内で、樹脂粒子１０
０重量部当たりに対して０．５重量部以上の塩基性炭酸
マグネシウムの存在下に揮発性発泡剤とともに分散媒に
分散させて特定温度範囲に加熱した後、容器内より低圧
下に放出して発泡せしめる方法を採用したことにより、
従来のように別工程で樹脂粒子の球状化を行う必要がな
く、円柱状又は楕円柱状の樹脂粒子を用いて発泡を行っ
ても発泡工程において同時に球状化を行うことができ、
型内成型に供する際の充填率に優れ、ボイド等の少ない
優れた成型体を製造することのできる球状の無架橋ＬＬ
ＤＰＥ発泡粒子を煩雑な工程を経ることなく容易に製造
することができる効果を有する。
４℃における加熱収縮率：Ｘと、樹脂粒子の長さ：Ｌ及
び径：Ｄとの間に、 ０．８＜Ｌ／Ｄ Ｘ （１００−Ｘ）／１００＜ １．
５なる関係を有する無架橋Ｌ Ｌ Ｄ Ｐ Ｅ粒子を用
い、このＬＬＤＰＥ粒子を密閉容器内で、樹脂粒子１０
０重量部当たりに対して０．５重量部以上の塩基性炭酸
マグネシウムの存在下に揮発性発泡剤とともに分散媒に
分散させて特定温度範囲に加熱した後、容器内より低圧
下に放出して発泡せしめる方法を採用したことにより、
従来のように別工程で樹脂粒子の球状化を行う必要がな
く、円柱状又は楕円柱状の樹脂粒子を用いて発泡を行っ
ても発泡工程において同時に球状化を行うことができ、
型内成型に供する際の充填率に優れ、ボイド等の少ない
優れた成型体を製造することのできる球状の無架橋ＬＬ
ＤＰＥ発泡粒子を煩雑な工程を経ることなく容易に製造
することができる効果を有する。
第１図は実施例と比較例の各樹脂粒子の加熱収縮率：Ｘ
を横軸に、Ｌ ／ Ｄの値を縦軸にとって、ＸとＩ、／
Ｄの値をプロットＬ、実施例と比較例との間の境界を求
めたグラフである。
を横軸に、Ｌ ／ Ｄの値を縦軸にとって、ＸとＩ、／
Ｄの値をプロットＬ、実施例と比較例との間の境界を求
めたグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 密閉容器内で融点１１５℃以上、密度０．９１５〜０．
９３０ｇ／ｃｍ＾３の無架橋直鎖状低密度ポリエチレン
樹脂よりなり、樹脂粒子の融点＋４℃における加熱収縮
率をＸ、粒子の長さをＬ、粒子の径をＤとしたときに、 ０．８＜Ｌ／Ｄ×（１００−Ｘ）／１００＜１．５なる
関係を有する樹脂粒子を、該樹脂粒子１００重量部当た
りに対して０．０５重量部以上の塩基性炭酸マグネシウ
ムの存在下に揮発性発泡剤とともに分散媒に分散させて
樹脂粒子の融点−１５℃〜融点の温度範囲に加熱保持し
て樹脂粒子に発泡剤を含浸させ、次いで容器内温度を上
記温度範囲に保持しながら容器の一端を開放して樹脂粒
子と分散媒とを同時に容器内より低圧の雰囲気下に放出
して略球状の直鎖状低密度ポリエチレン発泡粒子を得る
ことを特徴とする球状ポリエチレン発泡粒子の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20338788A JP2603858B2 (ja) | 1988-08-16 | 1988-08-16 | 球状ポリエチレン発泡粒子の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20338788A JP2603858B2 (ja) | 1988-08-16 | 1988-08-16 | 球状ポリエチレン発泡粒子の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0253837A true JPH0253837A (ja) | 1990-02-22 |
| JP2603858B2 JP2603858B2 (ja) | 1997-04-23 |
Family
ID=16473198
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20338788A Expired - Lifetime JP2603858B2 (ja) | 1988-08-16 | 1988-08-16 | 球状ポリエチレン発泡粒子の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2603858B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9309384B2 (en) | 2011-03-08 | 2016-04-12 | Kaneka Corporation | Polyethylene resin foamed particles, polyethylene resin in-mold foam molded article, and method for producing polyethylene resin foamed particles |
| JPWO2020179786A1 (ja) * | 2019-03-04 | 2020-09-10 |
-
1988
- 1988-08-16 JP JP20338788A patent/JP2603858B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9309384B2 (en) | 2011-03-08 | 2016-04-12 | Kaneka Corporation | Polyethylene resin foamed particles, polyethylene resin in-mold foam molded article, and method for producing polyethylene resin foamed particles |
| JPWO2020179786A1 (ja) * | 2019-03-04 | 2020-09-10 | ||
| WO2020179786A1 (ja) * | 2019-03-04 | 2020-09-10 | 株式会社カネカ | ポリオレフィン系樹脂粒子およびその利用 |
| CN113544202A (zh) * | 2019-03-04 | 2021-10-22 | 株式会社钟化 | 聚烯烃系树脂颗粒及其利用 |
| CN113544202B (zh) * | 2019-03-04 | 2023-06-06 | 株式会社钟化 | 聚烯烃系树脂颗粒及其利用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2603858B2 (ja) | 1997-04-23 |
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