JPH0256419B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0256419B2 JPH0256419B2 JP59061946A JP6194684A JPH0256419B2 JP H0256419 B2 JPH0256419 B2 JP H0256419B2 JP 59061946 A JP59061946 A JP 59061946A JP 6194684 A JP6194684 A JP 6194684A JP H0256419 B2 JPH0256419 B2 JP H0256419B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tin
- steel
- particle size
- average particle
- sintered alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
この発明は、すぐれた高温耐摩耗性を有する、
鋼線材の熱間圧延ロールや、そのガイドローラな
どの焼結合金鋼製熱間加工工具に関するものであ
る。 従来、例えば特公昭57−55782号公報に記載さ
れる通り、重量％で（以下％は重量％を示す）、 Ｃ：0.2〜1.7％、 Cr：3.75〜4.5％、 Ｖ：0.8〜5.5％、 を含有し、 Ｗ：1.5〜22％、 Mo：0.5〜８％、 のうちの１種または２種、 を含有し、さらに必要に応じて、 Co：4.2〜17％、 を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組
成を有する高速度鋼の素地に、 平均粒径：1.5μｍ以下のTiの炭化物、窒化物、
および炭窒化物（以下、それぞれTiC，TiN，お
よびTiCNで示す）のうちの１種または２種以
上：１〜10％、 を分散含有させてなる焼結合金鋼で構成された熱
間加工工具が知られている。 この従来熱間加工工具を、例えばロール内側面
が走行する約1000〜1100℃の鋼線材により圧力を
付加された状態で高温加熱され、一方その外側面
が水冷されるような加熱と冷却の繰り返し条件下
で使用される鋼線材の熱間圧延ロールとして用い
た場合、すぐれた耐熱衝撃性を示し、熱亀裂の発
生がない反面、鋼線材との間にしばしば溶着現象
が発生し、これが原因で十分な耐摩耗性を示さな
いばかりでなく、ロール表面に肌荒れが発生し、
鋼線材の仕上り面も劣るものであつた。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、上記の従来焼結合金鋼製熱間加工工具のもつ
高硬度および高靭性、さらにすぐれた耐熱衝撃性
を損うことなく、これに耐溶着性を付与して、高
温耐摩耗性の向上をはかるべく研究を行なつた結
果、上記従来熱間加工工具を構成する焼結合金鋼
の素地に分散含有させたTiC，TiN、および
TiCNは、上記の通り平均粒径：1.5μｍ以下と細
粒であるが、これを炭化バナジウム（以下VCで
示す）とTiNに代えると共に、その粒度を粗く
して、いずれも平均粒径で、VC：３〜15μｍ、
TiN：1.5〜5μｍとし、かつその含有割合を、全
体に占める割合で、 VC：1.5〜21％、 TiN：1.1〜19.51％、 とすると、高硬度および高靭性、並びにすぐれた
耐熱衝撃性を保持した状態で、熱間加工材との溶
着性が著しく低減するようになり、この結果すぐ
れた高温耐摩耗性が得られるようになつて、長期
に亘つて肌荒れなどの発生なく、すぐれた性能を
発揮するようになるという研究結果を得たのであ
る。 この発明は、上記研究結果にもとづいてなされ
たものであつて、 Ｃ：0.2〜1.7％、 Cr：3.75〜4.5％、 Mo：0.5〜８％、 Ｗ：1.5〜22％、 Co：4.2〜17％、 Ｖ：0.8〜5.5％、 を含有し、残りがFeと不可避的不純物からなる
組成を有する高速度鋼の素地に、全体に占める割
合で、 平均粒径：３〜15μｍを有するVC：1.5〜21％、 同じく平均粒径：1.5〜5μｍを有するTiN：1.1
〜19.51％、 を分散含有させてなる焼結合金鋼で構成した高温
耐摩耗性のすぐれた焼結合金鋼製熱間加工工具に
特徴を有するものである。 つぎに、この発明の熱間加工工具を構成する焼
結合金鋼の成分組成を上記の通りに限定した理由
を説明する。 Ａ 高速度鋼素地 (a) Ｃ Ｃ成分には、高速度鋼素地のマトリツクスに固
溶して、これを強化するほか、Cr，Mo，Ｗ，お
よびＶと結合して、マトリツクス中に微細に分散
する炭化物を形成し、もつて耐摩耗性を向上させ
る作用があるが、その含有量が0.2％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量
が1.7％を越えると高速度鋼素地の靭性が低下す
るようになることから、その含有量を0.2〜1.7％
と定めた。 (b) Cr，Mo，Ｗ，およびＶ これらの成分には、いずれも上記の通りＣ成分
と結合して炭化物を形成し、高速度鋼素地の硬さ
を高めて耐摩耗性を向上せしめるほか、高速度鋼
素地のマトリツクスに固溶して耐酸化性を向上さ
せる作用があるが、その含有量が、それぞれ
Cr：3.75％未満、Mo：0.5％未満、Ｗ：1.5％未
満、およびＶ：0.8％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方Cr：4.5％、Mo：８％、
Ｗ：22％、およびＶ：5.5％をそれぞれ越えて含
有させると、靭性が低下するようになることか
ら、その含有量をそれぞれCr：3.75〜4.5％、
Mo：0.5〜８％、Ｗ：1.5〜22％、およびＶ：0.8
〜5.5％と定めた。 (c) Co Co成分には、高速度鋼素地のマトリツクスに
固溶して、これの耐熱性を向上させる作用がある
が、その含有量が4.2％未満では所望の耐熱性向
上効果が得られず、一方17％を越えて含有させて
も耐熱性により一層の向上効果が得られず、経済
性を考慮して、その含有量を4.2〜17％と定めた。 Ｂ VCおよびTiN (a) 含有量 これらの成分は、高速度鋼素地に均一に分散し
た形で共存含有し、もつて熱間加工工具の耐摩耗
性を向上させる作用をもつが、その含有量が
VC：1.5％未満およびTiN：1.1％未満では所望
の耐摩耗性向上効果が得られず、一方その含有量
が、VC：21％およびTiN：19.51％を越えると、
靭性が低下するようになることから、その含有量
を、VC：1.5〜21％、TiN：1.1〜19.51％と定め
た。 (b) 平均粒径 上記の通り、従来熱間加工工具を構成する焼結
合金鋼におけるTiC，TiN，およびTiCNの平均
粒径は1.5μｍ以下と細粒になつており、この状態
では熱間加工材との間に溶着現象の発生が避けら
れないものであり、一方この発明の熱間加工工具
の焼結合金鋼では、高速度鋼素地にVCとTiNを
分散させ、このVCとTiNを相対的に粗粒とする
ことにより溶着現象の発生を皆無とし、もつて高
温耐摩耗性の著しい向上をはかつたものである。
したがつて、その平均粒径が、それぞれVC：3μ
ｍ未満およびTiN：1.5μｍ未満では上記の粒径粗
大化効果が満足に得られず、一方その平均粒径
が、VC：15μｍおよびTiN：5μｍをそれぞれ越
えると、靭性が低下するほか、耐熱衝撃性も低下
して熱亀裂が発生するようになることから、その
平均粒径を、VC：３〜15μｍ、TiN：1.5〜5μｍ
と定めた。 つぎに、この発明の熱間加工工具を実施例によ
り具体的に説明する。 実施例 原料粉末として、平均粒径：1.3μｍのCr酸化物
粉末、同1.5μｍのMo酸化物粉末、同1.2μｍのＷ
酸化物粉末、同1.2μｍのCo酸化物粉末、同1.5μｍ
のＶ酸化物粉末、同1.3μｍの酸化鉄粉末、および
同0.5μｍの炭素粉末を用意し、これら原料粉末を
所定の配合組成に配合し、通常の条件で混合した
後、軽くペレツト状に成型し、この成型体に、水
素気流中、温度：1120℃に４時間保持の条件で共
還元処理を施すことによつて、それぞれ第１表に
示される成分組成をもつた各種の高速度鋼粉末を
製造し、なお、この高速度鋼粉末は、合金成分が
相互に充分拡散して完全に合金化した状態になつ
ておらず、それぞれの粉末粒子が弱く結合して２
次粒子を形成した状態になつているので、これを
粉砕したところ、平均粒径：6.3μｍに容易に粉砕
でき、ついで、この結果得られた各種の高速度鋼
粉末と、別途用意した平均粒径：3.2μｍ、6.5μ
ｍ、および14.8μｍの３種のVC粉末、並びに同
1.0μｍ、1.5μｍ、2.7μｍ、および4.9μｍの４種の
TiN粉末、さらに上記高速度鋼粉末中に含有す
る微量酸素の還元並びに粉末間のミクロ的還元性
雰囲気の形成のための上記炭素粉末、加えて従来
熱間圧延ロール製造のための同1.5μｍのTiC粉末
と同1.5μｍのTiCN粉末を用い、これらの原料粉
末を同じく第１表に示される配合組成に配合し、
通常の条件で４時間の湿式混合を行ない、乾燥し
た
鋼線材の熱間圧延ロールや、そのガイドローラな
どの焼結合金鋼製熱間加工工具に関するものであ
る。 従来、例えば特公昭57−55782号公報に記載さ
れる通り、重量％で（以下％は重量％を示す）、 Ｃ：0.2〜1.7％、 Cr：3.75〜4.5％、 Ｖ：0.8〜5.5％、 を含有し、 Ｗ：1.5〜22％、 Mo：0.5〜８％、 のうちの１種または２種、 を含有し、さらに必要に応じて、 Co：4.2〜17％、 を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組
成を有する高速度鋼の素地に、 平均粒径：1.5μｍ以下のTiの炭化物、窒化物、
および炭窒化物（以下、それぞれTiC，TiN，お
よびTiCNで示す）のうちの１種または２種以
上：１〜10％、 を分散含有させてなる焼結合金鋼で構成された熱
間加工工具が知られている。 この従来熱間加工工具を、例えばロール内側面
が走行する約1000〜1100℃の鋼線材により圧力を
付加された状態で高温加熱され、一方その外側面
が水冷されるような加熱と冷却の繰り返し条件下
で使用される鋼線材の熱間圧延ロールとして用い
た場合、すぐれた耐熱衝撃性を示し、熱亀裂の発
生がない反面、鋼線材との間にしばしば溶着現象
が発生し、これが原因で十分な耐摩耗性を示さな
いばかりでなく、ロール表面に肌荒れが発生し、
鋼線材の仕上り面も劣るものであつた。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、上記の従来焼結合金鋼製熱間加工工具のもつ
高硬度および高靭性、さらにすぐれた耐熱衝撃性
を損うことなく、これに耐溶着性を付与して、高
温耐摩耗性の向上をはかるべく研究を行なつた結
果、上記従来熱間加工工具を構成する焼結合金鋼
の素地に分散含有させたTiC，TiN、および
TiCNは、上記の通り平均粒径：1.5μｍ以下と細
粒であるが、これを炭化バナジウム（以下VCで
示す）とTiNに代えると共に、その粒度を粗く
して、いずれも平均粒径で、VC：３〜15μｍ、
TiN：1.5〜5μｍとし、かつその含有割合を、全
体に占める割合で、 VC：1.5〜21％、 TiN：1.1〜19.51％、 とすると、高硬度および高靭性、並びにすぐれた
耐熱衝撃性を保持した状態で、熱間加工材との溶
着性が著しく低減するようになり、この結果すぐ
れた高温耐摩耗性が得られるようになつて、長期
に亘つて肌荒れなどの発生なく、すぐれた性能を
発揮するようになるという研究結果を得たのであ
る。 この発明は、上記研究結果にもとづいてなされ
たものであつて、 Ｃ：0.2〜1.7％、 Cr：3.75〜4.5％、 Mo：0.5〜８％、 Ｗ：1.5〜22％、 Co：4.2〜17％、 Ｖ：0.8〜5.5％、 を含有し、残りがFeと不可避的不純物からなる
組成を有する高速度鋼の素地に、全体に占める割
合で、 平均粒径：３〜15μｍを有するVC：1.5〜21％、 同じく平均粒径：1.5〜5μｍを有するTiN：1.1
〜19.51％、 を分散含有させてなる焼結合金鋼で構成した高温
耐摩耗性のすぐれた焼結合金鋼製熱間加工工具に
特徴を有するものである。 つぎに、この発明の熱間加工工具を構成する焼
結合金鋼の成分組成を上記の通りに限定した理由
を説明する。 Ａ 高速度鋼素地 (a) Ｃ Ｃ成分には、高速度鋼素地のマトリツクスに固
溶して、これを強化するほか、Cr，Mo，Ｗ，お
よびＶと結合して、マトリツクス中に微細に分散
する炭化物を形成し、もつて耐摩耗性を向上させ
る作用があるが、その含有量が0.2％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量
が1.7％を越えると高速度鋼素地の靭性が低下す
るようになることから、その含有量を0.2〜1.7％
と定めた。 (b) Cr，Mo，Ｗ，およびＶ これらの成分には、いずれも上記の通りＣ成分
と結合して炭化物を形成し、高速度鋼素地の硬さ
を高めて耐摩耗性を向上せしめるほか、高速度鋼
素地のマトリツクスに固溶して耐酸化性を向上さ
せる作用があるが、その含有量が、それぞれ
Cr：3.75％未満、Mo：0.5％未満、Ｗ：1.5％未
満、およびＶ：0.8％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方Cr：4.5％、Mo：８％、
Ｗ：22％、およびＶ：5.5％をそれぞれ越えて含
有させると、靭性が低下するようになることか
ら、その含有量をそれぞれCr：3.75〜4.5％、
Mo：0.5〜８％、Ｗ：1.5〜22％、およびＶ：0.8
〜5.5％と定めた。 (c) Co Co成分には、高速度鋼素地のマトリツクスに
固溶して、これの耐熱性を向上させる作用がある
が、その含有量が4.2％未満では所望の耐熱性向
上効果が得られず、一方17％を越えて含有させて
も耐熱性により一層の向上効果が得られず、経済
性を考慮して、その含有量を4.2〜17％と定めた。 Ｂ VCおよびTiN (a) 含有量 これらの成分は、高速度鋼素地に均一に分散し
た形で共存含有し、もつて熱間加工工具の耐摩耗
性を向上させる作用をもつが、その含有量が
VC：1.5％未満およびTiN：1.1％未満では所望
の耐摩耗性向上効果が得られず、一方その含有量
が、VC：21％およびTiN：19.51％を越えると、
靭性が低下するようになることから、その含有量
を、VC：1.5〜21％、TiN：1.1〜19.51％と定め
た。 (b) 平均粒径 上記の通り、従来熱間加工工具を構成する焼結
合金鋼におけるTiC，TiN，およびTiCNの平均
粒径は1.5μｍ以下と細粒になつており、この状態
では熱間加工材との間に溶着現象の発生が避けら
れないものであり、一方この発明の熱間加工工具
の焼結合金鋼では、高速度鋼素地にVCとTiNを
分散させ、このVCとTiNを相対的に粗粒とする
ことにより溶着現象の発生を皆無とし、もつて高
温耐摩耗性の著しい向上をはかつたものである。
したがつて、その平均粒径が、それぞれVC：3μ
ｍ未満およびTiN：1.5μｍ未満では上記の粒径粗
大化効果が満足に得られず、一方その平均粒径
が、VC：15μｍおよびTiN：5μｍをそれぞれ越
えると、靭性が低下するほか、耐熱衝撃性も低下
して熱亀裂が発生するようになることから、その
平均粒径を、VC：３〜15μｍ、TiN：1.5〜5μｍ
と定めた。 つぎに、この発明の熱間加工工具を実施例によ
り具体的に説明する。 実施例 原料粉末として、平均粒径：1.3μｍのCr酸化物
粉末、同1.5μｍのMo酸化物粉末、同1.2μｍのＷ
酸化物粉末、同1.2μｍのCo酸化物粉末、同1.5μｍ
のＶ酸化物粉末、同1.3μｍの酸化鉄粉末、および
同0.5μｍの炭素粉末を用意し、これら原料粉末を
所定の配合組成に配合し、通常の条件で混合した
後、軽くペレツト状に成型し、この成型体に、水
素気流中、温度：1120℃に４時間保持の条件で共
還元処理を施すことによつて、それぞれ第１表に
示される成分組成をもつた各種の高速度鋼粉末を
製造し、なお、この高速度鋼粉末は、合金成分が
相互に充分拡散して完全に合金化した状態になつ
ておらず、それぞれの粉末粒子が弱く結合して２
次粒子を形成した状態になつているので、これを
粉砕したところ、平均粒径：6.3μｍに容易に粉砕
でき、ついで、この結果得られた各種の高速度鋼
粉末と、別途用意した平均粒径：3.2μｍ、6.5μ
ｍ、および14.8μｍの３種のVC粉末、並びに同
1.0μｍ、1.5μｍ、2.7μｍ、および4.9μｍの４種の
TiN粉末、さらに上記高速度鋼粉末中に含有す
る微量酸素の還元並びに粉末間のミクロ的還元性
雰囲気の形成のための上記炭素粉末、加えて従来
熱間圧延ロール製造のための同1.5μｍのTiC粉末
と同1.5μｍのTiCN粉末を用い、これらの原料粉
末を同じく第１表に示される配合組成に配合し、
通常の条件で４時間の湿式混合を行ない、乾燥し
た
【表】
後、静水圧プレスを使用し、3000Kg／cm2の圧力に
て加圧成形して直径：430mm〓×長さ：123mmの寸
法をもつた圧粉体とし、この圧粉体を真空中、温
度：1230℃に１時間保持の条件で焼結して理論密
度比：99.5％の焼結体とし、引続いてこの焼結体
に、温度：1200℃、圧力：1000気圧、保持時間：
30分の条件で熱間静水圧プレス（HIP）処理を施
し、最終的に温度：1200℃のソルトバス中に２分
間浸漬後、２段冷却し、さらに温度：560℃に１
時間保持の焼戻し処理を３回行なうことによつ
て、実質的に配合組成と同じ成分組成を有し、か
つ直径：330mm〓×長さ：95mmの寸法をもつた熱間
加工工具としての本発明焼結合金鋼製熱間圧延ロ
ール（以下本発明熱間圧延ロールという）１〜13
および従来焼結合金製熱間圧延ロール（以下従来
熱間圧延ロールという）１〜３をそれぞれ製造し
た。 つぎに、この結果得られた各種の熱間圧延ロー
ルについて、ロツクウエル硬さ（Ｃスケール）お
よび抗折力を測定すると共に、これを鋼線材熱間
圧延機に組込み、Ｃ：0.25％、Si：0.25％、
Mn：
て加圧成形して直径：430mm〓×長さ：123mmの寸
法をもつた圧粉体とし、この圧粉体を真空中、温
度：1230℃に１時間保持の条件で焼結して理論密
度比：99.5％の焼結体とし、引続いてこの焼結体
に、温度：1200℃、圧力：1000気圧、保持時間：
30分の条件で熱間静水圧プレス（HIP）処理を施
し、最終的に温度：1200℃のソルトバス中に２分
間浸漬後、２段冷却し、さらに温度：560℃に１
時間保持の焼戻し処理を３回行なうことによつ
て、実質的に配合組成と同じ成分組成を有し、か
つ直径：330mm〓×長さ：95mmの寸法をもつた熱間
加工工具としての本発明焼結合金鋼製熱間圧延ロ
ール（以下本発明熱間圧延ロールという）１〜13
および従来焼結合金製熱間圧延ロール（以下従来
熱間圧延ロールという）１〜３をそれぞれ製造し
た。 つぎに、この結果得られた各種の熱間圧延ロー
ルについて、ロツクウエル硬さ（Ｃスケール）お
よび抗折力を測定すると共に、これを鋼線材熱間
圧延機に組込み、Ｃ：0.25％、Si：0.25％、
Mn：
【表】
【表】
0.4％、Ｐ：0.04％以下、Ｓ：0.04％以下からな
る組成を有する鋼材：3000tonの圧延を行ない、
高温耐摩耗性を評価する目的で、圧延後のロール
カリバー面の平均摩耗深さを測定し、さらに耐熱
衝撃性を評価する目的で、その表面の熱クラツク
の有無を観察した。これらの結果を第２表に示し
た。 第１表および第２表に示される結果から、本発
明熱間圧延ロール１〜13は、いずれも高速度鋼素
地に分散含有するTiC，TiCN，およびTiNの粒
径が細粒の焼結合金鋼で構成された従来熱間圧延
ロール１〜３とほぼ同等の高硬度および高靭性、
並びにすぐれた耐熱衝撃性を保持した状態で、こ
れより一段とすぐれた高温耐衝撃性を有すること
が明らかである。 上述のように、この発明の焼結合金鋼製熱間加
工工具は、高硬度および高靭性、並びにすぐれた
耐熱衝撃性を有し、さらに一段とすぐれた高温耐
摩耗性を有しているので、例えば鋼線材などの熱
間圧延ロールや熱間圧延ガイドロールなどとして
用いた場合に著しく長期に亘つてすぐれた性能を
発揮するのである。
る組成を有する鋼材：3000tonの圧延を行ない、
高温耐摩耗性を評価する目的で、圧延後のロール
カリバー面の平均摩耗深さを測定し、さらに耐熱
衝撃性を評価する目的で、その表面の熱クラツク
の有無を観察した。これらの結果を第２表に示し
た。 第１表および第２表に示される結果から、本発
明熱間圧延ロール１〜13は、いずれも高速度鋼素
地に分散含有するTiC，TiCN，およびTiNの粒
径が細粒の焼結合金鋼で構成された従来熱間圧延
ロール１〜３とほぼ同等の高硬度および高靭性、
並びにすぐれた耐熱衝撃性を保持した状態で、こ
れより一段とすぐれた高温耐衝撃性を有すること
が明らかである。 上述のように、この発明の焼結合金鋼製熱間加
工工具は、高硬度および高靭性、並びにすぐれた
耐熱衝撃性を有し、さらに一段とすぐれた高温耐
摩耗性を有しているので、例えば鋼線材などの熱
間圧延ロールや熱間圧延ガイドロールなどとして
用いた場合に著しく長期に亘つてすぐれた性能を
発揮するのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.2〜1.7％、 Cr：3.75〜4.5％、 Mo：0.5〜８％、 Ｗ：1.5〜22％、 Co：4.2〜1.7％、 Ｖ：0.8〜5.5％、 を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有する高速度鋼の素地に、全
体に占める割合（重量％）で、 平均粒径：３〜15μｍを有する炭化バナジウ
ム：1.5〜21％、 同じく平均粒径：1.5〜5μｍを有する窒化チタ
ン：1.1〜19.51％、 を分散含有させてなる焼結合金鋼で構成したこと
を特徴とする熱間耐摩耗性のすぐれた焼結合金鋼
製熱間加工工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6194684A JPS60204868A (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | 高温耐摩耗性のすぐれた焼結合金鋼製熱間加工工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6194684A JPS60204868A (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | 高温耐摩耗性のすぐれた焼結合金鋼製熱間加工工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60204868A JPS60204868A (ja) | 1985-10-16 |
| JPH0256419B2 true JPH0256419B2 (ja) | 1990-11-30 |
Family
ID=13185864
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6194684A Granted JPS60204868A (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | 高温耐摩耗性のすぐれた焼結合金鋼製熱間加工工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60204868A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5134039A (en) * | 1988-04-11 | 1992-07-28 | Leach & Garner Company | Metal articles having a plurality of ultrafine particles dispersed therein |
| US5238482A (en) * | 1991-05-22 | 1993-08-24 | Crucible Materials Corporation | Prealloyed high-vanadium, cold work tool steel particles and methods for producing the same |
| SE514410C2 (sv) * | 1999-06-16 | 2001-02-19 | Erasteel Kloster Ab | Pulvermetallurgiskt framställt stål |
| JP6312120B2 (ja) * | 2013-10-03 | 2018-04-18 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 粉末高速度工具鋼およびその製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6036714B2 (ja) * | 1980-09-22 | 1985-08-22 | 株式会社明電舎 | 誘導電動機の一次周波数制御方式 |
| JPS58181848A (ja) * | 1982-04-20 | 1983-10-24 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 含窒化物焼結高ｖ工具鋼とその製造方法 |
-
1984
- 1984-03-29 JP JP6194684A patent/JPS60204868A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60204868A (ja) | 1985-10-16 |
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