JPH0265960A - 眼鏡レンズ周縁部面取装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、眼鏡レンズ両側角部に面取を施すのに用い
る眼鏡レンズ周縁部面取装置に関するものである。

（従来の技術） 一般に、眼鏡レンズを眼鏡フレームのレンズ枠に装着す
るためには、眼鏡レンズの周縁部にヤゲン加工又は溝掘
加工をする必要がある。第９図及び第１Ｏ図は、生地レ
ンズにヤゲン加工をする際の原理を模式的に示したもの
である。この第９図。

第１０図において、今、生地レンズＬの周縁部に曲率半
径Ｒｅで鋭角のヤゲン部りを加工する場合、動径γ＾を
もつ経線Ａ上のレンズ回転軸ｏＬとヤゲン砥石Ｅの軸間
距離はａ＾、レンズＬの横移動位置はＹ＾になる。

この生地レンズＬにおいて１曲率半径Ｒｅのヤゲン部り
を径線Ｂに対応する位置も付けたとき、従来の玉摺機で
は軸間距離１ｇをΩｔｒ＝Ｑ＾−ｘ＝Ｑ＾−（γ＾−γ
Ｂ）だけを変更すると共にレンズＬの横移動位置をｙだ
け移動させＹ８にするように構成していた。

この様な被加工レンズＬのヤゲン部りの両側の角部に面
取を施す装置としては１例えば、第１１図。

第１２図に示した様なレンズ外周加工機がある（特開昭
５６−１５９６４号公報参照）。

このレンズ外周加工機では、本体１のレンズ軸２゜３間
に被加工レンズ４を保持させて、レンズ軸２，３を低速
回転させる一方、モータ５により駆動される切削刃６を
被加工レンズ４側に移動させて、この切削刃６を被加工
レンズ４の局面に圧接制御することにより、被加工レン
ズ４の形状を装着すべきメガネフレームのレンズ枠形状
に荒切削する様にしている。

また、この様にして荒切削された被加工レンズ４上にヤ
ゲン砥石７を移動させると共に、ヤゲン砥石７をモータ
８により回転駆動させて、このヤゲン砥石７を被加工レ
ンズ４の周縁部に自重で軽圧接させることにより、被加
工レンズ４の周縁部に第９図の如くヤゲン部りを形成す
る様にしている。尚、この加工に際しては、被加工レン
ズ４はレンズ軸２゜３により回転させられるので、被加
工レンズ４のヤゲン砥石７への接触部までの長さ、すな
わち動径はその回転に伴って変化するが、この動径変化
に伴ってヤゲン砥石７は揺動自在なアーム９により上下
揺動する。

この様にヤゲン加工された被加工レンズ４は、ヤゲン部
４ａの両側に角部ａ、ｂを有する。

そして、この角部ａ、ｂ面取をするために、上述のレン
ズ外周加工機では、ヤゲン砥石７よりもＶ溝Ａの角度θ
が小さい面取砥石Ｇを用いている。

この面取砥石Ｇはモータにの出力軸に取り付けられてい
て、このモータ阿を保持する支持板ＳＰは支軸ＳＡに回
動自在且つ軸線方向に移動可能に装着されている。

（発明が解決しようとする課題） ところで、この様なレンズ外周加工機においては、作業
者が支持板ＳＰを手で押圧して、面取砥石Ｇを被加工レ
ンズ４のヤゲン部りに圧接させることにより、角部ａ、
ｂに面取を施すようにしている。

しかし、その面取量は作業者が目視しながら手作業で行
うものであるため、熟練を要するという問題があった。

また、この様な角部ａ、ｂの面取は別々に行なわれてい
たために、面取作業に時間がかかるという問題があった
。

そこで、この発明は、ヤゲン加工が施された被加工レン
ズのヤゲン部側方の角部の面取に熟練を必要とせず、し
かも、面取作業時間を短縮できる眼鏡レンズ周縁部面取
装置を提供することを目的とするものである。

（課題を解決するための手段） この目的を達成するため、本体に上下駆動可能かつ横移
動可能に装着されたキャリッジと、該キャリッジに横方
向に向けて装着された一対のレンズ軸と、前記一対のレ
ンズ軸間に挟持された被加工レンズ周縁部のコバ厚を各
動径に対応させて測定するコバ厚測定手段と、前記コバ
厚測定手段からの出力信号を基に前記被加工レンズのコ
バ厚を各動径に対応させて記憶するメモリと、前記レン
ズ軸と平行な軸線を中心に回転駆動可能に前記レンズ軸
上方に配設され且つ前記被加工レンズに対して上下に進
退動可能に前記本体に装着される面取砥石と、前記面取
砥石の前記本体に対する降下高さを規制するストッパと
、前記メモリの情報を基に前記キャリッジを昇降駆動制
御して前記両側角部の面取深さを制御する制御回路とを
有することを特徴とするものである。

（実施例） 以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。

１１１」戊 第１図〜第６図は本発明の第１実施例を示したものであ
る。尚、第１図は、本発明に係るレンズ加工装置すなわ
ち玉摺機の構成及び面取装置の構成の一部を、そのヤゲ
ン加工制御系及び面取制御系の電気回路ブロックダイヤ
グラムとともに示す外観斜視図である。

筐体１０には砥石室１１が設けられ、その中に図示しな
いモータで高速回転される砥石が収納されている。この
砥石は荒砥石１２とヤゲン砥石１３とから構成されてい
る。筐体１０の後には軸受１４が設けられ、この軸受１
４にはキャリッジ旋回軸２１が回動自在且つ軸方向に移
動可能に嵌挿されている。このキャリッジ旋回軸２１に
はキャリッジ２０の後端部が固着されている。これによ
りキャリッジ２０はキャリッジ旋回軸２１の軸回わりに
旋回可能でかつ軸方向に摺動可能に成っている。このキ
ャリッジ２０の自由端部両側には突部２０ａ　、　２０
ｂが設けられ、この突部２０ａ、２０ｂには同軸上に配
設したレンズ軸２２ａ、２２ｂが保持され、このレンズ
軸２２ａ、２２ｂには被加工レンズＬが挟着保持される
様になっている。また、レンズ軸２２ａ、２２ｂは、キ
ャリッジ２０内に配置されたレンズ軸モータ２５により
、公知の回転伝達機構Ｑを介して回転される。レンズ軸
２２ｂの他端には公知の型板保持手段２４により型板Ｔ
が取付けられる。

筐体１０の側方にはキャリッジ横移動手段であるＬ形ア
ーム部材３０があり、このアーム部材３０は筐体１０の
側壁から張り出された軸状のレール部材１５に摺動可能
に支持され、また、アーム部材３０の一端部３４にはキ
ャリッジの旋回軸２１が回動可能ではあるが横移動不可
に取付けられている。アーム部材３０には、さらに図示
しない固定フレーム側の横移動（Ｙ軸）用のモータ３２
に取付けられた送りネジ３３が螺合している。そして、
このモータ３２の回転によりアーム部材３０はＹ軸にそ
って移動し、このアーム部材の移動によりキャリッジ２
０も同量同方向に移動される。アーム部材３０の他端部
には、Ｘ軸モータとしてのパルスモータ２００が保持さ
れていると共に、後述の構造を有する型受台３８が取付
けられている。この型受台３８は型置本体３８ｂと型板
当接用の当接片３８ｃを有し、この当接片３８ｃは軸２
０７を介して型置本体３８ｂの一端に軸支されている。

しかも、型板Ｔは型受台３８の上面すなわち型受面３８
ａに当接する様に構成されている。ここで型受面３８ａ
はヤゲン砥石１３の研削線と同一曲率半径を有している
。

また、型置本体３８の当接片３８ｃとの間にはバネ２０
６が介装されていて、当接片３８ｃは型板Ｔが型受面３
８ａに当接しないときはバネ２０６で上方にはね上げら
れている。さらに、当接片３８ｃには遮光棒２０５が渡
されている。型受台３８の上面には、この遮光棒で光路
を遮断可能な一対の発光素子２０４ａ　を受光素子２０
４ｂからなる検出器２０４が設けられている。

型受台３８の下面に固着された雌ネジ２０３はアーム部
材３０の穴部に摺動可能に挿入され、かつ、パルスモー
タ２００に取付けられた送りネジ２０１と螺合している
。また、型置本体３８ｂの下面には案内レール２０２が
取付けられ、これはアーム部材の案内穴２０８に挿入さ
れている。

第１図の玉摺機の本体１０には、第８図（Ｃ）、（Ｄ）
に示した様に眼鏡レンズ両側角部面取装置の面取装置本
体４０が装着される。

この面取装置本体４０は、下部が分岐部４１ａ、４１ａ
から二股に形成されたアーム支持部材４１と、分岐部４
１ａ、４１ａの対向面に装着されたラバー４２．４２と
、アーム支持部材４１の上端部にレンズ軸２２ａ、２２
ｂと平行に取り付けられた支持軸４３と、支持軸４３に
回動自在に保持された揺動アーム４４を有する。

この揺動アーム４４は、一対の側板４５，４５と、側板
４５．４５を間隔をおいて平行に固定している連結軸４
６．４６と、レンズ軸２２ａ、２２ｂと平行に側板４５
，４５間の中間部間に互いに近接して渡架されたフレー
ム支持軸４７．４７を有する。側板４５の一方の先端部
にはアーム側ストッパ４５ａが設けられている。

また１面取装置本体４０は、フレーム支持軸４７゜４７
にベアリング４８ａ、４８ａで軸線方向に摺動自在に取
り付けられたスライド支持部材４８．４８と、スライド
支持部材４８．４８に固定されたスライドフレーム４９
と、スライドフレーム４９にビス５０で固定した面取用
のモータ５１と、モータ５１の出力軸５１ａに着脱自在
に嵌着した面取砥石５２と、この面取砥石５２を出力軸
５１ａに固定しているナツト５３を有する。

この出力軸５１ａはレンズ軸２２ａ、２２ｂと平行に設
けられ、面取砥石５２は一対の面取砥石部材５２ａ、５
２ｂから構成されている。尚、第８図（Ｇ）の如く、面
取砥石部材５２ａの面取斜面５２ａ′の傾斜角δは、面
取砥石部材５２ｂの面取斜面５２ｂ′の傾斜角γより小
さく設定されている。この面取砥石５２はレンズ軸２２
ａ。

２２ｂ上に配置して使用される。この配置は１分岐部４
１ａ、４１ａを玉摺機の本体１０の前壁１０ａに第８図
（Ｃ）。

（Ｄ）の如く嵌着して、揺動アーム４４をレンズ軸２２
ａ。

２２ｂ上に配設することにより為される。尚、被加工レ
ンズの型板による倣い加工及びヤゲン加工時には面取装
置本体４０は本体１０より取外しておく。

一方１本体１０には１面取装置の図示しないストッパ支
柱が上面よりキャリッジ２０の突部２０ａ　、　２０ｂ
間に向けて上下方向に出没自在に設けられ、このストッ
パ支柱の上端部には固定ストッパ取付用の取付部５４が
設けられている。この取付部５４には第８図（Ｅ）の如
く上下に貫通する取付孔５５が形成されていて、この取
付孔５５にはアームストッパ受け５６の軸部５６ａが上
下動自在に嵌合され、取付孔５５の下端部には固定スト
ッパとしてのストッパネジ５７が螺着されている。そし
て、このストッパネジ５７はロックナツト５８で固定さ
れている。また、アームストッパ受け５６と取付部５４
との間にはゴム、合成樹脂等からなる緩衝用の弾性部材
５９が装着されている。この弾性部材５９は、揺動アー
ム４４側の自重がストッパ４５ａを介してアームストッ
パ受け５６に作用したときに圧縮されて、アームストッ
パ受け５６の軸部５６ａが固定ストッパとしてのストッ
パネジ５７に当接し得る様になっている。

また、第１図中、１００はこの様な面取装置の駆動制御
にも用いられるヤゲン加工制御装置である。

このヤゲン加工制御装置１００は、検出！ｌｈ　２０４
からの信号で制御されてパルス発生ｉ　１０３からのパ
ルスを計数するカウンタ３０１と、カウンタ３０１から
の計数データを受けるマイクロプロセッサからなる演算
回路１０６と、演算回路１０６の演算結果を記憶するた
めのメモリ１１０と、ヤゲン加工時にモータ２５゜３２
等を制御するための制御回路１０８と、演算プログラム
を記憶させる演算プログラムメモリ１０７と、加工制御
シーケンスを記憶しておくシーケンスプログラムメモリ
１２０と、演算回路１０６にヤゲンカーブ値を入力させ
るカーブ入力装置１２１と、型受台３８の降下量判定用
の判定回路３０２と、モータ３２の駆動に用いるドライ
バ１０４と、レンズ軸モータ２５の駆動に用いるドライ
バ１０２と、パルスモータ２００を駆動するのに用いる
ドライバ３００等から構成されている６また。メモリ１
１０は、ヤゲン加工に用いる第１〜第４メモリと、面取
加工に用いる第５〜第７メモリを有する。

このヤゲン加工制御装置１００及び面取装置の詳しい構
成と動作は以下の動作説明で説明する。

１　レンズ ステップ１ 第１図において、型板Ｔは、第１図に示したキャリッジ
２０のレンズ軸２２ｂに取付けられ、且つ該キャリッジ
２０が図示なき公知の保持手段によって第１図の如く初
期定位置に保持されているものとする。この状態でレン
ズ形状研削加工開始用のスイッチＬＳをＯＮさせると、
制御回路１０８は、ドライバ回路３００を制御して、パ
ルス発生器１０３からのパルスをパルスモータ２００に
供給し、このパルスモータ２００を正回転させ、型受台
３８を上昇させる。

このときパルスモータ２００へ供給されるパルス数はカ
ウンタ３０１にて計数される。

そして、型受台３８の当接片３８ｃが型板Ｔに当接する
と、検出器２０４はその検出信号をカウンタ３０１にス
トップ信号Ｓとして出力し、カウンタ３０１のパルス係
数を停止させる。カウンタ３０１はその時の計数値を演
算回路１０６へ入力する。

ここで、第３図に示した様に、型受台３８の型受面３８
ａは、二点鎖線で示した如くヤゲン砥石１３のヤゲン溝
底１３ａの曲率半径Ｒと一致する曲率半径を有している
。そして、レンズＬの回転中心すなわちレンズ軸２２ａ
、　２２ｂの回転中心ＯＬとヤゲン砥石溝底１３ａとの
所定距離をにとすると、型受台３８が上昇し、その型受
面３８ａが型板Ｔと当接したときの型受台３８の移動量
をｅｌとすると、レンズ２３とヤゲン砥石１３の回転軸
Ｏｅとの軸間距離り、中りはこの軸間距離り、レンズ軸
−砥石間距離Ｍ、砥石半径Ｒから Ｌ＝Ｍ＋Ｒ としてあたえられる。

そして、型板Ｔの動径アＬにおける軸間距離悲。

は型受台の上昇量ｅ【から Ｑ　Ｌ　＝　（Ｍ’　　ｅｔ）　＋　Ｒ”’　”’　”
’　（７）（ここで、　　ｉ　＝０，１，２，３．・・
・ｊ・・・Ｎ）として演算回路１０６で求められ、メモ
リ１１０の第１メモリ１１１に対応する型板動径アＬを
ア５番地に記憶される。

これが完了すると２次に、制御回路１０８はドライバ３
００を制御してモータ２００を反転させ、予め定めた６
６分だけ型受台３８を降下させた後、ドライバ１０２を
介してモータ２５を回転させ、型板Ｔを第４図の如く単
位角Δθだけ回転させて型板動径Ｐｔ＊１を直Ｊ！Ｘ上
に位置させる。そして、制御回路１０８は、型板Ｔが単
位角回転されるとカウンタ３０１にリセット信号を出力
し、カウンタ３０１をリセットする。この単位角回転途
中で検出器２０４から検出出力があると、判定回路３０
２はその指令を受けて型受台３８が次の動径ア（，１の
長さより降下していないと判定し、その旨を制御回路１
０８へ出力する。制御回路１０８は、この判定回路３０
２からの指令を受け、更に、型受台３８を降下させる。

又、レンズ軸２２ａ、２Ｚｂが単位角回転されると、再
びドライバ３００を介してモータ２００を正転させ、型
受台３８を上昇させ、動径ア５．１の軸間距離Ｑ５．１
を測定する。以下、これを繰り返し、全型板動径７ｔ（
ｔ、＝Ｏｅ１．２，３．・・・・・・Ｎ）についての軸
間距離１２Ｌ（ここで、し＝０．１，２，３・・・・・
・Ｎ）を求める。

そして、全動径アＬにわたっての各軸間距離（Ｑｔ）が
第１メモリ１１１に型板動径ｐＬを意味するＰ（番地（
ｔ＝ｏ、１，２，３．・・・・・・Ｎ）に各々記憶され
る。

ステップ２ 次に演算回路１０６は、その演算プログラムメモリ１０
７にしたがって第１メモリ１１１にメモリされているア
。番地の軸間距離データ（１２゜）を読み込み、第４図
に示すようにヤゲン砥石１３の研削線１３ａの半径Ｒと
軸間距離ｎ０から動径ア。の仮想加工点Ｐ０までの距離
を求める。すなわちヤゲン砥石１３の回転軸中心Ｏｅと
レンズ軸２２ａ、２２ｂの回転軸中心ｏＬとを結ぶ直線
を基準線Ｘとし、この基準線Ｘとヤゲン砥石１３の研削
線１３ａとの交点を仮想加工点Ｐ０とすると、演算回路
１０６はレンズ回転軸中心ＯＬから仮想加工点Ｐつまで
の距離［以下、これを仮想加工動径長アＬ（ΩＪ）］は アＬ（＋２Ｊ）＝ＱＬ−Ｒ・・・・・・・・・（３）（
ここでｖ、Ｊ＝ｏ、ｔ、ｚ、３．・・・・・・・・・ｎ
）を使ってもとめる０本ステップではｔ、＝０．Ｊ＝０
と指定された動径ア。の仮想加工動径長、／’、（１２
０）が（３）式よりア。（ｎｏ）＝Ｑｏ−Ｒとして求め
られる。

ステップ３ 次に演算回路１０６は、レンズ軸２２ａ、２２ｂを単位
回転角へ〇回転させたときの、すなわちｆｌｉｅｔ（本
ステップではＱｌ、、１＝Ｑｉ）のア１番地の軸間距離
Ω１を第１メモリ１１１から読み込み、この軸間距離立
、における動径ア。の仮想加工点Ｐ１の仮想加工動径長
ｐａ＜ｎ工）を アｔ（Ａ」）”Ｑｊｃｏｓ（ｊΔθ）＋ｆｌ　Ｊ”ＣＯ
８”　（ＪΔθ）　−（Ｑ　ｊ２−Ｒ”）−（４）（こ
こでｔ、Ｊ＝０．１，２，３．−−ｎ、か−Ｊ、≠Ｊ）
を使って ア。（Ｑｌ）＝Ｑ１ｃｏｓΔθ＋ Ｑ、”ｃｏｓ”Δθ−（ｆｌ　、”−Ｒ”）として求め
る。

第４図は、この関係を理解し易くするために型板Ｔを単
位角Δθ回転させるかわりに、ヤゲン砥石１３をレンズ
軸０１回わりにΔθ回転させて、そのときの砥石研削線
１３ａが型板Ｔに当接する状態として示しである。これ
ら両表記は同一現象を示している。

ステップ４ 次に、ステップ２で求めた仮想加工動径長ア［（１２Ｊ
）とステップ３で求めた仮想加工動径長ア、（Ｑｊ−ｘ
）とを比較する０本段階ではし＝　Ｏ，Ｊ　＝　Ｏであ
るからＰ、＋（Ｌ）と／’　ｏ　（ｎ　ｚ　）とを比較
する。第２図のフロチャートの「／」記号は、その前後
の値を比較することを意味する（以下同じ）、そして、
アＬ（Ｑ））≦アＬｃＱｊ＊ｘ）すなわちアロ（Ｌ）≦
ア。（Ｑｌ）の場合には後述するステップｌＯへの移行
する。また、アＬ（ΩＪ）＞　Ｐ　ｔ（Ｑ　Ｊ−ｚ）す
なわちアａ（ｎ。）〉ア。（Ｑｌ）の場合は次ステツプ
５へ移行する。

第４図の例ではＰＩ、（Ｑ、）＞ア。（Ｑｌ）であるか
ら次ステツプ５へ移行する。

ステップ５ 型板を更に単位角Δθ回転させたときの悲１．２（本ス
テップではＵｏ、、＝Ｕ、）のア２番地の軸間距離デー
タ（Ｑｌ）を演算回路１０６はメモリ１１１から読み込
み上記第（４）式を使って仮想加工動径長ア。（Ｑｌ）
を求める。

ステップ６ ステップ４の仮想加工動径長ＰＬ（Ｑ　Ｊ　ｏｌ）と前
記ステップ５の仮想加工動径長ＰＬＣＱｊ−ｚ’）　　
と比較する０本段階ではｊ＝ｏ、Ｊ＝Ｏであるからア。

（悲、）とア。（２□）とを比較する。そして、　アＬ
（Ｑ　Ｊ　ａｔ）≦ＬＬ（ＱＪｌりのときは次ステツプ
７へ移動し、７ｔ（Ｑ　Ｊ　、ｔ）＞　、／’　ｔ（Ｑ
　Ｊ−ｚ）のときはステップ６′に移行する。第４図の
例ではＰ、（Ｑ、）＜ア、、（Ω、）であるから次ステ
ツプ７に移行する。

ステップ６′ もし前ステップ６で７ｔ（Ｑ、＋−ｔ）＞アＬ（ＱＪ、
ｚ）すなわちア。（Ｑｌ＞＞１゜（Ｑｌ）であるときに
本ステップに移行すると、さらに型板Ｔを単位角Δθ回
転させたことに相当する軸間距離データ（Ｑ（Ｊ＊ｘ、
、ｚｙＯ（Ｊ　４１１ｏｚ）の軸間距離Ｑ　（Ｊ　ａｘ
　）＋２から仮想加工動径長アｔ（１１（Ｊ＋ｔ、−ａ
）が求められる。そして、それが前回のデータアＬ（Ｑ
　Ｊ　１２）と比較される。こうして更新された軸間距
離に基づく仮想加工動径長がそれより１つの前の軸間距
離の仮想加工動径長より大きくなるまで順次次々の軸間
距離データに基づいて仮想加工動径長を求め比較してい
く。

ステップ７ 前ステップ６でアＬ（１２Ｊ　ｏｘ）≦７ｔ（Ｑｊ−ｚ
）と判定された場合、ア＊（ｆｉ　Ｊ　ａｔ）を動径ア
（における砥石１３で実際に加工される加工動径長であ
ると判定する。本段階すなわち第４図の例ではｊ＝０．
ｊ＝０であるから動径ア。における加工動径長ア。（Ｑ
ｌ）と決定される。

ステップ８ 演算回路１０は前ステップ７で決定された加工動怪長ア
Ｌ（Ｑ　Ｊ　、ｌ）と此の軸間距離Ｑｊ＊１に対応する
レンズ軸回転角Ｏｊ、１とを組として、加工動径長デー
タ（ＬＬ、ＯＬ）をメモリ回路１１０の第２メモリ１１
２に記憶させる。第４図の例ではＬＬ＝アｔ（Ｑｊ−ｔ
）＝ア。（２□１）＝Ｌｔ−ＯＬ＝θ」、１＝θ。、１
＝０１として加工動径長（Ｌよ、θ、）が型板動径ア。

に対応して第２メモリ１１２のア。番地にメモリされる
。

ステップ９ 型板Ｔの全動径、／’　ｔ（ｔ、＝ｏ、１，２，３・・
・・・・・・・ｎ）について加工動径長が求められるま
で前記ステップ３〜８を順次各動径アＬについて実行す
る。たとえば、第４図の例では動径ア。について加工動
径データ（Ｌ工、θ、）が求められたのでステップ７′
にしたがって動径ｐＩ、から動径ア、に移り、新らたな
動径ア、について前記ステップ３〜８を実行し、動径ア
、に関する加工動怪長をもとめ、その結果を第２メモリ
１１２に型板動径ア、に対応させてＰ１番地に記憶させ
る。以下同様の手順で最終動径ア、についての加工動径
長（Ｌ□θ、）迄演算して求め、これらを第２メモリ部
１１２のア、番地に記憶させる。

加工動径長データ（し５．ＯＬ）と型板動径アＬとの関
係を第６図に示した。型板Ｔがレンズ軸２２ａ。

２２ｂの軸０８回りに回転されて型板の基準線Ｈから回
転量ｔＸΔθの方向にある型板動径／’ｔが基準線Ｘ上
に位置するように位置付けられたとき、レンズしは砥石
１３の研削線１３ａと下降点ＰＬで下降され、その加工
線の加工動径長はＬＬ、加工角はθしどなる。

ステップ１０ 前記ステップ４でｐｔ（Ｑｊ）≦ア（（息４．１）とな
ったときは１本ステップに移行させ、第５図に示すよう
に型板Ｔをレンズ軸２２ａ　、　２２ｂの回わりに単位
角へ〇反転させた回転角ｏｎの第１メモリ１１１のア、
番地の軸間距離Ｑｎに基づいて（４）式から仮想加工動
径長アＬ（Ωｊ−１）を求める。第５図の例では動径ア
。について軸間距離Ｑ　Ｏ−１＝　Ｑ　ｎをもちいて仮
想加工動径長ア。（Ｑｎ）を ア。（Ｑｎ）ｌｌｎ　ｃｏａ　ｎΔθ＋ｎ”　ｅ０８”
　ｎΔθ−（ｎ−−Ｒ”）として求める。

ステップ１１ ステップ２で求めた仮想加工動径長ア（（Ω」）と前ス
テップ１０で求められた仮想加工動径長アＬ（ｎ　ｊ−
ｔ）とを比較する。そして、アｔ（Ｑ　Ｊ）≦ＬＬ（Ａ
ｊ−□）のときは次のステップ１２へ移行し、ｐＬ（ａ
」）〉アＬ（Ｑ　Ｊ−ｔ）のときはステップ１１′に移
行する。

第５図の例ではｊ＝ｏ、Ｊ＝Ｏであるア。（１２０）と
ア。

（Ｑｏ−ｔ）すなわちアｏ（Ｑｎ）とが比較され、ア。

（１２，）〈ア。（１２ｎ）であると次ステツプ１２に
移行する。

計数ステップ１１′ 前ステップ１１でＰ　Ｌ（Ｑ　Ｊ）＞　Ｐ　ｔ（Ｑ　Ｊ
−□）と判定されると本ステップに移行され、演算回路
１０６はさらに型板Ｔをレンズ軸０１回わりに単位角Δ
θ反転させたときの軸間距離データ、すなわち新たな軸
間距離ＱＪ−＞とじて、軸間距離データ（１２（Ｊ−ｔ
）　−１１０ｃｊ−□）−□）の軸間距離ｎ（Ｊ−ｔ＋
−ｔ（図示せず）を使って第（４）式で仮想加工動径長
アＪ　（Ｑ　（Ｊ−ｘ　１−ｔ）を演算し、前回の仮想
加工動径長アｔ（Ｑｊ−０）と比較させる。こうして順
次更新された仮想加工動径長がその１つ前の仮想加工動
径長より小さくなるまで、この操作を繰り返す。

ステップ１２ 前ステップ１１でｐｔ（１２））≦アＬ（Ｑ　ｊ−ｚ）
のとき本ステップに移行される。そして、演算回路１０
６はアｔ（Ｑ　Ｊ）を動径アＬ上で実際に砥石１３で加
工される加工動径長データアｔ（ｆｉｊ）を決定し、こ
の軸間距離０．に対応する型板Ｔの回転角θｊと組み合
わせて、加工動径長データ（ＬＬ、ＯＬ）とする。

第５図の例ではｊ＝０．Ｊ＝０であり、これらが加工動
径長と決定されるから、加工動径長データ（ＬＬ、ＯＬ
）はＬＬ＝アｔ（Ｑ、＋）＝／’ｏ（ｆｌｏ）＝Ｌｏ、
ＯＬ＝θｊ＝θ。どなってデータ（Ｌｏ、θ。）が得ら
れ、ステップ８で第２メモリ１１２のア。番地に記憶さ
れる。

ステップ９まで実行されると型板Ｔの各動径アＬ（Ｌ＝
０．１，２，３．−ｎ）毎に、加工動径長データ（Ｌｏ
。

θ、）、（Ｌ、、θ１）、（１＊、θ−）　、（Ｌａ−
θ３Ｌ””・・（Ｌｔ＋θＬ）・・・・・・（Ｌ、　、
θＨ）が求められ、此れらが第２メモリ１１２の対応す
る各型板動径ア、を示すア１番地（ｔ、＝ｔｔｚｔ３、
・・・・・・ｎ）に記憶される。

ステップ１３ 型板Ｔに倣って荒砥石１２で公知の荒研削加工を実行さ
せる。

ステップ１４ 制御回路１０８は第２メモリ１１２から任意の４つの型
板動径アａ、アｂ、ア。、アｄを選択する。その第１番
目の型板動径アａに基づいてドライバー１０２を介して
モータ２５を駆動し、レンズ軸２２ａ、２２ｂを（ａＸ
Δθ）回転させ、基準線Ｘ（Ｘ軸）上に型板Ｔの動径／
’ａが位置するようにする。

次に、制御回路１０８はモータ２００を駆動して、型受
台３８を降下させながら前ステップ１２で粗研削された
粗研用済レンズＬを第７図（Ａ）に示す様にヤゲン砥石
１３と当接するかを検知する。

このときのレンズＬのヤゲン砥石１３への当接点Ｓは第
７図ＣＢ）に模式的に示す様に型板動径ｐａに対応して
第２メモリ１１２のアａ番地に記憶されている加工動径
長データ（Ｌａ、θａ）の加工角０８分型板動径Ｒの方
向（今、この動径ｐａはＸ軸上にあるから）すなわちＸ
軸からｏａ分回転された加工線Ｋにある。

予め定めた基準高さχＤに相当する予め定められたパル
ス数を、パルス発生器１０３から制御回路１０８の制御
のもとにドライバ回路３００を介してモータ２００に供
給し、基準高さχＤまで型受台３８を下降させる。この
際、モータ２００への供給パルス数はカウンタ３０１で
計数される。砥石１３が第７図（Ｃ）に示す様に２段Ｖ
形状砥石１３′いわゆる「中Ｖ砥石」の場合は、χＤは
緩傾斜面１３ｂ　’　、１３ｃ　’に定める。この時に
当接しない場合は、判定回路３０２はパルス発生器１０
３からの所定パルス数が供給されても検出器２０４がＯ
Ｎ信号を発生しないため、非当接と判定し、その旨、制
御回路１０８へ出力する。

制御回路１０８は、モータ２００を反転させ、レンズ軸
２２ａ、２２ｂを初期の高さに復帰させる。そして、制
御回路１０８は、モータ３２を作動させて、単位微少距
離Ｙ軸方向（レンズ軸の軸方向）に第７図上の左方向へ
キャリッジ２０を移動させた後、上記動作を再実行し、
レンズ前側コバ端し、がヤゲン砥石１３の前側砥石面１
３ｂに基準高さχＤで当接するまで繰り返す。この基準
高さχＤになった時、検出器２０４は判定回路３０２に
ＯＮ信号を出力すると共に、カウンタ３０１にストップ
信号Ｓを出力する。パルス発生器１０３からモータ３２
に供給されたパルス数はカウンタ３０１で計数されてお
り、カウンタ３０１はモータ２００とモータ３２とへ供
給されるパルス数を各々独立に計数できる二重構造とな
っている０判定回路３０２からの信号を受けた制御回路
１０ｇはカウンタ３０１の計数値を演算回路１０６に送
り、演算回路１０６内の図示しない内部メモリに一時的
に記憶させる。

基準高さｘＤで当接した時点で、これをレンズの移動量
Ｙ７Ｌとして第３メモリ１１３に型板動径アＬと対応さ
せて記憶する（本実施例の場合、動径アａに対応してい
るのでＹ、ａとして記憶される。）。カウンタ３０１は
その時点でリセットされている。１回目に型受台３８を
下降させながら、基準高さｘＤまで降下する途中で、粗
研削済みのレンズＬの前側コバ端り、が当接する場合に
は、型受台３８を降下させるためにパルス発生器１０３
からモータ２００に供給されていたパルス数がカウンタ
３０１で計数されており、検出器２０４からのストップ
信号で当接時点で計数が停止される０判定回路３０２か
らの信号を受けた制御回路１０８は、その時点でカウン
タ３０１の計数値を演算回路１０６に送り、基準高さｘ
Ｄと比較し、その差分ΔχＤよりＶ形状砥石の傾斜角ε
１に基づいて でもとまるＹ移動分ΔＹを制御回路１０８に送り、レン
ズ軸方同右にそのＹ移動分ΔＹだけ移動後、再度同様な
操作を繰り返す。

次に、レンズＬの後側コバ端Ｌｂが基準高さｘＤ（この
基準高さｘＤは前側コバ端り、の測定時と異なっていて
も問題はない、）になるまで、コバ端Ｌｂが砥石１３の
前側砥石面１３ｃと当接するかを検知しながら型受台３
８を降下させる。ここで予めコバ端り、が砥石１３の前
側砥石面１３ｂと当接しない位置まで、キャリッジを右
方向へ移動しておくことは言うまでもない。

後の動作は、レンズコバ端り、を測定する時と同様であ
るが、Ｙ方向の移動のみが逆方向となる。

基準高さｘＤになった時のＹ方向移動値をＹｂＬとして
第３メモリ１１３に型板動径ｐ、と対応させて記憶する
（本実施例の場合動径ア□に対応しているのでＹｂａと
して記憶される）。

以下同様に型板動径アｂ＋Ｐｅｔアｄについて前記動作
を実行し、対応するＹ移動量Ｙｊｂ＊ＹＩ。＊Ｙ／ｄ及
びＹｂｂｔＹｂｃｐＹｂｄを求め第３メモリ１１３に記
憶する。

基準高さｘＤでのヤゲン砥石１３の研削線１３ａのＹ方
向位置に対してコバ前側の接点の位置は　χＤ／ｌａｎ
ε１、コバ後側の接点の位置はχＤ／ｌａｎε２となる
。

前側接点を測定した時のＹ座標メモリ値ＹハをχＤ／ｌ
ａｎξ、だけ移動させると、前側接点がヤゲン砥石１３
の研削線１３ａ上にくる。このときのコバ厚Ｖ、は。

Ｗｔ＝［（ＺＤ／１ａｎｓ　１）＋（ｚＤ／ｌａｎｇ　
ｚ）］−］ｌＹ、ｔ−Ｙｂｔｌ−■となる。

このコバ厚１１Ｌをレンズ軸２２ａ、２２ｂの回転角θ
Ｌ及びその動径アＬに対応させて第５メモリに記憶させ
る。この際、各加工動径Ｐ、とコバ厚Ｖ【から動径の変
化に対するコバ厚の変化率ΔＷＬを第５メモリに記憶さ
せる。

そして、レンズ軸２２ａ、２２ｂ及び被加工レンズＬを
第７図（Ａ）　、　（Ｃ）のｘＤだけ降下させて、被加
工レンズＬの周縁部にヤゲン加工を施したときの動径／
’ｔｔコバ厚ＶＬにおけるヤゲン部の両側角部ａ、ｂ間
のコバ厚Ｖ、／は、ヤゲン砥石１３の砥石面１３ｂ、１
３ｃ間のＶ溝の幅の変化率ΔＶＬと変化率Δｖ、を基に
求めることができる。そして、このコバ厚％ｌ、／をレ
ンズ軸２２ａ、２２ｂの回転角ＯＬ、動径、Ｐｔと共に
第６メモリに記憶させる。

ここで、面取装置本体４０を第８図（Ｃ）の如く本体１
０に装着して、揺動アーム４４のストッパ４５ａをアー
ムストッパ受け５６に当接させ、このアームストッパ受
け５６の軸部５６ａをストッパネジ５７に当接させたと
きのモータ５１の出力軸５１ａを含む水平な仮想線をＫ
し、この仮想線にとヤゲン砥石１３の回転中心θｅと距
離をＬｘする。また、型受台３８をｅＨＬだけ上昇させ
て、被加工レンズＬの上部を面取砥石５２のＶ溝の面取
斜面５２ａ　　、５２ｂ　’に当接させたときのレンズ
軸２２ａ、２２ｂと仮想線Ｋまでの距離をＬＨＬ（□８
、）とする、さらに１面取砥石５２の半径をｒｏｔ面取
砥石５２のＶ溝底部までの半径をｒ１ルンズ軸２２ａ、
２２ｂの回転角がθＬにおける被加工レンズＬの型受台
３８への当接部までの動径をＰＬｔｍ）、この動径アＬ
（Ｉｌｌ）上のヤゲン部りの高さをΔｈｔ、このヤゲン
部りの両側角部ａ、ｂのコバ厚を’Ｌ（飢１とし、この
動径アＬ（ｅｔｌからπだけ進んだ動径で被加工レンズ
Ｌの面取砥石５２への当接部を含む動径をアＬｕｃｋｓ
４１．この当接部までの動径をＰＬ　　（ｙｃｅｅ＋＋
、この動径アＬ（□８、）上のヤゲン部Ｄ′の高さをΔ
ｈ（７１１１）、このヤゲン部Ｄ′の両側角部間ａ、ｂ
’のコバ厚を’Ｌ　　（Ｘ１ｅ＋１とし、この位置での
仮想線Ｋから被加工レンズＬのＶ溝への当接部までの距
離をｒ＋＝（＊＊。、）、面取砥石５２のＶ溝の深さを
り。、このＶ溝の最大幅をＩｊｘとする。

この様な条件の符号を用いると、第６メモリに記憶され
たコバ厚ｖＬ２回転角θｔ、動径アＬ等からＬ）Ｉｔ（
ｘ＋ｅｔ＋＝７１（ｇｏａｔ）＋　ｒ、、−ΔｈＬ（ｖ
ｃ＋＋ｕ）　　ＩＩＬ（＊＊ｅｔ＋（イ） また、（イ）式におけるｈＬｌｃ＊ｓ＋１は、ｈｔ（＋
ｃｉＩ、ｌ＋＝ｈｏ（ｌｌｔ　　ｔｘ＊１１．＋　　ｖ
Ｘ）／ｖＸ−・−・””−・−’−（ロ）となる。

この（イ）、（ロ）式からＬＨＬ（ｇｏａｔ３は。

ＬＨＬ（ｇａｓ、）２　ア【（π番ｇ、）＋ｒ６　−　
Δ　ｈ　Ｌｌｙｌｌａ＋１ｈ　ｏ（’Ｌ　　ｔｘ＊ｅ＋
）−りｘ）／Ｗｘ＝−−−−（／Ｎ）となる。

また、Ｌｘは、 Ｌｘ　＝ｆｌ　Ｆａ＋アｔｔｓ＋＋＋ｅ）ＩｔｒＩｌ＋
３＋ＬＨｔ（＊＊ｅｔ＋−（ニ）故に、この位置での型
受台の上下動制御量ｅＨＬｃ６３．は、（イ）〜（ニ）
から演算回路１０６により、ａｔ（１（＝、）＝Ｌｘ　
　　　（ＱＦｏ＋、／’ｔ＋ｅ＋＞＋ｅＨｔｔｅ＋）＋
ＬＨｔｔ＊＊ｅ、））（ホ） として求めることができる。

従って、この様にして求めた面取加工に必要な制御情報
すなわちｅＨｔｔａ＋１をレンズ軸の各回転角θ、に対
応する動径／’Ｌ（。１］に対応させて第７メモリに記
憶させておき、後述する面取加工時に用いる。

そして、との面取に際しては、ａＨＬ（ｅｔｌに面取高
さｈｗを加えた量だけ上昇させる制御を行わせることに
なる。

一方、上述のコバ厚ｗＬを基に実線のヤゲン位置をコバ
厚の督：Ｓの位置につけるならば、その時のＹ方向移動
量は、 ｔａｎｇｉ）　　＋（ｚＤ／ｌａｎｇｓ）　　ｌＹ、Ｌ
−Ｙｌ、ｔｌ）−■として求められる。

この加工点ｐｔを含むヤゲン球面の中心は、被加工レン
ズの光軸がキャリッジのレンズ軸に偏心して取り付けら
れると、レンズ軸の回転軸に位置しない、このため、被
加工レンズＬのレンズ軸２２ａ。

２２ｂに対応する三次元座標軸（Ｘ、Ｙ、Ｚ）方向への
ヤゲン球面の自車中心のズレ量をＡ、Ｂ、Ｃ：とし、ヤ
ゲン球面の曲率半径Ｒ８とすると、ヤゲン球面は（Ｚ　
ｔ−Ａ）”（ｙｔ−Ｂ）’÷（Ｚ　１−　Ｃ）”　＝　
Ｒｅ２χＬ　＝　Ｌ　ＬＣＯＩＩθｔ　　　　　　　　
　　−・＝　（７）ＺＬ：　Ｌ　Ｌｓｉｎθ（ となる。

従って、ズレ量Ａ、Ｂ、Ｃ及び曲率半径Ｒｅは、加工角
θＬと加工動径長ＬＬを使って最低４つの型板動径ア、
、ｐｂ、ア。、アｄに対応する加工点ＰａｙＰｂｙＰＣ
＋ＰｄのＹ方向移動量ｙａ、ｙｂ、ｙｃ、ｙｄを（６）
式で求め。

この求められたｙａ＊Ｖｂ＊ｙＣｔｙｄを代入して上記
（７）式をとけば決定される。任意の型板動径ア（に対
応する加工点ＰＬについて第２メモリ１１２に記憶され
ている動径アＬに対する加工動径長データ（ＬＬｔθＬ
）から移動量ｙ【がＡ、Ｂ、Ｃ，Ｒｅが決定された後の
（７）式から求めることができる。また、第１図の実施
例ではカーブ入力装置１２１でヤゲン位置の比率瞥：Ｓ
を入力できるほか、使用者がヤゲンカーブ値Ｃｅをこの
入力装置１２１で入力すると演算装置１０６は（ｎはレ
ンズの屈折率　通常ｎ＝１．５２５を使う）からＲａを
演算し、二のＲｅの値を上記（７）式に代入して任意の
ヤゲンカーブ値Ｃｅに基づくレンズのＹ軸方向移動量ｙ
Ｌを求めることが出来る。

求められたレンズのヤゲン加工時のＹ軸方向移動量ｙＬ
は型板動径アＬに対応させて第４メモリ１１４の１１１
番上記憶させ、Ｙ軸方向移動量データ（アｔｔｙｔ）（
ｔ＝ＬＬＬＬ・・・・・・Ｎ）となる。

ステップ１５ ヤゲン砥石加工時は制御回路１０８は第４メモリ１１４
からのＹ軸方向移動量データ（ア＊ｔｙｔ）を使ってモ
ータ２１とモータ３２を制御して型板動径アＬがＸ軸に
位置するとき、キャリッジ２０がｙＬの位置にくるよう
に制御する。これによりレンズのコバ全周にわたって指
定された比率牙：Ｓの位置にヤゲン頂点が形成できる。

また、ヤゲンカーブ値Ｃｅを与えたときは、そのカーブ
をもつヤゲン曲面上に全周のヤゲン頂点が位置するよう
に加工がなされる。

尚、ステップ１４ではレンズＬが偏心してキャリッジの
レンズ軸に取り付けられることを想定して４つの型板動
径アｄ、ア５．ア。、アｄに基づくレンズ降下量χＤａ
＋χＤｂ＋χＤＣｔχＤｄを求め、これにより第（６）
式、第（７）式を利用してＹ＠方向移動量ｙ。

を求めたが、もしレンズＬが全く偏心されずにレンズ軸
に取り付けられることが保障されている場合は、第（７
）式のズレ量Ａ、Ｂ、Ｃは全てゼロとなるから、１つの
型板動径アｄに基づくレンズ降下量χＤａから得られる
移動量ｙａと加工動径ｔ、ａ及び加工角θｄのみでヤゲ
ン球面の曲率半径Ｒｅは決定でき、曲率半径Ｒｅ決定後
の第（７）式を使って任意の型板動径アＬに基づくＹ軸
方向移動量ｙしは第２メモリ１１２の動径アＬに対する
加工動径長データ石τ、１Ｔ）を使って求めることがで
きる。

２　　　　工動二 上述したレンズの形状研削加工が終了すると。

玉摺機すなわちレンズ研削装置は動作が停止状態となる
。この状態で面取装置本体４０を第８図（Ｃ）。

（Ｄ）の如く本体１０に装着して、面取スイッチＭＳを
ＯＮさせると、制御回路１０８がシーケンスプログラム
メモリ１２０のシーケンスプログラムに従って作動する
。これにより、制御回路１０８は、取付部５４を図示し
ない駆動装置により所定高さ即ち第８図（Ｃ）の位置ま
で上昇させると共に、メモリ１００の第７メモリのｅＨ
Ｌ（ｌｌ＋３に基づいて型受台３８をアＬ（ｓ＋１に応
じて昇降制御し、被加工レンズＬのヤゲン部りの両側角
部に面取を施す。

この面取に際して型受台３８は、被加工レンズＬを介し
て面取砥石５２をＬｘの高さの位置からｈｗだけ上昇さ
せて、揺動アーム４４を上方に若干上昇させ、ストッパ
４５ａをアームストッパ受け５６から■ｖだけ上昇離反
させる。この状態では面取砥石５２が被加工レンズＬの
ヤゲン部りの両側角部ａ、ｂに揺動アーム４４側の自重
で圧接される。尚、被加工レンズＬが面取砥石５２に当
接する前に面取砥石５２はモータ５１により回転駆動さ
せておく。

この回転と圧接により角部ａ、ｂに面取が為されていく
と、揺動アーム４４が下方に徐々に変位させられて、ス
トッパ４５ａがアームストッパ受け５６に当接する。こ
の当接後は、揺動アーム４４側の自重の一部が弾性部材
５９の弾性力で受けられるので、揺動アーム４４側の自
重により面取砥石５２が被加工レンズＬに圧接する圧接
力は揺動アーム４４が下方に変位するに従って徐々に小
さくなる。そして、アームストッパ受け５６の軸部５６
ａがストッパネジ５７の上端に当接すると、揺動アーム
４４の下方への変位が停止されて、面取砥石５２の被加
工レンズＬへの圧接力がゼロとなり、動径アし。０６、
）における面取が完了することになる。従って、この様
な面取動作を各動径毎に対応して僅かずつ行わせること
により、被加工レンズＬのヤゲン部の両側角部に略−様
な深さの面取が為される。

（発明の効果） 以上説明したように、本発明によれば、本体に上下駆動
可能かつ横移動可能に装着されたキャリッジと、該キャ
リッジに横方向に向けて装着された一対のレンズ軸と、
前記一対の、レンズ軸間に挟持された被加工レンズ周縁
部のコバ厚を各動径に対応させて測定するコバ厚測定手
段と、前記コバ厚測定手段からの出力信号を基に前記被
加工レンズのコバ厚を各動径に対応させて記憶するメモ
リと、前記レンズ軸と平行な軸線を中心に回転駆動可能
に前記レンズ軸上方に配設され且つ前記被加工レンズに
対して上下に進退動可能に前記本体に装着される面取砥
石と、前記面取砥石の前記本体に対する降下高さを規制
するストッパと、前記メモリの情報を基に前記キャリッ
ジを昇降駆動制御して前記両側角部の面取深さを制御す
る制御回路とを有する構成としたので、熟練者でなくて
も被加工レンズの両側角部の面取を自動的に容易にでき
、しかも、面取作業を短縮できる。また、被加工レンズ
の両側角部の面取深さを略一定にできる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る面取装置をレンズ研削装置適用し
た例を示すブロック図、 第２図はその動作を説明するフローチャート。 第３図は軸間距離を求める方法を示す模式図。 第４図、第５図は加工動怪長データを得る方法を示す模
式図、 第６図はレンズ回転角、加工動径長及び加工角の関係を
示す模式図、 第７図（Ａ）　、　（Ｂ）　、　（Ｃ）はレンズ降下量
を測定する方法を示す模式図。 第８図（Ａ）、（Ｂ）はＹ軸方向移動量を求める方法を
示す模式図、 第８図（Ｃ）はこの発明の要部説明図、第８図（Ｄ）は
第８図（Ｃ）の平面図、第８図（Ｅ）は第８図（Ｄ）の
Ｅ−Ｅ線に沿う断面図、第８図（Ｆ）は第８図（Ｃ）の
Ｆ−Ｆ線に沿う断面の作動説明図。 第８図（Ｇ）は第８図（Ｆ）の部分説明図、第９図及び
第１０図はレンズの径と横移動の関係を示す模式図、 第１１図は従来の面取装置を備えるレンズ加工機の斜視
図、 第１２図は第１１図の面取砥石と被加工レンズとの関係
を示す説明図である。 １０・・・本体 １２・・・荒砥石 １３・・ヤゲン砥石 ２２ａ、２２ｂ・・・レンズ軸 ２５．３２．３７・・・モータ ３８・・・型受台 ４０・・・面取装置本体 ４４・・・揺動アーム ４５ａ・・・ストッパ ５１・・・モータ ５２・・・面取砥石 ５６・・・ストッパ受け ５６ａ・・・軸部 ５７・・・ストッパネジ（固定ストッパ）３０１・・・
カウンタ ３０２・・・制御回路 １０６・・・演算回路 １０８・・・制御回路 １１０・・・メモリ Ｌ・・・被加工レンズ 第３図 第 図 第 図 第 図 第 図 （Ｃ） 第 図 （Ａ） 第８図 ＣＦ） らフ 第 図 第 図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 本体に上下駆動可能かつ横移動可能に装着されたキャリ
   ッジと、該キャリッジに横方向に向けて装着された一対
   のレンズ軸と、前記一対のレンズ軸間に挟持された被加
   工レンズ周縁部のコバ厚を各動径に対応させて測定する
   コバ厚測定手段と、前記コバ厚測定手段からの出力信号
   を基に前記被加工レンズのコバ厚を各動径に対応させて
   記憶するメモリと、前記レンズ軸と平行な軸線を中心に
   回転駆動可能に前記レンズ軸上方に配設され且つ前記被
   加工レンズに対して上下に進退動可能に前記本体に装着
   される面取砥石と、前記面取砥石の前記本体に対する降
   下高さを規制するストッパと、前記メモリの情報を基に
   前記キャリッジを昇降駆動制御して前記両側角部の面取
   深さを制御する制御回路とを有することを特徴とする眼
   鏡レンズ両側角部面取装置。