JPH0281620A - ポリ３−メチルブテン−１樹脂製上部開口型容器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はポリ３−メチルブテン−１樹脂よりなる耐熱性
容器に関する。更に詳しくは、電子レンジによる加熱及
び１６０℃以上、好ましくは２００℃以上のオープンで
の使用に耐える、ゴム状α−オレフィン共重合体含有ポ
リ３−メメルプテンーｌ樹脂よりなる耐熱性の上部開口
活者の増大等に伴い、調理時間の短縮、或いは調理の簡
便性を目的とした即席食品の需要が増している。このよ
うな傾向と、近年の電子（オープン）レンジの広範な普
及とが相俟って、電子レンジ、オープンの両方に用いら
れる耐熱性容器に注目が集まっている。

〔従来の技術〕

従来即席食品の容器としては、発泡ポリスチレンが多用
されているが、ポリスチレンは軟化温度が低く、電子レ
ンジ、オープン等に用いるには耐熱性が不十分である。

ポリスチレンより耐熱性が高い樹脂としてはポリプロピ
レンがある。ポリプロピレン樹脂製容器は５通常、水分
の多い食品を入れて電子レンジで加熱する際には十分な
耐熱性を有するが、油脂分の多いもの、或いは１６０℃
以上のオープンでの使用には耐えない。

一方、結晶化速度を早める添加剤を加え、かつ耐衝撃性
を高めるためにポリオレフィン等をブレンドした、いわ
ゆる易結晶性のポリエチレンテレフタレート（以下Ｃ−
ＰＥＴと呼ぶ）製の薄肉容器は耐油性もあり、電子レン
ジ・オープン両用可能な容器として用いられつつある。

〔本発明が解決しようとする課題〕

しかしながら、この様なポリエチレンテレフタレート製
容器には、以下の様な不十分な点がある。

第１に、この種の即席食品は多くの場合冷凍保存される
事が多いが、Ｃ−ＰＥＴ製容器は低温での耐衝撃性が不
十分である。

また耐熱性に関しても、Ｃ−ＰＥＴ製容器は２２０℃〜
２３０℃の使用に耐えると言われているが、実際上家庭
用電子オープンレンジにＣ−ＰＥＴ製容器を適用すると
、高温では変形し易く、実用に供し得るものではない。

また、加熱調理後、結晶化が進行し、耐衝撃性が大巾に
低下する。更にＣ−ＰＥＴ容器はガラス製容器に比し、
同一出力で加熱した場合、内容物の昇温か遅い、即ち、
高周波の利用効率が低い。

〔課題を解決する為の手段〕

本発明者等は、上述の様な耐熱容器の現状に鑑み、高融
点、高結晶性のポリオレフィンであるポリ３−メチルブ
テン−ｌの該耐熱容器への適用について鋭意検討を行な
ったところ、上述の他樹脂による耐熱容器のもつ欠点が
改良された良好な性能を持つ耐熱容器が得られる事を見
出し、本発明に到達した。

即ち本発明は、融解熱がｒ〜／　ｔ、Ａ　ｃａｌ／　？
である３−メチルプデンーｌ〜α−オレフィンランダム
コポリマーをシート状化し、次いで熱成形してなる、ポ
リ３−メチルブテン−７樹脂製上部開口型容器に存する
。

以下、本発明について詳細に説明する。

本発明に用いられるポリ３−メチルブテン−７樹脂は３
−メチルブテンと炭素数２〜２０の他のα−オレフィン
のランダムコポリマーである。この様なα−オレフィン
としては、エチレン、フロピレンブテン−１１ヘキセ／
−／、オクテン−７１デセン−１１ドデセン−／、ヘキ
サデセン−７１オクタデセン−１等が挙げられ直鎖のα
−オレフィンが好ましい。

共重合法については、ブタン、ヘキサン、ヘプタン、シ
クロヘキサン、ベンゼン等の如キ脂肪族、脂環式あるい
は芳香族炭化水素中、液状のオレフィン中、あるいは無
溶媒下で遷移金属化合物、及び周期律表、第１族ないし
第３族金属の有機金属化合物の存在下、３−メチルブテ
ン−ｌと他の炭素数２−２０のα−オレフィンをランダ
ム共重合させれば良い。

３−メチルブテン−！以外の他のα−オレフィンは２種
以上ランダム共重合させても良い。

また重合反応の途中の段階で、３−メチルブテン−ｌに
対する他のα−オレフィンの濃度ヲ変え、２種類の組成
比の異なるランダム共重合の混合組成物としても良い。

触媒である遷移金属化合物および周期律表第１族ないし
第３族金属の有機金属化合物としては特に制限はなく通
常オレフィンの重合に使われているものが用いられる。

好ましくはＭｇ４　Ｔ　ｉ　Ｈハロゲン及びエーテル、
エステルの如き電子供与性化合物を含有する固体触媒成
分と有機アルミニウム化合物、および必要に応じエーテ
ル、エステルの如き電子供与性化合物との組み合せであ
る。この様な固体触媒成分は、特開昭！２−タ♂０７６
号公報、同３３−，２弘Ｊ７Ｊ’号公報、同ｊ３−♂３
？７７号公報、同！３−ｉｉ７ｏ♂３号公報、同！ター
６２０弘号公報、　同ｊター１ｉ３ｏ６号公報等に記載
されている。また、アルミニウム含有量がチタンに対す
るアルミニウムの原子比で。、ｉｓ以下であって、かっ
錯化剤を含有する固体三塩化チタン触媒成分と有機アル
ミニウム化合物、とりわけアルミニウムジアルキルモノ
ハライドおよび必要に応じエーテル、エステル等の如き
電子供与性化合物との組み合せも好適に用いられる。こ
の様な固体三塩化チタン触媒成分は特公昭ｚｚ−ｒｕｓ
ｔ号公報、同ｊ！−１４４ｊ２号公報、　同！！−１０
０３号公報、同ｊ弘−２７１７／号公報、同よｊ−３り
／ｌｊ号公報、同１１−／μｏｚ弘号公報、同ｊ３−４
Ｃψりよ２号公報等に記載されている。

重合温度は０　、　／　ｊ　０℃である。また必要に応
じ、水素の如き分子量調節剤を用いてもよい。

本発明に用いられる３−メチルブテン−１と他の炭素数
２〜２０のα−オレフィンのコポリマーの融解熱は走差
型示差熱量計（ＤＳＣ）で測定してｔ〜Ｃ１１ｔ／ｌ、
／　１ｌａｉｔ／ｆ１好ましくは２ｃａ１．　／　ｆ　
−／　２　ｃａｔ　／　ｔである。また、融点は、２ｊ
Ｏ〜３００”Ｃ１好ましくは２６０”Ｃ〜２９！℃であ
る。融点が上限より高い場合は、成形温度が高過ぎ成形
中のポリマー劣化が起こりやすい。また下限以下では耐
熱性が不十分である。

融解熱が上記範囲より低い重合体は共重合度が高い重合
体であるが、容器に成形した場合、高い耐熱性が得られ
ないのみならず、高い衝撃強度も得られない事が判明し
た。

一方、融解熱が上記範囲より高い重合体は結晶性が過度
に高く、シート成形、熱成型において成形性が悪く、正
しい形の成形品が得られない０ 本発明のポリ３−メチルブテン−７樹脂組成物の、３２
０℃においてＡＳＴＭ　ＤＩ２３ｒに準拠して測定した
メルトインデックスは、ｏ、ｉ〜１００９／１０分であ
り、好ましくは、０．２〜７０９／１０分である。メル
トインデックスが上限より高い場合は、流動性が良く、
シート成形性は良好であるが、反面、熱成形時のシート
のドローダウン等があり、熱成形における成形性は低下
する。また、耐衝撃性も低下する。

メルトインデックスが下限より低い場合は、衝撃強度は
高いが、成形が不可能となるか、或いは生産性が低くな
る。

ポリ−３−メチルブテン−７樹脂組成物のメルトインデ
ックスは成形中に変化する場合があるので、良好な物性
値を得るには、成形品のメルトインデックスが上述の範
囲にある事が好ましい。

本発明の容器は高温で使用される為、熱安定剤の選択が
重要であり、特に高温での飛散が少ないものが好ましい
。

この様な添加剤の一例としては、イルガノックスｔｏｔ
ｏ（商品名；日本チバガイキー社製）と、イルガフオス
Ｐ−ＥＰＱ（商品名；日本チバガイキー社製）の組み合
せ、イルガノックスｔｏｉｏと、ＭＡＲＫＡＯ−４’／
−２８（商品名；アデカアーガス社製）及び場合によっ
てはイルガフオスＰ−ＥＰＱの組み合わせ、ＭＡＲＫＡ
Ｏ−／ｒ（商品名；アデカアーガス社製）、ＭＡＲＫＡ
Ｏ−４！／ＪＳ　（商品名；アテカアーカス社製）及び
場合によってはイルガフオスＰ−−ＥＰＱの組み合わせ
等が用いられる。この他ラスミツ）ＨＰＭ−／Ｊ（商品
名；第−工業製薬製）、イルガフオス１６♂（商品名；
日本テバガイキー社製）、ＤＳＴＤＰ等も効果がある。

本発明に用いられる酸化防止剤として、特に２０．０℃
以上の高温で使用する容器には、臭気の発生、材料の変
色を避ける為ヒンダードフェノール系酸化防止剤のみを
使用するが、熱天秤（ＴＧＡ　）によって測定した／、
０重量係減少温度が２２０℃以上である要件を充足する
ヒンダードフェノール系化合物を使用する必要がある。

ここでいうＴＧＡで測定した／、０重量幅減少′温度と
は、空気流量ｔｏｔａｌ１分の流通下、／！”Ｃ７分の
昇温速度で重量減を測定し、　　／、０重量幅の重量減
少が観測されたときの温度である。

本発明組成物に用いる特殊のヒンダードフェノール系酸
化防止剤に該当するものとしては、例えば、ペンタエリ
スリチル−テトラキス〔３−（３，！−ジーｔ−ブチル
ーぐ−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕及び３．
デービス（／、／−ジメチル゛−２−（β−（３−ｔ−
ブチル−μｍとドロギシーｊ−メチルフェニル）フロビ
ニルオキシ）エチル〕−λ、ｕ、ｒ、ｉｏ　　−テトラ
オキシサスピロ［ｊ、ｊ］ラウンカンを単独または併用
して使用することが望ましい。

酸化防止剤の添加量は３−メチルブテン−１単独重合体
又は３−メチルブテン−ｌと炭素数２〜２０の他のα−
オレフィンとの共重合体ｉｏｏ重量部に対し、Ｑ、７〜
３重量部、好ましくは０．２〜２重量部である。ｏ、ｉ
重量部未満の配合では充分な効果が得られず、３重量部
を越えて使用しても効果が上がらず経済的にも不利とな
ること以外に、場合によっては酸化防止剤（７）　フＩ
Ｊ−ド或いは物性の低下等がおこることがあり好ましく
ない。

本発明のポリ３−メチルブテン−ｌ樹脂組成物の耐熱容
器の成形法としては、好ましくは熱成形法が用いられる
。熱成形法とは、「実用プラスチック用語辞典」（瀬戸
正二編、グラスチックス拳エージ、昭和夕０年）あるい
は現場マニュアル「熱加工成形（真空成形、圧空成形）
編」（綜合化学研究新編、■浅野研究所、浅野和夫著）
等にある如く、熱可塑性樹脂のシートを加工する一つの
方法で、加熱軟化したシートを何らかの外力で変形させ
たまま冷却し、成形品をつくる方法であり、リッジ成形
、マツチド・モールド成形、ストレート成形（真空、圧
空成形）、ドレープ成形、リバースドロー成形、エアス
リップ成形、プラグアシスト成形、プラグアシストリバ
ースドロー成形、接触加熱圧空成形等が挙げられる。通
常はプラグアシスト付きの真空、圧空成形で十分所望の
形の成形品を得る事が出来る。

真空、圧空成形の概略を述べれば、前述のポリ３−メチ
ルブテン−ｌ樹脂組成物のシートを成形し、次いで該シ
ートを加熱軟化せしめ、真空及び／又は圧空により、軟
化したシートを金型内に均一に展開、延伸する。その後
、金型内で結晶化が十分進行した後、金型より成形品を
取り出す。シートの成形に関しては、通常の方法、例え
ばＴダイ押出等の方法で成形する事が出来る。シートの
厚みは通常２００μｍ−２，ｊｌ、好ましくは３００μ
ｍＮ１．ｊＩＤＩである。シートの厚みがこの値を超え
ると、シートの均一な加熱が難かしくなったり、シート
内の各部での結晶化の進行が不均一となり、好ましくな
い。

シートの加熱温度は、２２０〜３１０℃、好ましくはコ
ＳＯ〜３００°Ｃであるが、樹脂組成物の融点の±２０
℃の範囲が好ましく、通常は融点の一５〜＋ｌＱ℃が最
適である。

次いで、加熱によりシートが半透明の状態になった時点
で、真空或いは圧空をかけ成形する事が望ましい。

加熱時間が長かったり、加熱温度が高過ぎたりすると、
樹脂の劣化が起こり物性が低下するので好ましくない。

加熱時間は通常は３０秒以下である。

金型は樹脂の種類により異なるが、１００〜２ｊＯ°Ｃ
％好ましくはｌ！Ｑ−２２０℃の間の温度に設定され、
樹脂の結晶化が十分進み、残留応力が低限された後、成
形品は金型より取り出される。成形された容器の肉厚は
／　００　ｔ４ｍ〜２Ｂ、好ましくは２００μｍ％／Ｗ
である。

成形温度が低すぎると、成形応力が残り、熱変形温度が
低下するので実用上問題となる。

本発明のポリ３−メチルブテン−ｌ樹脂組成物は結晶化
が速いので、金型保持時間は短かくて良く、２秒以上、
通常５秒以内で十分である。

この為、非常に短かいサイクルで成形する事が可能であ
る。また、本発明のポリ３−メチルブテン−７樹脂は、
離型性が良い為、成形後の金型からの取り出しが容易で
、不良率が少い利点もある。

金型から取り出した後の容器の冷却に関しては、必要に
応じて冷却金型を用いる事もできる。

本発明において成形品とされる容器は、上部開口型の容
器である。上部開口型容器とは、例えばトレイ状、皿状
、コツプ状、箱状及びこれらに中仕切りを設けたもの等
のように、上部が開放され、自己形状保持性を有する容
器を意味する。例えば袋のような軟かい容器は本発明に
おいては上部開口型の容器とは言わない。

以上の様に成形された本発明のポリ３−メチルブテン−
７樹脂組成物製の容器は、耐熱性が高く、ポリプロピレ
ンでは変形を起こすｉｔ。

℃の雰囲気温度に保持しても、ねじれ、ソリ等の変形が
なく、黄変の問題もない。更に適切な樹脂、成形条件の
選択により％２００℃以上の条件においても変形、変色
等の問題を起こさず、２≠Ｏ℃までの耐熱性を持つ。

また、Ｃ−ＰＥＴに比べ、加熱後の衝撃強度低下がなく
、この意味でも耐熱性が高いと言うことができる。衝撃
強度に関しては常温では５０Ｊ４・ｃｒｎ／副以上副灯
上しくはｌλ！　汀＠　ｆｆｉ／ｃｍ以上である。

尚ここで常温とは２０〜ダＱ℃を言う。また、特に低温
における衝撃強度が高（、−２０℃における落錘衝撃強
度は１０ｋｇ−α／百百出上る。

更に、３０℃と一２０℃における衝撃強度の差が市販の
Ｃ−ＰＥＴ品でＩｄ／７２０　　以上下となってしまう
のに対し、本発明の容器では／／２〜ｔ７ｓ　程度であ
り、常温における衝撃強度からの低下が小さい点に特徴
がある。

〔実施例〕

以下、実施例を示すが、本発明はその要旨を超えない限
り以下の実施例に限定されるものではない。

以下の実施例における物性値は下記の方法にて測定した
。

メルトインデックス（Ｍｌ　）は、ＡＳＴＭ　Ｄ／、２
３１　（３２０℃、２．／　４　＃荷重）に準拠製タタ
ＯＱ型走差型示差熱量計（ＤＳＣ）で測定し、求めた。

融解曲線は、−度ＤＳＣ装置内で３３５℃でｔｏ分間溶
融後、１６℃／ｍｉｎで徐冷したサンプルについて１６
℃／ｍ　ｉ　ｎで昇温し測定した。

融点はビークトップを採用した。ピークトップを２つ以
上示す場合についても各々融点とみなした。また融解熱
は、原則的にはピークの裾野に接線を引き、融解曲線と
同接線に囲まれた面積から求めた。

０　共重合体の各成分の含有量は日本電子ＦＸ２００型
ＮＭＲ装置（高温温度可変装置装着）により３７０℃で
１３℃高分解能ＩＬＭＲスペクトルを測定して求めた。

０　真空、圧空成形は、株式会社浅野研究所製真圧圧空
成形機（プラグアシスト付）を用いて行なった。成形温
度、金型温度等の成形条件は、第２表に物性評価結果と
ともに示した。

なお、融点を２個以上有する樹脂組成物については、そ
の平均値を求め、その値に基づいて成形温度を決定した
。

金型の形状は／　ｊ　ｚＸ　／　２．！　ｃｍ×深さ２
．１　ｃｍの角型容器である。

０　耐熱性の測定（オープンテスト） ２００℃、２３０℃、２ダＯ℃、２１０℃に設定したギ
ヤーオープン中に成形品を入れ、ｔｒ分後に取゛り出し
、外観を確認した。（ギヤーオープンは、タパイ・ギヤ
ーオープンＧＰＳ−／／コ型を用いた。）電子レンジに
よる内容物加熱速度の測定成形した金型にサラダ油／　
００　ｃｃを入れ、時間と共に内温を測定し、内容物の
加熱のされやすさを測定した。（電子レンジは、三菱電
機社製ＲＯ−／り００型電子オープンレンジを使用した
。

落錘衝撃強度 測定に用いたポリ３−メチルブテン−７樹脂組成物のサ
ンプ〃は、成形後２００℃−／ｈｒ　の熱処理をしたも
のについて、また、市販のＣ−ＰＥＴ製容器については
そのままの状態で測定した。測定装置はレオメトリック
ス社製ドロップテスターで、落錘高す’：ｒ　ｏ、、２
ｙλｍ１落錘重さＪｊ／１７Ａｉｌ、落錘速度！、３．
３３７Ｍ／Ｓで測定した。測定温度は３０℃と一２０℃
である。

低温での測定は、測定チャンバーの温度を液体窒素で冷
却して所定の温度とした後、測定した。測定値は破壊に
要するエネルギー量を試料厚みで除する事により表わし
た。

試料片は容器の底面より切り出し、内径７．５インチの
クランプに固定し、測定に供した。

触媒製造例 室温に於て、充分に窒素置換した容量／ｌのオートクレ
ーブに精製トルエンｊ／ｊ、ｌを入れ、攪拌下、ｎ−ブ
チルエーテルｔ　！、／　９　（０，１ｍｏｌ）、四塩
化チタン９μ、り？　（０，！　ｍｏｌ　）及びジエチ
ルアルミニウムクロライド２　ｆｆＪ　？（０，２弘ｍ
ｏｌ）を添加し、褐色の均一溶液を得た。次いで３０℃
に昇温する。３０分を経過した後弘Ｏ℃に昇温しそのま
まλ時間μＯ℃を保持する。その後３２２の四塩化チタ
ン（０，／　７ｍｏ　ｌ　）及び／ｊ、ｊｆのトリデシ
ルメタクリレート（０，０よｒｍ、ｏｌ）を添加し？ｒ
　℃に昇温した。

ヂｔ℃で２時間保持した後、粒状紫色固体を分離しトル
エンで洗浄して固体三塩化チタンを得た０ 樹脂製造例−ｌ 充分に乾燥しアルゴン置換した容量５ｔの誘導攪拌式オ
ートクレーブにジエチルアルミニウムモノクロライドタ
、／　ｍｍｏｌ　及び３−メチルブテン−／　　３００
０　ｙｔｌを仕込んだ。内温を？θ℃に昇温した後、触
媒製造例で得た固体三塩化チタン触媒成分コ、ｒｊｆ、
及びブテン−１を仕込み重合を開始した。ブテン−１を
１２２？一定の割合でフィードしつつ重合を３時間行な
い、３−メチルブテン−７〜ブテン−ｌランダム共重合
体粉末♂０≠２を得た。

この重合体のブテン−７含有量は／　０．！　ｗｔ％融
解熱は、りｍ／ｌであった。

得られた重合体にイルガノックス１０１０を０、ｒ部加
え３２０℃で押出機によりペレット化を行なった。この
ものの融点は２７ｊｔ℃、メルトインデックスはｌｌ−
０Ｏｆ／１０分であった。このペレットから圧さ６ＱＯ
μのシートを成形した０ 樹脂製造例コ〜よ コモノマーの種類、フィード量を変える以外は樹脂製造
例１と同様に重合を行い表−７にポス様な３−メチルフ
゛テンー７〜α−オレフィンランダム共重合体を得た。

このものにイルガノックスｔｏｉｏをｏ、ｒ部加え樹脂
製造例−７と同様にペレット化し、１００μのシートを
得た。得られた樹脂の物性を第１表に示す。

第１表 実施例−ｌ 樹脂製造例−７で得られた厚さ１００μｍのシートを浅
野研究所製真空圧空成形機により真空圧空成形した。

ヒーターの温度は上下共１００℃とした。加熱により樹
脂の表面温度が２り０℃となったところで、自動制御に
よりヒーターが移動し、金型が代わってセットされ、真
空圧空成形を行なった。

金型温度は／　９０　℃に設定し、保持時間は５秒とし
た。５秒後、型が開くと同時に下から圧空が噴き出し、
成形された樹脂が金型よりはずされた。離型性は良好で
あった。

得られた成形品をトリミングした後、耐熱性試験、耐衝
撃試験を行なった。耐熱性試験としては、成形品を２０
０℃、２　Ｊ　Ｏ’Ｃの各ギヤーオーブンに入れ、ｌｊ
分後取り出し、成形品の変形外観を見た。各温度共、変
形は認められなかった。

３０℃／−２０℃の落錘衝撃強度は厚みほぼ４ｔｏ　ｏ
　ａｍにおいて各々６２　＃ｍ　ｔｍ／ｃｍ、／　／Ｊ
却・ｃｍ　／　ｃｍであった。物性評価結果を第２表に
まとめた。

実施例−２ 樹脂製造例−コで得られた、厚さ１００　μｍのシート
について、実施例−／と同様の方法で成形を行なった。

但し、金型保持時間は弘秒であった。

実施例−３ 樹脂製造例−３で得た樹脂について成形を行なった。樹
脂表面温度、金型温度、金型保持時間、ギヤーオープン
による外観テスト、衝撃強度測定値について第２表に記
した。

比較例−ｌ 市販のＣ−ＰＥＴ製容器（リスパック■社製ペットクツ
カー）を２００℃、２３０℃、−び０℃のギヤーオープ
ンにｔＳ分間入れ、加熱後取り出して外観を見た。２０
０℃、２ＪＯ’Ｃに関しては、外観に変化はなかったが
、２ψＯ℃に関しては、加熱収縮による変形が認められ
た。

結果を第２表に示す。

比較例−２ 市販のＣ−ＰＥＴ製容器（リスパック■社製、ペットク
ツカー）の衝撃強度を３０℃／−２０℃で測定した。特
に−２ｃ℃の衝撃強度は≠却・ｃｍ　／　ｔＭと低かっ
た。結果を第２表に示す。

比較例−３ 樹脂製造例−μで得た樹脂について成形を行った。条件
は表−２の通りとしたが、成形品は破損し正常なものは
得られなかった。

比較例−≠ 樹脂製造例−！で得た樹脂について成形を行なった。こ
の樹脂より作製したＳＯＯμｍのシートを成形温度２７
５℃、金型温度ｔ６ｏ℃、保持時間５秒で成形した。

成形品を２００℃のギヤーオープン中で１５分放置した
ところ、変形が起こった。

３０℃衝撃強度はλｓ　４命ｃｍ　／　ｃｍと低かった
。

実施例−μ、比較例−よ 実施例−２の成形品について、サラダオイルを／　０　
ＯＣＣ入れ、ｚｏｏｗの電力で電子レンジにより加熱し
た。（実施例−４ｃ） 同様の形の市販のＣ−ＰＥＴ製容器（リスパック■社−
製、ベットクツカー）に、やはりサラダオイルを／　０
０　ｃｃ入れ、同じ方法により加熱した。（比較例−ｊ
） 加熱時間とサラダオイルの温度との関係を第１図に示す
。

図に明らかな通り、本発明によるポリ３−メチルブテン
−７樹脂製容器は、Ｃ−ＰＥＴ製容器に比し、高周波の
利用効率が良く、内容物が良く加熱される。

〔発明の効果〕

本発明による、ポリ３−メチルブテン−７樹脂製上部開
口型容器は、オーブン、電子レンジ両用可能の容器とし
て耐熱性が高い為、ｔｔ。

℃、更にはλＯＯ°Ｃ以上の高温での使用に耐え、２≠
０°Ｃでも使用可能である。

また、電子レンジで加熱する際には、Ｃ−ｐｒ、ｒ型の
容器に比し、高周波の吸収或いは反射が少ない為、容器
内の食品の加熱効率が良く、短時間で食品の温度が上が
る、或いは少い電力消費で食品の温度が上がる等の利点
がある。

更に、電子レンジ、オープン等で加熱調理される食品は
、容器に入った状態で冷凍下、保存、運搬される例が殆
んどであるが、本発明のポリ３−メチルブテン−７樹脂
製容器はＣ−ＰＥＴ製の容器に比べ、冷凍温度に於ける
耐衝撃性が大巾に高い為、冷凍保存中の容器の破損が少
いという非常に大きな利点がある。

また成形面では、結晶化が速く、また金型からの離型性
も良いので、成形サイクルを短くし、高い生産効率で容
器を成形する事が可能である。

【図面の簡単な説明】

第１図は、実施例−弘及び比較例−ｊに基づく、加熱時
間とサラダオイルの温度との関係を示す図である。 図中ｌは実施１１”Ｊ　−’　ｓすなわち本発明による
ポリ３−メチルブテン−７樹脂製容器を使用した場合の
結果を示す。 図中２は比較例−５１すなわち市販のＣ−ＰＥＴ容器を
使用した場合の結果を示す。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）３−メチルブテン−１と炭素数２〜２０の他のα
   −オレフィンからなり、融解熱が８〜１４ｃａｌ／ｇで
   あるランダムコポリマーをシート状化し、次いで熱成形
   してなる、ポリ３−メチルブテン−１樹脂製上部開口型
   容器。
2. （２）容器の肉厚が１００μｍ〜２ｍｍである、特許請
   求の範囲第１項記載の容器。
3. （３）ポリ３−メチルブテン−１樹脂のメルトインデッ
   クスが０．１〜１００ｇ／１０分である事を特徴とする
   特許請求の範囲第１項に記載の容器。
4. （４）１６０℃の温度で変形を起こさず、且つ常温での
   落錘衝撃強度が５０ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ以上の耐熱容器で
   ある事を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の容器。