JPH0284495A - 導電線の製造方法 - Google Patents
導電線の製造方法Info
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- JPH0284495A JPH0284495A JP23519388A JP23519388A JPH0284495A JP H0284495 A JPH0284495 A JP H0284495A JP 23519388 A JP23519388 A JP 23519388A JP 23519388 A JP23519388 A JP 23519388A JP H0284495 A JPH0284495 A JP H0284495A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、非鉄金属の塑性加工方法に係り、特に、送電
線、電子部品用リード線等を塑性加工により伸線する導
電線の製造方法に関する。
線、電子部品用リード線等を塑性加工により伸線する導
電線の製造方法に関する。
［従来の技術］
送電線、電子部品用リード線等の線材、或は、金属芯線
上に銅、アルミニウム等の非鉄金属を被覆した複合導電
線（以下複合線と云う）は、熱間或は温間押出しまたは
熱間圧延等の公知の方法により線素材を製造し、これを
絞りダイスを有する伸線機により縮径することにより所
定寸法の線材が製造されている。工業的には絞りダイス
を有する伸線機をライン上に複数配置した連続伸線機を
用いて、所定寸法の導電線を製造する。
上に銅、アルミニウム等の非鉄金属を被覆した複合導電
線（以下複合線と云う）は、熱間或は温間押出しまたは
熱間圧延等の公知の方法により線素材を製造し、これを
絞りダイスを有する伸線機により縮径することにより所
定寸法の線材が製造されている。工業的には絞りダイス
を有する伸線機をライン上に複数配置した連続伸線機を
用いて、所定寸法の導電線を製造する。
複合線の製造においては、芯線と被覆材の変形抵抗が異
なるので、芯線と被覆層の断面積比も伸線されることに
よって変化する。そのため、予め芯線と被覆層の断面積
比の変化を予測し、それに応じて線素材の被覆層の肉厚
を決めて伸線される。
なるので、芯線と被覆層の断面積比も伸線されることに
よって変化する。そのため、予め芯線と被覆層の断面積
比の変化を予測し、それに応じて線素材の被覆層の肉厚
を決めて伸線される。
従来、こうした伸線加工は、加工用潤滑剤として一般に
液体潤滑剤と粉末系潤滑剤が用いられてきた。
液体潤滑剤と粉末系潤滑剤が用いられてきた。
液体潤滑剤としては、鉱油あるいはエステル油等の合成
油またはこれらの混合油をベース油とし、これに各種の
添加剤、例えば「石油製品添加剤」（桜井俊男編著、幸
書房、昭和４８年５月発行）に記載されている高級脂肪
酸、高級アルコールのような油性向上剤や燐、塩素、硫
黄系の極圧剤を配合したものがある。
油またはこれらの混合油をベース油とし、これに各種の
添加剤、例えば「石油製品添加剤」（桜井俊男編著、幸
書房、昭和４８年５月発行）に記載されている高級脂肪
酸、高級アルコールのような油性向上剤や燐、塩素、硫
黄系の極圧剤を配合したものがある。
一方、粉末系潤滑剤としては、カルシウム石鹸やナトリ
ウム石鹸の様な金属石鹸粉末が用いられ、線素材とダイ
スの間に該粉末を圧入し、伸線加工を行う。
ウム石鹸の様な金属石鹸粉末が用いられ、線素材とダイ
スの間に該粉末を圧入し、伸線加工を行う。
鋼材のみの伸線加工用としては、粒径１００μｍ以下の
金１’ｉＣ石鹸粉末をポリブテンに配合した潤滑油（特
開昭５５−ｉ３５１９８号）がある。また、パラフィン
ろうと塩素化パラフィンおよび亜リン酸エステル、また
はリン酸エステルを配合した金属引抜加工用潤滑剤（特
開昭６２−１５３３９６号）、油脂またはワックスと高
分子分散剤、界面活性剤等を水に分散した潤滑剤（特開
昭５５−１４７５９３号）がある。
金１’ｉＣ石鹸粉末をポリブテンに配合した潤滑油（特
開昭５５−ｉ３５１９８号）がある。また、パラフィン
ろうと塩素化パラフィンおよび亜リン酸エステル、また
はリン酸エステルを配合した金属引抜加工用潤滑剤（特
開昭６２−１５３３９６号）、油脂またはワックスと高
分子分散剤、界面活性剤等を水に分散した潤滑剤（特開
昭５５−１４７５９３号）がある。
［発明が解決しようとする課題］
連続伸線機による線材の伸線加工においては、絞りダイ
スを通過する毎に線径が縮径されるので、伸線速度を後
段に行くほど上げる必要がある。最終段工程における伸
線速度は、２５０〜４００ｍ／ ｍ ｉ ｎにも達する
場合がある。
スを通過する毎に線径が縮径されるので、伸線速度を後
段に行くほど上げる必要がある。最終段工程における伸
線速度は、２５０〜４００ｍ／ ｍ ｉ ｎにも達する
場合がある。
複合線では被覆層の表面性状、導電率の均−性等の要求
が厳しく、特に、導電率を一定にするために、導電線全
長にわたって被覆層の肉厚の均一なものが要求される。
が厳しく、特に、導電率を一定にするために、導電線全
長にわたって被覆層の肉厚の均一なものが要求される。
同時に塑性加工により線材表面が焼付いて「かじり」や
、潤滑油の劣化等による「変色」等のない良好な表面性
状のものでなければならない。
、潤滑油の劣化等による「変色」等のない良好な表面性
状のものでなければならない。
伸線の表面性状は、芯線と被覆層の断面積比、絞りダイ
スの形状、絞り率等に影響を受けるが、とくに潤滑剤の
影響が大きい、また、生産性向上のために伸線加工の高
速化が要求されているが。
スの形状、絞り率等に影響を受けるが、とくに潤滑剤の
影響が大きい、また、生産性向上のために伸線加工の高
速化が要求されているが。
伸線加工の高速化には、潤滑油の性能を大幅に高める必
要がある。
要がある。
従来、こうした点を改善するためにいろいろな潤滑剤が
使用されてきたが、伸線加工の高速化と良好な表面性状
を両立できる潤滑剤はなかった。
使用されてきたが、伸線加工の高速化と良好な表面性状
を両立できる潤滑剤はなかった。
一般に粘度の高い潤滑油は、金属同志の接触が起こりに
くく、伸線時の焼付き防止に有効である。
くく、伸線時の焼付き防止に有効である。
しかし、潤滑油の粘性抵抗が大きいために、伸線加工に
より温度が上昇し、その結果、潤滑油の粘度が低下して
焼付きが発生する。また、伸線時の温度上昇によって線
素材自身の機械的強度も低下するので、従来の潤滑油で
は、伸線速度１００〜１５０ｍ／ｍｉｎがほぼ限界であ
る。
より温度が上昇し、その結果、潤滑油の粘度が低下して
焼付きが発生する。また、伸線時の温度上昇によって線
素材自身の機械的強度も低下するので、従来の潤滑油で
は、伸線速度１００〜１５０ｍ／ｍｉｎがほぼ限界であ
る。
また、上記の高粘度潤滑油は、補給等の取扱いや作業性
が悪く、かつ、周囲に飛散して機器表面や床面等に付着
すると、粘度が高いだけに、作業衣や靴等が粘着し、そ
のため作業者が伸線加工機へ巻き込まれたり、転倒する
といった作業安全上からも問題となっている。
が悪く、かつ、周囲に飛散して機器表面や床面等に付着
すると、粘度が高いだけに、作業衣や靴等が粘着し、そ
のため作業者が伸線加工機へ巻き込まれたり、転倒する
といった作業安全上からも問題となっている。
一方、鋼材の伸線加工に適した潤滑剤は、非鉄金属、特
に軟質材である銅またはアルミニウムの加工には適さず
、焼付きや表面割れ等が発生し易い。表面割れは、非鉄
全屈素材自身のせん断抵抗よりも、該素材とダイスとの
摩擦力が大きい場合に起こる現象である。
に軟質材である銅またはアルミニウムの加工には適さず
、焼付きや表面割れ等が発生し易い。表面割れは、非鉄
全屈素材自身のせん断抵抗よりも、該素材とダイスとの
摩擦力が大きい場合に起こる現象である。
また、これらの潤滑剤は金属石鹸を多葉に含むので、加
工品の表面が変色し商品価値を低下させると云った欠点
がある。
工品の表面が変色し商品価値を低下させると云った欠点
がある。
アミニウムの塑性加工用潤滑油としては、粘度１７１．
０００ｃ Ｓ ｔ （４０℃）以上のボリブデンが使用
できる。しかし既述のように、潤滑油は高粘度なほど素
材とダイスとの焼付きが起りにくく、約２００ｍ／ｍｉ
ｎの伸線速度でも伸線加工が可能であるが、高粘度潤滑
油は前記のような作業性や安全上に問題がある。
０００ｃ Ｓ ｔ （４０℃）以上のボリブデンが使用
できる。しかし既述のように、潤滑油は高粘度なほど素
材とダイスとの焼付きが起りにくく、約２００ｍ／ｍｉ
ｎの伸線速度でも伸線加工が可能であるが、高粘度潤滑
油は前記のような作業性や安全上に問題がある。
以上のように、従来の潤滑剤による伸線加工には、多く
の間顕点があった。
の間顕点があった。
本発明の第１の目的は、非鉄金属の塑性加工方法を提供
するものである。
するものである。
本発明の第２の目的は、非鉄金属素材、またはこれらを
芯線に被覆した線素材を、絞りダイスを有する伸線機に
より高速伸線加工する導電線の製造方法を提供するもの
である。
芯線に被覆した線素材を、絞りダイスを有する伸線機に
より高速伸線加工する導電線の製造方法を提供するもの
である。
更に他の目的は、作業性、安全性においても間顕ない導
電線の製造方法を提供することにある。
電線の製造方法を提供することにある。
［課題を解決するための手段］
本発明の特徴は、下記のとおりである。
（１）非鉄金属の表面に、液状高分子化合物をベース油
とし、これに動植物性油脂または脂肪族ジカルボン酸か
ら選ばれる添加剤を配合した潤滑油を塗布し、ダイスを
用いて塑性加工することにより発生する熱により潤滑皮
膜を前記非鉄金属表面に形成しながら塑性加工すること
を特徴とする非鉄金属の塑性加工方法。
とし、これに動植物性油脂または脂肪族ジカルボン酸か
ら選ばれる添加剤を配合した潤滑油を塗布し、ダイスを
用いて塑性加工することにより発生する熱により潤滑皮
膜を前記非鉄金属表面に形成しながら塑性加工すること
を特徴とする非鉄金属の塑性加工方法。
（２）粘度が３００〜５０，０００ ｃ Ｓ ｔ （４
０℃）の液状高分子化合物をベース油として用いること
を特徴とする請求項第１項記載の非鉄金属の塑性加工方
法。
０℃）の液状高分子化合物をベース油として用いること
を特徴とする請求項第１項記載の非鉄金属の塑性加工方
法。
（３）非鉄金属から成る線素材または非鉄金属を芯線に
被覆した線素材の表面に、液状高分子化合物をベース油
とし、これに動植物性油脂又は脂肪族ジカルボン酸から
選ばれる添加剤を配合した潤滑油を塗布して伸線加工用
の絞りダイスに通し、前記線素材を縮径加工することに
より発生する熱により潤滑皮膜を前記非鉄金属表面に形
成しながら伸線加工することを特徴とする導電線の製造
方法。
被覆した線素材の表面に、液状高分子化合物をベース油
とし、これに動植物性油脂又は脂肪族ジカルボン酸から
選ばれる添加剤を配合した潤滑油を塗布して伸線加工用
の絞りダイスに通し、前記線素材を縮径加工することに
より発生する熱により潤滑皮膜を前記非鉄金属表面に形
成しながら伸線加工することを特徴とする導電線の製造
方法。
（４）非鉄金属から成る線素材または非鉄金属を芯線に
被覆した線素材の表面に、液状高分子化合物をベース油
とし、これに動植物性油脂又は脂肪族ジカルボン酸から
選ばれる添加剤を配合した潤滑油を塗布して伸線加工用
の絞りダイスに通し、前記線素材を縮径加工することに
より発生する熱により前記非鉄金属と前記潤滑油添加剤
との反応皮膜を前記非鉄金属表面に形成しながら伸線加
工することを特徴とする導電線の製造方法。
被覆した線素材の表面に、液状高分子化合物をベース油
とし、これに動植物性油脂又は脂肪族ジカルボン酸から
選ばれる添加剤を配合した潤滑油を塗布して伸線加工用
の絞りダイスに通し、前記線素材を縮径加工することに
より発生する熱により前記非鉄金属と前記潤滑油添加剤
との反応皮膜を前記非鉄金属表面に形成しながら伸線加
工することを特徴とする導電線の製造方法。
（５）粘度が３００〜５０，０００ｃ Ｓ ｔ （４０
℃）の液状高分子化合物をベース油として用いることを
特徴とする前項（３）または前項（４）記載の導電線の
製造方法。
℃）の液状高分子化合物をベース油として用いることを
特徴とする前項（３）または前項（４）記載の導電線の
製造方法。
（６）粘度が３００〜５０，０００ ｃ Ｓ ｔ （４
０℃）のポリブデン、ポリメタクリレート、ポリイソブ
チレン、エチレン−α−オレフィン共重合物、ポリアル
キレングリコールから選ばれる１種以上のベース油９８
〜７５重量％と、動植物性油脂または炭素数５〜３６の
脂肪族ジカルボン酸から選ばれる添加剤２〜２５重量％
を含む潤滑油を用いることを特徴とする前項（３）また
は前項（４）記載の導電線の製造方法。
０℃）のポリブデン、ポリメタクリレート、ポリイソブ
チレン、エチレン−α−オレフィン共重合物、ポリアル
キレングリコールから選ばれる１種以上のベース油９８
〜７５重量％と、動植物性油脂または炭素数５〜３６の
脂肪族ジカルボン酸から選ばれる添加剤２〜２５重量％
を含む潤滑油を用いることを特徴とする前項（３）また
は前項（４）記載の導電線の製造方法。
（７）非鉄金属が銅またはアルミニウムであることを特
徴とする前項（３）〜前項（６）のいずれかに記載の導
電線の製造方法。
徴とする前項（３）〜前項（６）のいずれかに記載の導
電線の製造方法。
（８）非鉄金属から成る線素材または非鉄金属を芯線に
被覆した線素材の表面に、液状高分子化合物をベース油
としこれに動植物性油脂又は脂肪族ジカルボン酸から選
ばれる添加剤を配合した潤滑油を塗布して伸線加工用の
絞りダイスに通し、前記線素材を縮径加工することによ
り発生する熱により潤滑皮膜を前記非鉄金属表面に形成
しながら伸線加工したものを２本以上撚り合わせること
を特徴とする導電線の製造方法。
被覆した線素材の表面に、液状高分子化合物をベース油
としこれに動植物性油脂又は脂肪族ジカルボン酸から選
ばれる添加剤を配合した潤滑油を塗布して伸線加工用の
絞りダイスに通し、前記線素材を縮径加工することによ
り発生する熱により潤滑皮膜を前記非鉄金属表面に形成
しながら伸線加工したものを２本以上撚り合わせること
を特徴とする導電線の製造方法。
（９）非鉄金属から成る線素材または非鉄金属を芯線に
被覆した線素材の表面に、液状高分子化合物をベース油
としこれに動植物性油脂又は脂肪族ジカルボン酸から選
ばれる添加剤を配合した潤滑油を塗布して伸線加工用の
絞りダイスに通し、前記線素材を縮径加工することによ
り発生する熱により前記非鉄金属と前記潤滑油添加剤と
の反応皮膜を前記非鉄金属表面に形成しながら伸線加工
したものを２本以上撚り合わせることを特徴とする導電
線の製造方法。
被覆した線素材の表面に、液状高分子化合物をベース油
としこれに動植物性油脂又は脂肪族ジカルボン酸から選
ばれる添加剤を配合した潤滑油を塗布して伸線加工用の
絞りダイスに通し、前記線素材を縮径加工することによ
り発生する熱により前記非鉄金属と前記潤滑油添加剤と
の反応皮膜を前記非鉄金属表面に形成しながら伸線加工
したものを２本以上撚り合わせることを特徴とする導電
線の製造方法。
次に１本発明の導電線の製造方法を、図面により説明す
る。
る。
第２図に示すように、サプライ１に巻かれた線素材−２
は最初の滑車８に誘導されて伸線加工機Ｎ０．１のガイ
ド３を経て、潤滑油４を線材表面に塗布され、絞りダイ
ス５と貯線ドラム７によって第１段の線径に縮径され、
上記ドラム７に巻き取られる。
は最初の滑車８に誘導されて伸線加工機Ｎ０．１のガイ
ド３を経て、潤滑油４を線材表面に塗布され、絞りダイ
ス５と貯線ドラム７によって第１段の線径に縮径され、
上記ドラム７に巻き取られる。
次いで、次の滑車８′、８により伸線加工機ＮＯ１２に
誘導され、上記と同様にして、第２段の線径に縮径され
る。これを所定サイズの線径まで順次伸線加工（Ｎｏ、
ｎ）される。
誘導され、上記と同様にして、第２段の線径に縮径され
る。これを所定サイズの線径まで順次伸線加工（Ｎｏ、
ｎ）される。
次に、処理室９内に導入し、矯正機１ｏを通して歪を矯
正した後、溶剤１１と回転ブラシ１２によって、表面に
付着している潤滑油を除去し、エアブロ−１３で乾燥す
る。乾燥された導電線は、巻取機１４に取付けた巻取ド
ラム１５に巻取られる。
正した後、溶剤１１と回転ブラシ１２によって、表面に
付着している潤滑油を除去し、エアブロ−１３で乾燥す
る。乾燥された導電線は、巻取機１４に取付けた巻取ド
ラム１５に巻取られる。
次に、本発明で用いる伸線加工用潤滑油について説明す
る。
る。
潤滑油は、ベース油と添加剤を含む。一般的なベース油
としては鉱油が考えられる。しかしながら、鉱油は粘度
指数が１００以下であり、温度上昇に対する粘度の低下
率が大きい。そのため線素材表面への付着力が低いので
、潤滑不良となり、焼付きや伸線素材の断線等が起こり
易く、円滑な伸線加工ができない、さらに、絞りダイス
温度が１２０℃以上になると、こうした鉱油をベース油
に用いたものでは伸線表面が変色するので、高速伸線加
工には適さない。
としては鉱油が考えられる。しかしながら、鉱油は粘度
指数が１００以下であり、温度上昇に対する粘度の低下
率が大きい。そのため線素材表面への付着力が低いので
、潤滑不良となり、焼付きや伸線素材の断線等が起こり
易く、円滑な伸線加工ができない、さらに、絞りダイス
温度が１２０℃以上になると、こうした鉱油をベース油
に用いたものでは伸線表面が変色するので、高速伸線加
工には適さない。
本発明者等はベース油として液状高分子化合物が、添加
剤である動植物性油脂または脂肪族ジカルボン酸の優れ
た潤滑性能を阻害せず、温度上昇に伴う粘度低下が小さ
く、線素材表面への付着性、並びに耐熱性が優れている
ことを見出し、本発明に至ったのである。
剤である動植物性油脂または脂肪族ジカルボン酸の優れ
た潤滑性能を阻害せず、温度上昇に伴う粘度低下が小さ
く、線素材表面への付着性、並びに耐熱性が優れている
ことを見出し、本発明に至ったのである。
液状高分子化合物としては、例えば、ポリブチン、ポリ
メタクリレート、ポリイソブチレン、エチレン−α−オ
レフィン共重体等がある。
メタクリレート、ポリイソブチレン、エチレン−α−オ
レフィン共重体等がある。
上記の液状高分子化合物は、公知の方法で合成し得る液
状ポリマーであり、その分子量を変えるか、分子量の異
なるものを選択調合することにより、その粘度は自由に
調節できる。
状ポリマーであり、その分子量を変えるか、分子量の異
なるものを選択調合することにより、その粘度は自由に
調節できる。
該液状高分子化合物から成るベース油としては。
伸線加工の条件、作業性、取扱い性等の面から、４０℃
における粘度が、３００〜５０，０００Ｃ８ｔの範囲が
好適である。
における粘度が、３００〜５０，０００Ｃ８ｔの範囲が
好適である。
ベース油に配合される添加剤（ｆＪ滑性向上剤）として
は１例えば、ヒマシ硬化油、ラード、アマニ油、大豆油
、牛脂硬化油、ラノリン等の動植物性油がある。
は１例えば、ヒマシ硬化油、ラード、アマニ油、大豆油
、牛脂硬化油、ラノリン等の動植物性油がある。
また、同じく脂肪族ジカルボン酸としては、炭素数５〜
３６のものがよい１例えば、グルタル酸、ウジピン酸、
ピメリン酸、スペリン酸、アゼライン酸、セパチン酸、
ウンデカン酸、ドデカン酸。
３６のものがよい１例えば、グルタル酸、ウジピン酸、
ピメリン酸、スペリン酸、アゼライン酸、セパチン酸、
ウンデカン酸、ドデカン酸。
トリデカン２酸、ダイマー酸等がある。
前記ベース油である液状高分子化合物に対する動植物性
油脂または脂肪族ジカルボン酸の配合量は、２〜２５重
量％、好ましくは５〜２０重量％である。上記動植物性
油脂また脂肪族ジカルボン酸の配合量が２重量％より少
ないと潤滑性向上効果が不充分となり、伸線加工時に焼
付きが生じ易くなる。又、２５重量％より多くしても焼
付き防止効果はそれ以上は向上しない。
油脂または脂肪族ジカルボン酸の配合量は、２〜２５重
量％、好ましくは５〜２０重量％である。上記動植物性
油脂また脂肪族ジカルボン酸の配合量が２重量％より少
ないと潤滑性向上効果が不充分となり、伸線加工時に焼
付きが生じ易くなる。又、２５重量％より多くしても焼
付き防止効果はそれ以上は向上しない。
本発明の伸線加工に使用される潤滑油には、必要に応じ
て高級脂肪酸、高級アルコール等の油性向上剤、燐、塩
素、硫黄系極圧剤、あるいは金属石鹸粉末等を添加する
ことができる。更に、上記潤滑油に水等を加えエマルシ
ョン型潤滑油とすることもできる。この場合、公知の乳
化剤を添加することができる。
て高級脂肪酸、高級アルコール等の油性向上剤、燐、塩
素、硫黄系極圧剤、あるいは金属石鹸粉末等を添加する
ことができる。更に、上記潤滑油に水等を加えエマルシ
ョン型潤滑油とすることもできる。この場合、公知の乳
化剤を添加することができる。
また１本発明によれば、複合線の芯線材を超電導材とし
、被覆層が銅、アルミニウム等の非鉄金属から成る複合
線も、同様に高速伸線加工することができる。
、被覆層が銅、アルミニウム等の非鉄金属から成る複合
線も、同様に高速伸線加工することができる。
なお、上記において本発明の説明は、主に伸線加工法に
よって説明したが、一般の非鉄金属の塑性加工による部
品の成形も同様に行うことができる。
よって説明したが、一般の非鉄金属の塑性加工による部
品の成形も同様に行うことができる。
［作用コ
本発明が用いる潤滑油は、温度に対する粘度低下が小さ
く、熱的にも安定でかつ素材表面に対しても付着性に優
れていることから塑性加工の摩擦面に良好な潤滑膜（油
膜）を形成する。特に、非鉄金属素材表面と、該潤滑油
の添加剤である動植物油脂または脂肪族ジカルボン酸の
反応によって生成した皮膜が、塑性加工面に形成され、
これが優れた潤滑性能を有するために、非鉄金属の塑性
加工焼付きを防止し塑性加工を容易にする。
く、熱的にも安定でかつ素材表面に対しても付着性に優
れていることから塑性加工の摩擦面に良好な潤滑膜（油
膜）を形成する。特に、非鉄金属素材表面と、該潤滑油
の添加剤である動植物油脂または脂肪族ジカルボン酸の
反応によって生成した皮膜が、塑性加工面に形成され、
これが優れた潤滑性能を有するために、非鉄金属の塑性
加工焼付きを防止し塑性加工を容易にする。
該反応膜は、塑性加工時のダイスとの摩擦熱によって非
鉄金属素材表面と前記添加剤が主として反応し、金属石
鹸の皮膜が形成されるものと推定される（桜井：潤滑油
添加剤の現状と将来：潤滑。
鉄金属素材表面と前記添加剤が主として反応し、金属石
鹸の皮膜が形成されるものと推定される（桜井：潤滑油
添加剤の現状と将来：潤滑。
１５、 Ｎｏ、６３０２〜３１０．１９７０年）。
該金属石鹸皮膜は、ダイスと素材表面の局部的な接触部
分に効果的に生成して強固な膜となり。
分に効果的に生成して強固な膜となり。
ダイスと素材金属との直接接触による「焼付き」を防止
する。そのために、円滑な塑性加工ができるのである。
する。そのために、円滑な塑性加工ができるのである。
特に、伸線加工においてその効果が大きく、これまでに
ない高速伸線加工においても焼付きが発生しない。
ない高速伸線加工においても焼付きが発生しない。
［実施例］
以下に実施例を示して本発明を具体的に説明する。
実施例１〜１１
潤滑ベース油に４０”Ｃの粘度が６５０ｃＳｔのポリイ
ソブチレンを用い、これに第１表に示した油脂、脂肪族
ジカルボン酸を１０重量％加え加熱溶解した潤滑油を作
成した。これを鋼材を芯線とし１表面に銅を被覆した複
合線素材を第１図に示す伸線機を用いて伸線加工を行っ
た。なお、第３図にダイス部の略図を示す。
ソブチレンを用い、これに第１表に示した油脂、脂肪族
ジカルボン酸を１０重量％加え加熱溶解した潤滑油を作
成した。これを鋼材を芯線とし１表面に銅を被覆した複
合線素材を第１図に示す伸線機を用いて伸線加工を行っ
た。なお、第３図にダイス部の略図を示す。
サプライ１に巻かれた複合線素材１をガイド３により誘
導し、潤滑油４中で浸漬塗布しながら熱伝対６を取付け
た絞りダイス５で縮径し、伸線機に取り付けたドラム７
により巻き取る。
導し、潤滑油４中で浸漬塗布しながら熱伝対６を取付け
た絞りダイス５で縮径し、伸線機に取り付けたドラム７
により巻き取る。
次いで、処理室９内に取付けた矯正機１０を通して歪を
矯正した後、トリクレン溶剤１１を吹き付けがら回転ブ
ラシ１２で伸線表面に付着した潤滑油を除去した。これ
を、エアブロ−１３で溶剤を除去した後、巻取機１４に
取付けた巻取ドラム１５で巻取った。
矯正した後、トリクレン溶剤１１を吹き付けがら回転ブ
ラシ１２で伸線表面に付着した潤滑油を除去した。これ
を、エアブロ−１３で溶剤を除去した後、巻取機１４に
取付けた巻取ドラム１５で巻取った。
伸線後の表面を目視でＩ！ａし、焼き付き状態及び表面
の割れを１１ｉｒＩ！Ｉシた。また、絞りダイスの上昇
温度〔（加工時の温度）−（初期温度）〕を測定した。
の割れを１１ｉｒＩ！Ｉシた。また、絞りダイスの上昇
温度〔（加工時の温度）−（初期温度）〕を測定した。
結果を第１表に示す、尚、伸線加工は下記の条件で行な
った。
った。
線 材：［材に銅を被覆したもの。
（Ｃｕ−ｓｔｅｅｌ線材）
ダイス形状：リダクションアングル２度絞り径 直径２
．８９ｍｍ ベアリング部長さ ２ｍｍ の円錐ダイス 加 工 率：２０．４％（直径３．２４厘厘を直径
２．８９諺■に伸線）加工速度：１１０ｍ／
ｍｉｎ ダイス温度：室温１２℃ 第 表 Ｏ：極めて良好、Ｑ：良好、Δ：焼付き寸前、×：焼付
き 比較例 １〜７ 各比較例で用いた潤滑油を第２表に示す、なお括弧内の
数値は４０℃における粘度（Ｃ５ｔ）を示す。
．８９ｍｍ ベアリング部長さ ２ｍｍ の円錐ダイス 加 工 率：２０．４％（直径３．２４厘厘を直径
２．８９諺■に伸線）加工速度：１１０ｍ／
ｍｉｎ ダイス温度：室温１２℃ 第 表 Ｏ：極めて良好、Ｑ：良好、Δ：焼付き寸前、×：焼付
き 比較例 １〜７ 各比較例で用いた潤滑油を第２表に示す、なお括弧内の
数値は４０℃における粘度（Ｃ５ｔ）を示す。
第２表
実施例 １２
実施例１〜１１と同じ組成の潤滑油を用いアルミニウム
を鋼材芯線の表面に被覆した複合線素材を、第１図の伸
線機を用いて伸線加工を行った。
を鋼材芯線の表面に被覆した複合線素材を、第１図の伸
線機を用いて伸線加工を行った。
目視による伸線後の表面性状（焼き付き及び表面の割れ
）及びダイス上昇温度の結果を第３表に示した。
）及びダイス上昇温度の結果を第３表に示した。
また、伸線後の線表面の粗さを真円度測定機（小板研究
所製ＥＣ−４３）により測定したところ、円周方向で約
±２μｍであった。
所製ＥＣ−４３）により測定したところ、円周方向で約
±２μｍであった。
同様にして、前記比較例２（ポリブテン使用）および比
較例５（ポリブテン＋カルシュウム石鹸使用）のものに
ついても、表面粗さ測定したが、いずれも約±４μｍで
あった。
較例５（ポリブテン＋カルシュウム石鹸使用）のものに
ついても、表面粗さ測定したが、いずれも約±４μｍで
あった。
実施例 １３〜３８
第４表に示したベース油、油脂および脂肪族ジカルボン
酸を加熱溶解した潤滑油を１５〜１７℃で実施例２と同
じ伸線機によりアルミニウム被覆鋼Ｉ！素材の伸線加工
を行い、ダイス上昇温度及び伸線表面の性状を調べた。
酸を加熱溶解した潤滑油を１５〜１７℃で実施例２と同
じ伸線機によりアルミニウム被覆鋼Ｉ！素材の伸線加工
を行い、ダイス上昇温度及び伸線表面の性状を調べた。
結果は第４表に示す。
第４表の結果から油脂または脂肪族ジカルボン酸の配合
量が２重量％より少なくなるとダイス温度が急上昇する
。また伸線表面が焼付き寸前となる。配合量が２０重量
％を超えると性状向上は飽和する傾向がある。
量が２重量％より少なくなるとダイス温度が急上昇する
。また伸線表面が焼付き寸前となる。配合量が２０重量
％を超えると性状向上は飽和する傾向がある。
実施例 ３９
４０℃のおける粘度が２ｏＯ〜３００，０００Ｃ８ｔの
ポリブテンにラノリン１０重量％配合した潤滑油を実施
例２と同じアルミニウム被覆鋼線素材を用い、第１図の
伸線機で加工率２０％の条件で伸線加工を行ない、ベー
ス油の粘度とダイスの上昇温度との関係を測定した。結
果を第４図に示す。
ポリブテンにラノリン１０重量％配合した潤滑油を実施
例２と同じアルミニウム被覆鋼線素材を用い、第１図の
伸線機で加工率２０％の条件で伸線加工を行ない、ベー
ス油の粘度とダイスの上昇温度との関係を測定した。結
果を第４図に示す。
粘度が３００ｃＳｔ以下になるとダイス上昇温度が大き
くなる。また、引抜きを一度停止して再び伸線加工を行
なったところ、断線する場合があった・ 一方、３５，０ＯＯｃＳｔ以上になるとダイス温度が上
昇し始め、潤滑油の持出量が多くなり単頭伸線機、巻取
ドラム、床面等に付着し易くなり。
くなる。また、引抜きを一度停止して再び伸線加工を行
なったところ、断線する場合があった・ 一方、３５，０ＯＯｃＳｔ以上になるとダイス温度が上
昇し始め、潤滑油の持出量が多くなり単頭伸線機、巻取
ドラム、床面等に付着し易くなり。
作業性、特に、潤滑油の補給時の取扱性が悪くなる０作
業性、安全性の上からも潤滑油粘度は。
業性、安全性の上からも潤滑油粘度は。
５０．０００ｃＳｔ程度までである。
実施例 ４０
４０’Ｃｌ７１粘度が３１．０ＯＯＣ８ｔのエチレンα
オレフィン共重合物９０重量％、ラノリン１０重量％か
らなる潤滑油用いて、直径８ 、４ ｍ ｍのアルミニ
ウム被覆鋼線素材を、第２図に示す連続伸線機で１１工
程の伸線加工を行い、実用性能を評価した。加工条件及
び伸線後９表面性状、芯線と被覆層との断面比の結果を
第５表に示す。
オレフィン共重合物９０重量％、ラノリン１０重量％か
らなる潤滑油用いて、直径８ 、４ ｍ ｍのアルミニ
ウム被覆鋼線素材を、第２図に示す連続伸線機で１１工
程の伸線加工を行い、実用性能を評価した。加工条件及
び伸線後９表面性状、芯線と被覆層との断面比の結果を
第５表に示す。
第５表の結果から分かるように、極めて良好な表面性状
を示し、円滑な伸線加工を行うことができた。また、芯
線と被覆層との断面比は、３４゜８〜３６．０％の範囲
であり、極めて良好であった。さらに、１１工程後の伸
線表面に付着した潤滑油を、第２図中の処理室９内にで
、トリクレン溶剤１１、回転ブラシ１２により洗浄した
ところ、−回の洗浄で伸線表面に付着した潤滑油を、は
ぼ完全に除去することができた。
を示し、円滑な伸線加工を行うことができた。また、芯
線と被覆層との断面比は、３４゜８〜３６．０％の範囲
であり、極めて良好であった。さらに、１１工程後の伸
線表面に付着した潤滑油を、第２図中の処理室９内にで
、トリクレン溶剤１１、回転ブラシ１２により洗浄した
ところ、−回の洗浄で伸線表面に付着した潤滑油を、は
ぼ完全に除去することができた。
第５表
＃１１工程の伸線加工後トリクレンを用いて付着潤滑油
を洗浄実施例 ４１ 実施例４０で得たアルミニウム被覆導電線（素線径２
、９ ａｍφ）を、タンデム型高速撚り線機を用い、素
線数３０本、断面積２００ｍｍ”の条件で撚り、実用性
能を評価した。その結果１表面に傷等の発生も無く、正
常な撚線を得ることができた。
を洗浄実施例 ４１ 実施例４０で得たアルミニウム被覆導電線（素線径２
、９ ａｍφ）を、タンデム型高速撚り線機を用い、素
線数３０本、断面積２００ｍｍ”の条件で撚り、実用性
能を評価した。その結果１表面に傷等の発生も無く、正
常な撚線を得ることができた。
なお、撚り線作業時にも前記潤滑油を用いると一層効果
的である。
的である。
実施例 ４２〜５２および比較例８〜１４第５図に示す
直径６３ｍｍＸ内径１２ｍｍＸ厚さ１２ｍｍのリング状
のアルミ素材Ａ２２１８（０） （ＪＩＳ−Ｈ４００
］：基づき、４００℃。
直径６３ｍｍＸ内径１２ｍｍＸ厚さ１２ｍｍのリング状
のアルミ素材Ａ２２１８（０） （ＪＩＳ−Ｈ４００
］：基づき、４００℃。
２時間→室温まで徐冷）の表面に、実施例１〜１１およ
び比較例１〜７と同じ組成の潤滑油を塗布して、４０個
／分の加工速度で塑性加工を行い、第６図に示す形状の
部品を２０００個成形した。
び比較例１〜７と同じ組成の潤滑油を塗布して、４０個
／分の加工速度で塑性加工を行い、第６図に示す形状の
部品を２０００個成形した。
成形品の表面状態を第６表に示す。表から明らかなよう
に本発明による加工品は焼き付き等の発生もなく優れた
表面性状を示した。
に本発明による加工品は焼き付き等の発生もなく優れた
表面性状を示した。
第
表
Ｏ：極めて良好、０：良好、Δ：焼付き寸前。
Ｘ：焼付き
［発明の効果］
本発明の塑性加工方法によれば、非鉄金属を焼付き等の
発生なく塑性加工することができ、加工後の部品の表面
性状も極めて優れているので、高品質の非鉄全屈部品を
提供することができる。
発生なく塑性加工することができ、加工後の部品の表面
性状も極めて優れているので、高品質の非鉄全屈部品を
提供することができる。
また、高速伸線においても優れた耐焼付き性。
並びに高潤滑性を有するので、高速伸線加工及び高速撚
り線加工が円滑に行なうことができ、導電線の品質並び
に生産性の向上に優れている。
り線加工が円滑に行なうことができ、導電線の品質並び
に生産性の向上に優れている。
更にまた、複合導電線の導電率（被覆厚さ一定）に対し
ても、本発明の伸線加工法によれば、充分対応できるも
のが提供できる。
ても、本発明の伸線加工法によれば、充分対応できるも
のが提供できる。
本発明の伸線加工に用いる潤滑油は低粘度であるため、
作業性及び作業の安全性においても優れている。
作業性及び作業の安全性においても優れている。
第１図は伸線機の略図、第２図は連続伸線機の略図、第
３図は伸線機のダイス部の略図、第４図は本発明の方法
により伸線した場合のダイス上昇温度と粘度の関係を示
す曲線図、第５図は塑性加工前のアルミ素材の断面図、
第６図は塑性加工後の部品の断面図である。 １−ｍ−サプライ、 ２−ｍ−線素材、 ３−ｍ−
ガイド、４−ｍ−潤滑油、 ５−一一絞りダイス、
６−−−熱電対、 ７一−−伸線機ドラム、 ８−
−一滑車、９−−−処理室、 １０−ｍ−矯正機、
１１−一一溶剤、１２−−−回転ブラシ、 １３−
ｍ−エアブロー １４−巻取機、 １５−ｍ−巻
取ドラム、 １６−−−ロードセル。 も −−一ローｉ゛区１し 躬 凹 用層油の紡ル（ＸＩ０３ ｃＳｔ／４ｏ”Ｃ）
３図は伸線機のダイス部の略図、第４図は本発明の方法
により伸線した場合のダイス上昇温度と粘度の関係を示
す曲線図、第５図は塑性加工前のアルミ素材の断面図、
第６図は塑性加工後の部品の断面図である。 １−ｍ−サプライ、 ２−ｍ−線素材、 ３−ｍ−
ガイド、４−ｍ−潤滑油、 ５−一一絞りダイス、
６−−−熱電対、 ７一−−伸線機ドラム、 ８−
−一滑車、９−−−処理室、 １０−ｍ−矯正機、
１１−一一溶剤、１２−−−回転ブラシ、 １３−
ｍ−エアブロー １４−巻取機、 １５−ｍ−巻
取ドラム、 １６−−−ロードセル。 も −−一ローｉ゛区１し 躬 凹 用層油の紡ル（ＸＩ０３ ｃＳｔ／４ｏ”Ｃ）
Claims (9)
- （１）非鉄金属の表面に、液状高分子化合物をベース油
とし、これに動植物性油脂または脂肪族ジカルボン酸か
ら選ばれる添加剤を配合した潤滑油を塗布し、ダイスを
用いて塑性加工することにより発生する熱により潤滑皮
膜を前記非鉄金属表面に形成しながら塑性加工すること
を特徴とする非鉄金属の塑性加工方法。 - （２）粘度が３００〜５０，０００ｃＳｔ（４０℃）の
液状高分子化合物をベース油として用いることを特徴と
する請求項第１項記載の非鉄金属の塑性加工方法。 - （３）非鉄金属から成る線素材または非鉄金属を芯線に
被覆した線素材の表面に、液状高分子化合物をベース油
とし、これに動植物性油脂又は脂肪族ジカルボン酸から
選ばれる添加剤を配合した潤滑油を塗布して伸線加工用
の絞りダイスに通し、前記線素材を縮径加工することに
より発生する熱により潤滑皮膜を前記非鉄金属表面に形
成しながら伸線加工することを特徴とする導電線の製造
方法。 - （４）非鉄金属から成る線素材または非鉄金属を芯線に
被覆した線素材の表面に、液状高分子化合物をベース油
とし、これに動植物性油脂又は脂肪族ジカルボン酸から
選ばれる添加剤を配合した潤滑油を塗布して伸線加工用
の絞りダイスに通し、前記線素材を縮径加工することに
より発生する熱により前記非鉄金属と前記潤滑油添加剤
との反応皮膜を前記非鉄金属表面に形成しながら伸線加
工することを特徴とする導電線の製造方法。 - （５）粘度が３００〜５０，０００ｃＳｔ（４０℃）の
液状高分子化合物をベース油として用いることを特徴と
する請求項第３項または第４項記載の導電線の製造方法
。 - （６）粘度が３００〜５０，０００ｃＳｔ（４０℃）の
ポリブデン、ポリメタクリレート、ポリイソブチレン、
エチレン−α−オレフィン共重合物、ポリアルキレング
リコールから選ばれる１種以上のベース油９８〜７５重
量％と、動植物性油脂または炭素数５〜３６の脂肪族ジ
カルボン酸から選ばれる添加剤２〜２５重量％を含む潤
滑油を用いることを特徴とする請求項第３項または第４
項記載の導電線の製造方法。 - （７）非鉄金属が銅またはアルミニウムであることを特
徴とする請求項第３項〜第６項のいずれかに記載の導電
線の製造方法。 - （８）非鉄金属から成る線素材または非鉄金属を芯線に
被覆した線素材の表面に、液状高分子化合物をベース油
としこれに動植物性油脂又は脂肪族ジカルボン酸から選
ばれる添加剤を配合した潤滑油を塗布して伸線加工用の
絞りダイスに通し、前記線素材を縮径加工することによ
り発生する熱により潤滑皮膜を前記非鉄金属表面に形成
しながら伸線加工したものを２本以上撚り合わせること
を特徴とする導電線の製造方法。 - （９）非鉄金属から成る線素材または非鉄金属を芯線に
被覆した線素材の表面に、液状高分子化合物をベース油
としこれに動植物性油脂又は脂肪族ジカルボン酸から選
ばれる添加剤を配合した潤滑油を塗布して伸線加工用の
絞りダイスに通し、前記線素材を縮径加工することによ
り発生する熱により前記非鉄金属と前記潤滑油添加剤と
の反応皮膜を前記非鉄金属表面に形成しながら伸線加工
したものを２本以上撚り合わせることを特徴とする導電
線の製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63235193A JPH0726110B2 (ja) | 1988-09-20 | 1988-09-20 | 導電線の製造方法 |
| DE8989108389T DE68900213D1 (de) | 1988-05-10 | 1989-05-10 | Verfahren zur herstellung elektrischer leitungsmittel mit einer schmiermittelzusammensetzung. |
| EP89108389A EP0341688B1 (en) | 1988-05-10 | 1989-05-10 | A method for manufacturing electrically conductive substances with a lubricant composition |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63235193A JPH0726110B2 (ja) | 1988-09-20 | 1988-09-20 | 導電線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0284495A true JPH0284495A (ja) | 1990-03-26 |
| JPH0726110B2 JPH0726110B2 (ja) | 1995-03-22 |
Family
ID=16982459
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63235193A Expired - Lifetime JPH0726110B2 (ja) | 1988-05-10 | 1988-09-20 | 導電線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0726110B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1991018074A1 (fr) * | 1990-05-14 | 1991-11-28 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Composition lubrifiante pour la transformation des metaux |
| JP2006265316A (ja) * | 2005-03-23 | 2006-10-05 | Aqua Kagaku Kk | 配管接合用潤滑剤 |
| JP2011162853A (ja) * | 2010-02-10 | 2011-08-25 | Showa Denko Kk | 金属加工具の再処理方法 |
| CN112201414A (zh) * | 2020-10-14 | 2021-01-08 | 浙江一舟电子科技股份有限公司 | 一种用于线缆生产的可控式过油装置 |
| CN113817530A (zh) * | 2021-09-29 | 2021-12-21 | 南京科润工业介质股份有限公司 | 一种含纳米颗粒添加剂的拉拔油 |
| CN118789868A (zh) * | 2024-09-11 | 2024-10-18 | 常州市旭田塑胶科技有限公司 | 一种扎丝自动化节能生产加工设备及其加工工艺 |
| CN119368572A (zh) * | 2024-05-07 | 2025-01-28 | 赞碳(上海)科技有限公司 | 一种附带自加热功能的自动化拉丝模具 |
-
1988
- 1988-09-20 JP JP63235193A patent/JPH0726110B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| CHEMICAL ABSTRACTS=1986 * |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1991018074A1 (fr) * | 1990-05-14 | 1991-11-28 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Composition lubrifiante pour la transformation des metaux |
| JP2006265316A (ja) * | 2005-03-23 | 2006-10-05 | Aqua Kagaku Kk | 配管接合用潤滑剤 |
| JP2011162853A (ja) * | 2010-02-10 | 2011-08-25 | Showa Denko Kk | 金属加工具の再処理方法 |
| CN112201414A (zh) * | 2020-10-14 | 2021-01-08 | 浙江一舟电子科技股份有限公司 | 一种用于线缆生产的可控式过油装置 |
| CN113817530A (zh) * | 2021-09-29 | 2021-12-21 | 南京科润工业介质股份有限公司 | 一种含纳米颗粒添加剂的拉拔油 |
| CN119368572A (zh) * | 2024-05-07 | 2025-01-28 | 赞碳(上海)科技有限公司 | 一种附带自加热功能的自动化拉丝模具 |
| CN118789868A (zh) * | 2024-09-11 | 2024-10-18 | 常州市旭田塑胶科技有限公司 | 一种扎丝自动化节能生产加工设备及其加工工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0726110B2 (ja) | 1995-03-22 |
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