JPH0285338A - 鉄系焼結摺動材料 - Google Patents
鉄系焼結摺動材料Info
- Publication number
- JPH0285338A JPH0285338A JP23558588A JP23558588A JPH0285338A JP H0285338 A JPH0285338 A JP H0285338A JP 23558588 A JP23558588 A JP 23558588A JP 23558588 A JP23558588 A JP 23558588A JP H0285338 A JPH0285338 A JP H0285338A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- iron
- steadite
- sliding material
- based sintered
- heat treatment
- Prior art date
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（ｔｉ業上の利用分野）
本発明は、エンジンのシリンダライナや軸受は等、高速
油潤滑時の耐Ｊツ耗鉄系焼結摺動材料に関する。
油潤滑時の耐Ｊツ耗鉄系焼結摺動材料に関する。
（従来の技術）
従来、耐摩耗鋳鉄の場合、Ｆｅ−Ｃ−Ｐ系のステゲイト
組織を析出させ耐摩耗性を持たせている。
組織を析出させ耐摩耗性を持たせている。
Ｐ成分を０．７％以上添加した焼結部材は、焼結時ステ
ダイトがＦｅ粉粒子界面に液相として出現するため、ネ
ット状で析出した部材となる。（発明Ｃ発明が解決しよ
うとする課題） 前記従来の技術に於て、耐摩耗鋳鉄を鋳造する場合、ｉ
５加できるＦｅ−Ｃ，−Ｐの量は品質的安定性を号慮す
ると、０．７％が上限である。また、Ｐを０．７％ 以
上添加した焼結材はステダイトがネット状に析出するた
め、靭性が下がり摺動材として好ましくない欠点があっ
た。一般に摺動材料としては限界ｐｖ値が４０００ （
ｋｇ／ｃｍ−ｍ ／５ｅｃ）以上が、事実上好ましいと
されＣいる。
ダイトがＦｅ粉粒子界面に液相として出現するため、ネ
ット状で析出した部材となる。（発明Ｃ発明が解決しよ
うとする課題） 前記従来の技術に於て、耐摩耗鋳鉄を鋳造する場合、ｉ
５加できるＦｅ−Ｃ，−Ｐの量は品質的安定性を号慮す
ると、０．７％が上限である。また、Ｐを０．７％ 以
上添加した焼結材はステダイトがネット状に析出するた
め、靭性が下がり摺動材として好ましくない欠点があっ
た。一般に摺動材料としては限界ｐｖ値が４０００ （
ｋｇ／ｃｍ−ｍ ／５ｅｃ）以上が、事実上好ましいと
されＣいる。
（課題を解決するための手段）
本発明は前記従来の技術に於ける課題を解決するために
成されたもので、 重量比でＮｉ：Ｑ、２〜４％、Ｃｒ：０．５〜３％、Ｍ
ｏ：０．０５〜２％のうちから選ばれた１種以上を総量
で０．１〜５％含み、残部が実質的にＦｅがら成る合金
鋼粉に、黒鉛とリン−合金粉及び必要があ１１゜ば純鉄
粉及び他合金粉を混合し、重量比でＣ０１８〜１．４％
、ｐ：ｏ、６〜１．０％から成る焼結部材を焼結した後
、８５０℃〜ｔｏｏｏ℃で溶体化熱処理を施し、析出し
たステダイトを球状化処理したことを特徴とする鉄系焼
結摺動材料により構成して目的を達成するようにした。
成されたもので、 重量比でＮｉ：Ｑ、２〜４％、Ｃｒ：０．５〜３％、Ｍ
ｏ：０．０５〜２％のうちから選ばれた１種以上を総量
で０．１〜５％含み、残部が実質的にＦｅがら成る合金
鋼粉に、黒鉛とリン−合金粉及び必要があ１１゜ば純鉄
粉及び他合金粉を混合し、重量比でＣ０１８〜１．４％
、ｐ：ｏ、６〜１．０％から成る焼結部材を焼結した後
、８５０℃〜ｔｏｏｏ℃で溶体化熱処理を施し、析出し
たステダイトを球状化処理したことを特徴とする鉄系焼
結摺動材料により構成して目的を達成するようにした。
（ｆヤ用）
前３己構成によるときは、鋳造に於けるＰ成分の上限値
以上のＰ成分を添加することができ、ネット状に析出し
たステダイトを溶体化熱処理することにより、ステダイ
トを素地に固溶させ、一部球状のステダイトを残在させ
るようにして靭性の低下を防止するようにし、限界Ｐｖ
性の向上を図った。請求項に於ける成分の限定理由はＮ
ｉ ： ０．２％、Ｃｒ：０．５％、 Ｍｏ： ０．０
５％以下ではＦｅ基材料への焼入れ効果が少なく、耐摩
耗材料としては使用できない。ス、Ｎｉ：４％、Ｃｒ：
３ ％ ＋Ｍｏ：２％以上ではコストメリｌトがなく
なる為である。又、Ｃ：０．８％、ＰＥｏＪ％以下では
Ｆｅ−ｃ −ｐ系ステダイトが析出せず、又、Ｃ： １
．４％、Ｐ ： １．０％以上では焼結時に出現するＩ
”ｅ−ＣＰ液相量が多くなり過ぎ、形状を保つことがで
きなくなるためである。
以上のＰ成分を添加することができ、ネット状に析出し
たステダイトを溶体化熱処理することにより、ステダイ
トを素地に固溶させ、一部球状のステダイトを残在させ
るようにして靭性の低下を防止するようにし、限界Ｐｖ
性の向上を図った。請求項に於ける成分の限定理由はＮ
ｉ ： ０．２％、Ｃｒ：０．５％、 Ｍｏ： ０．０
５％以下ではＦｅ基材料への焼入れ効果が少なく、耐摩
耗材料としては使用できない。ス、Ｎｉ：４％、Ｃｒ：
３ ％ ＋Ｍｏ：２％以上ではコストメリｌトがなく
なる為である。又、Ｃ：０．８％、ＰＥｏＪ％以下では
Ｆｅ−ｃ −ｐ系ステダイトが析出せず、又、Ｃ： １
．４％、Ｐ ： １．０％以上では焼結時に出現するＩ
”ｅ−ＣＰ液相量が多くなり過ぎ、形状を保つことがで
きなくなるためである。
（実施例）
以下、本発明の実施例について添付図面により詳述する
。
。
表１の第１実施例に示す成分組成を１１００℃で１時間
保持して焼結した後、９５０℃で１．５時間保持して溶
体化熱処理した後、さらに、６００℃で１時間保持して
焼き戻し熱処理し′Ｃ得らｔした焼結晶の硬度はＨｖ３
２４で、限界Ｐｖ値は６０００（（ｋｇ／ｃｍ”）・（
ｍ／ｓｅｃ ） ｌであった。又、前記第１実施例と比
較するため表１に示す比較ＩＦ’ｌｌとして、成分組成
及び焼結条件を前記第１実施例と同一とし、溶体化熱処
理及び焼き戻し熱処理をしない場合の焼結晶の硬度はＨ
ｖ （ｓ ３７であったが、限界Ｐｖ値がａｏｏ。
保持して焼結した後、９５０℃で１．５時間保持して溶
体化熱処理した後、さらに、６００℃で１時間保持して
焼き戻し熱処理し′Ｃ得らｔした焼結晶の硬度はＨｖ３
２４で、限界Ｐｖ値は６０００（（ｋｇ／ｃｍ”）・（
ｍ／ｓｅｃ ） ｌであった。又、前記第１実施例と比
較するため表１に示す比較ＩＦ’ｌｌとして、成分組成
及び焼結条件を前記第１実施例と同一とし、溶体化熱処
理及び焼き戻し熱処理をしない場合の焼結晶の硬度はＨ
ｖ （ｓ ３７であったが、限界Ｐｖ値がａｏｏ。
（（ｋｇ／ｃａｎ’ ） 、（ｍ／ｓｅｃ ） ｌで実
用上吊も低イ値シカ得られなかった・ 第２図は比較例１による焼結晶のＮｉ熾を示ｔ ｔｆｆ
式図で、ステダイトがネット状に析出されており、球状
化されていない状態を示す図である。
用上吊も低イ値シカ得られなかった・ 第２図は比較例１による焼結晶のＮｉ熾を示ｔ ｔｆｆ
式図で、ステダイトがネット状に析出されており、球状
化されていない状態を示す図である。
次に、表１に於ける第２実施例として成分組成を第１実
施例と少し変えたものを、第１実施例と同様に溶体化熱
処理して得られた焼結晶は硬度Ｈｖ３５８、限界Ｐｖ値
５５００（ｋｇ／ｃｍ” −ｍ／５ｅｃ）となり第１図
は第１実施例による焼結晶の組織写真を示す図で球状化
したステダ、イトがａ察される。。
施例と少し変えたものを、第１実施例と同様に溶体化熱
処理して得られた焼結晶は硬度Ｈｖ３５８、限界Ｐｖ値
５５００（ｋｇ／ｃｍ” −ｍ／５ｅｃ）となり第１図
は第１実施例による焼結晶の組織写真を示す図で球状化
したステダ、イトがａ察される。。
表２
又、第２実施例と比較するために表１に示す比較例２と
して、成分組成及び焼結条件を第２実施例と同一とし、
溶体化熱処理を施さない場合の焼結晶は、硬度がＨｖ３
０９であったが限界Ｐｖ値は３０００（ｋｇ／ｃｍ”
−ｍ／５ｅｃ）で、実用上利用できない値しか得られな
かった。尚、前記限界Ｐｖ値は表２に示す条件により行
った値である。
して、成分組成及び焼結条件を第２実施例と同一とし、
溶体化熱処理を施さない場合の焼結晶は、硬度がＨｖ３
０９であったが限界Ｐｖ値は３０００（ｋｇ／ｃｍ”
−ｍ／５ｅｃ）で、実用上利用できない値しか得られな
かった。尚、前記限界Ｐｖ値は表２に示す条件により行
った値である。
（発明の効果）
以上詳述したよ、うに、本発明によるときは鋳造品以上
のＰ成分を添加することにより焼結晶に多量のステゲイ
トがネット状に析出するが、溶体化熱処理によりステダ
イトを素地に固溶させ一部球状化して残在させることが
できる。従って、多量のステダイト組織により焼結晶の
耐摩耗性が向上すると共に、ステダイトがネット状に析
出することによる靭性の低下を防止することができ、靭
性のある高耐摩耗性焼Ｎ摺動材料を得ることができる。
のＰ成分を添加することにより焼結晶に多量のステゲイ
トがネット状に析出するが、溶体化熱処理によりステダ
イトを素地に固溶させ一部球状化して残在させることが
できる。従って、多量のステダイト組織により焼結晶の
耐摩耗性が向上すると共に、ステダイトがネット状に析
出することによる靭性の低下を防止することができ、靭
性のある高耐摩耗性焼Ｎ摺動材料を得ることができる。
第１図は本発明の第１実施例に於ける焼結晶の組織写真
を示す図、第２図は第１実施例の比較例１に於ける焼結
晶のｍｗＬを示す模式図である・・・・ステダイト ２・・・・マルテンサイ ト＋バーライ ３・・・・空孔
を示す図、第２図は第１実施例の比較例１に於ける焼結
晶のｍｗＬを示す模式図である・・・・ステダイト ２・・・・マルテンサイ ト＋バーライ ３・・・・空孔
Claims (1)
- 重量比でＮｉ：０．２〜４％、Ｃｒ：０．５〜３％、Ｍ
ｏ：０．０５〜２％のうちから選ばれた１種以上を総量
で０．１〜５％含み、残部が実質的にＦｅから成る合金
鋼粉に、黒鉛とリン合金粉及び必要があれば純鉄粉及び
他合金粉を混合し、重量比でＣ：０．８〜１．４％、Ｐ
：０．６〜１．０％から成る焼結部材を焼結した後、８
５０℃〜１０００℃で溶体化熱処理を施し、析出したス
テダイトを球状化処理したことを特徴とする鉄系焼結摺
動材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23558588A JPH0285338A (ja) | 1988-09-20 | 1988-09-20 | 鉄系焼結摺動材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23558588A JPH0285338A (ja) | 1988-09-20 | 1988-09-20 | 鉄系焼結摺動材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0285338A true JPH0285338A (ja) | 1990-03-26 |
Family
ID=16988179
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23558588A Pending JPH0285338A (ja) | 1988-09-20 | 1988-09-20 | 鉄系焼結摺動材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0285338A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7094473B2 (en) | 2002-12-27 | 2006-08-22 | Komatsu Ltd. | Wear-resistant sintered contact material, wear-resistant sintered composite contact component and method of producing the same |
| CN103008644A (zh) * | 2012-11-22 | 2013-04-03 | 宁波市群星粉末冶金有限公司 | 汽油发动机活塞粉末冶金材料 |
| CN103008645A (zh) * | 2012-11-22 | 2013-04-03 | 宁波市群星粉末冶金有限公司 | 汽油发动机活塞粉末冶金材料制备方法 |
| CN103014502A (zh) * | 2012-11-22 | 2013-04-03 | 宁波市群星粉末冶金有限公司 | 汽油发动机活塞粉末冶金材料及制备方法 |
| CN103357861A (zh) * | 2013-06-21 | 2013-10-23 | 马鞍山市恒毅机械制造有限公司 | 一种汽油发动机活塞粉末冶金材料及其制备方法 |
| CN112658258A (zh) * | 2020-11-27 | 2021-04-16 | 无锡科宇模具有限公司 | 一种铜铁闸片摩擦块的制备方法 |
-
1988
- 1988-09-20 JP JP23558588A patent/JPH0285338A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7094473B2 (en) | 2002-12-27 | 2006-08-22 | Komatsu Ltd. | Wear-resistant sintered contact material, wear-resistant sintered composite contact component and method of producing the same |
| US7279228B2 (en) | 2002-12-27 | 2007-10-09 | Komatsu Ltd. | Wear-resistant sintered contact material, wear-resistant sintered composite contact component and method of producing the same |
| US7282078B2 (en) | 2002-12-27 | 2007-10-16 | Komatsu Ltd. | Wear-resistant sintered contact material, wear-resistant sintered composite contact component and method of producing the same |
| US7473296B2 (en) | 2002-12-27 | 2009-01-06 | Komatsu, Ltd. | Wear-resistant sintered contact material, wear-resistant sintered composite contact component and method of producing the same |
| CN103008644A (zh) * | 2012-11-22 | 2013-04-03 | 宁波市群星粉末冶金有限公司 | 汽油发动机活塞粉末冶金材料 |
| CN103008645A (zh) * | 2012-11-22 | 2013-04-03 | 宁波市群星粉末冶金有限公司 | 汽油发动机活塞粉末冶金材料制备方法 |
| CN103014502A (zh) * | 2012-11-22 | 2013-04-03 | 宁波市群星粉末冶金有限公司 | 汽油发动机活塞粉末冶金材料及制备方法 |
| CN103357861A (zh) * | 2013-06-21 | 2013-10-23 | 马鞍山市恒毅机械制造有限公司 | 一种汽油发动机活塞粉末冶金材料及其制备方法 |
| CN103357861B (zh) * | 2013-06-21 | 2016-07-20 | 安徽吉思特智能装备有限公司 | 一种汽油发动机活塞粉末冶金材料及其制备方法 |
| CN112658258A (zh) * | 2020-11-27 | 2021-04-16 | 无锡科宇模具有限公司 | 一种铜铁闸片摩擦块的制备方法 |
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