JPH0289911A - 微粉炭燃料供給装置およびその運転方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、石炭を粉砕、分離して得られる微粉炭をボイ
ラ等の燃焼装置のバーナ等に供給するための微粉炭燃料
供給装置およびその装置を取り扱う微粉炭燃料供給運転
方法に関する。

〔従来の技術〕

従来、ボイラ等の燃焼に用いられる微粉炭燃焼システム
として、分級器が内蔵されている微粉炭機（以下、ミル
と称する）を用いて微粉砕された石炭を微粉炭バーナに
直接供給する燃焼システムが実用化されている。

この燃焼システムで使用されるミルは、第６図に示すよ
うに粉砕テーブル５１を備え、この粉砕テーブル５１は
ギアボックス５２と連動して回転する。この回転と同時
に、上部リング５３および下部リング５４に支持された
ボール５５も下部リング５４上をすべりながら回転する
。また、給炭機（図示せず）から供給管５６を介して粉
砕テーブル５１上に供給された５〜５０ｍｍ程度の石炭
Ｃは、遠心力によって下部リング５４とボール５５との
隙間を通過すると同時に粉砕され、スロート上部５７へ
送られる。一方、３００°Ｃ前後に加熱された一次空気
は押込通風機（図示せず）によりスロート５８およびス
リット５９を経てスロート上部５７に供給される。この
ようにして粉砕された石炭は、この−次空気によってス
ロート上部５７を移動する。

スロート上部５７を通過した石炭粒子は、比較的細かい
粒子のみがベーン６０を経て分級器６１内に供給され、
粗い石炭粒子は空気流速の低下に伴い気流から分離され
、上部リング５３を越えて再び粉砕テーブル５１上に戻
される。（−次分級）また、分級器６１に入った粒子の
中でも比較的粗い石炭粒子は、分級器６１内を落下し、
フラッパ６３より粉砕テーブル５１上に再び戻される（
二次分級）０分級器６１内を落下しないで送炭管６２に
送られる石炭の粒度は、ベーン６０の角度を調整するこ
とによって２００メツシユバス（７４μｍ以下）７０％
程度の粒度に調整される。

このようにミルに導入される加熱空気は、ミルに供給さ
れる原炭の乾燥、ミル内における分級およびバーナへの
微粉炭の輸送流体として使用される。したがって、加熱
空気の風量および温度は原炭の水分、粉砕性、燃焼性等
に応じて決定され、第７図に示すような特性を有する。

第７図はミル負荷とＣ／Ａとの関係を示す、ここでＣ／
Ａはミルからバーナに供給される微粉炭：Ｃと空気：Ａ
との重量比を表わす、第７図から明らかなようにミル負
荷の低下に伴ってＣ／Ａが低くなっており、微粉炭の輸
送および分級、石炭の乾燥等には一定以上の加熱空気が
必要であることから止むを得ない現象である。

第８図は石炭の着火安定性を石炭中の固定炭素分と揮発
分との重量比によって求められる燃料比とＣ／Ａとの関
係によって示す、ボイラ等に一般的に使用される石炭燃
料の燃料比は、０．８〜２゜５程度であり、２．５以上
の高燃料比炭および４以上の無煙炭のように燃料比が高
くなるにしたがって石炭中の揮発分が少なくなるため、
Ｃ／Ａを高くしないと安定に着火できない、このため、
前記した第７図に示す特性を有するミルを用いた場合、
燃料比の高い石炭および同図中に示すように低負荷域に
おけるＣ／Ａが低い状態では、着火が不安定となり、ボ
イラの安全運転上問題が大きい。

このような問題点に対処するための燃焼システムとして
、特開昭６１−１９２１１３号公報、実開昭６２−２４
２０９号公報等に記載のものが提案されている。これら
の燃焼システムは、原理的には、ミルから生成する低Ｃ
／Ａの微粉炭流を、慣性力を利用してＣ／Ａの高い流体
（ｉｌ！厚流体流体、Ｃ／Ａの低い流体（希薄流体）に
分岐し、濃厚流体を燃焼させるバーナで火炎安定化させ
るシステムである。

第５図は上記した燃焼システムの例を示し、ミル８１に
石炭８２と空気８３が導入され、ミル８１からの燃料配
管８４の途中に、慣性力を利用した分離器として、例え
ば、サイクロン分離器８５が設置されている。サイクロ
ン分離ｆ％８５で慣性力によって高Ｃ／Ａとされた濃厚
流体は濃厚流体用バーナ８６に導入され、微粉炭の大部
分が除去された低Ｃ／Ａの流体は、流量調整ダンパ８７
を有する希薄流体用配管８８を介して希ＦＲ流体用バー
ナ９０に導入される。

第９図（Ａ）、ＣＢ）は、サイクロン分離器における出
口管径と限界粒子径および捕集効率との関係を標準サイ
クロン寸法および操作条件を基に算出したものである。

第９図から、大容量バーナとして、例えば、５ｔ／ｈの
燃料量を考慮すると、サイクロン径は１５００ｍｍ、出
口管径は６７０ｍｍ程度となる。この場合、遠心力によ
って分離できる粒子径が２５μｍとなり、微粉炭の粒径
分布を２００メツシュバス９０％、分布指数ｎ　＝　２
とすると、捕集効率は５５％にも低下する。したがって
、捕集効率が５５％程度であるため、このサイクロン分
離器においては、単に気流が２分されるのみであり、高
Ｃ／Ａの濃厚流体を得ることは実際には困難である。

〔発明が解決しようとする課題〕

上記のように従来の燃焼システムは、微粉炭分離のため
のサイクロンの効率が高いときにはじめて成立するもの
であり、ａ燃性の高燃料比炭、Ｃ／Ａが低下する低負荷
時の対策として、微粉炭の粒度の微細化および装置の大
型化による効率低下について配慮されておらず、実用に
際して実際のＣ／Ａが低下するため、火炎がリフトし安
定性が保持できず、火炎検知器が誤動作する、未燃損失
が増大する等のトラブルが生じる問題があった。

本発明の目的は、上記した従来技術の課題を解決し、装
置の大型化、微粉炭の微細化に伴う分離器の分離効率低
下にかかわらず、高Ｃ／ＡのＷｌ粉炭燃料を生成でき、
火炎の安定性を保持させることができる微粉炭燃料供給
装置を提供することにある。

〔課題を解決するための手段〕

上記した目的は、ミルから搬送される微粉炭流を、サイ
クロン分離器等の固気濃縮器に導入し、この固気濃縮器
の粉流体出口側の′ａ縮機微粉炭流バーナ等に供給し、
かつ固気濃縮器からの希薄微粉炭流をミルに戻すように
構成された装置と、燃焼装置の運転時に、固気濃縮器か
らバーナ等に濃縮流体を連続的に供給し、また固気濃縮
器からの希薄微粉炭流を連続的にミルに戻す運転方法に
よって達成される。

〔作用〕

？ｌＩ粉炭燃料供給システム系のガス量を一定とすると
、ミルへの再循環量によって、ミルへの供給流体（主と
して空気）の量を少なくし、温度を高めると、ミル出口
では微粉炭流体Ｃ／Ａは、再循環した微粉炭の量だけ高
くなる。

ミル出口の微粉炭燃料のＣ／Ａが高くなると、固気ｉｅ
縮器の出口微粉炭燃料のＣ／Ａが高くなる、この結果、
固気１縮器における固体捕集率が低い場合にも、空気の
抜き出し量を制御することによつて濃厚側出口のＣ／Ａ
を所定値に維持でき、バーナにおける着火安定性を維持
できる。

また、微粉炭燃料のＣ／Ａを高くするには、固気濃縮器
からの−ａ縮微粉炭をビン等に一旦貯留し、目的とする
Ｃ／Ａとなるように搬送空気により搬送する場合、貯留
した微粉炭燃料が自然発火による火災を起こす危険性が
ある。

本発明の微粉炭燃料供給方法では、燃焼装置の運転時、
微粉炭燃料は貯留される領域がなく、常時、搬送される
状態であるから火災等の危険性が回避される。

〔実施例〕

以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。

第１図は本発明の微粉炭燃料供給装置の一実施例を示す
系統図であり、本発明を微粉炭を燃焼する無煙炭ボイラ
に適用した例を示している。

この装置において、石炭バンカ１内の原炭はシュート２
を経て計量フィーダ３に供給され、所定の原炭がシュー
ト４を介してミル５が導入されるようになっている。

ミル出口燃料配管６は、第６図における送炭管６２に接
続されており、このミル出口燃料配管６は高Ｃ／Ａ燃料
配管１１を経てボイラ火炉７に設置された濃厚流体用バ
ーナ８に連通している。前記ミル出口燃料配管６は固気
′ａ縮器としてのサイクロン分離器９の気流入口部に接
続され、サイクロン分離器９の粉粒体回収部側にはエジ
ェクタ１０が設置されている。そして、エジェクタ１０
にはミル出口燃料配管６の分岐管６ａが接続され、高Ｃ
／Ａ燃料配管１１を介して濃厚流体用バーナ８に接続さ
れている。サイクロン分離器９の気流出口部には、希薄
流体出口ダクト１２が配置さ札希薄流体出ロダクト１２
はミル再循環ファン１３を介してミル戻りダクト１４に
接続されている。

ミル戻りダクト１４は、第６図における分級器６１の内
部に連通している。また、ミル出口燃料配ｖ６の分岐管
６ａには、流量調整ダンパ１５が設置され、エジェクタ
１０側に導入される作動流体の流量が調整されるように
なっている。

燃焼用空気ダクト１６は、押込送風機（ＦＤＰ）１７．
空気予熱器１８ａを経て３つの流路に分岐され、それぞ
れの分岐ダクトには流量調整ダクト１９が介設されてい
る。また、燃焼用空気ダクト１６は一次空気フアン２０
、空気予熱器１８ｂを経て一次空気ダクト２１として、
第６図における加熱空気入口部（図中、Ａで示す）に連
通している。なお、空気予熱器１８ｂに対して分岐管１
６ａが配設され、この分岐管１６ａに流量調整ダンパ２
２が介設されている。

また、ボイラ火炉７の排ガスダクト２３は空気予熱器１
８ａ、１８ｂを経て系外に接続されている。

次に上記のように構成される装置の作用について説明す
る。

石炭バンカ１内の原炭はシュート２を経て計量フィーダ
３に供給され、ボイラ負荷に必要な所定量の原炭がシュ
ート４を介してミル５に導入される。一方、燃焼用空気
ダクト１６からの空気の一部は、−次空気フアン２０を
経て流量調整ダンパ２２により空気予熱器１８ｂ側に導
入される流量が調整され、この空気予熱器１８ｂで予熱
され、所定温度の加熱空気が１次空気ダクト２１を経て
ミル５に導入される。この加熱空気は、ミル５において
、第６図における流路（図中、Ａで示す）から導入され
、原炭の乾燥、分級および輸送用に利用される。

ミル５における送炭管６２より一次空気と共にミル出口
燃料配管６に送られた微粉炭は、サイクロン分離器９の
気流入口部に導入される。このとき、ミル出口配管６か
らの微粉炭を含む流体の一部は、分岐管６ａを経て流ｍ
１ｌｌｉ整ダンパ１５によりその流量が調整されてサイ
クロン分離器９の粉粒体出口側のエジェクタ１０に導入
される。

サイクロン分離器９においては、遠心力による比重の差
を利用して固体の分離が行われ、微粉炭および空気の一
部を濃縮分離し、残りの希薄流体は、希薄流体出口ダク
ト１２、ミル再循環ファン１３によりミル戻りダクト１
４を経てミル５に循環する。

サイクロン分離器９で濃縮分離された微粉炭流体は、ミ
ル出口燃料配管６の分岐管６ａから流量調整ダンパ１５
を経てエジェクタ１１に供給される微粉炭流と合流再分
散され、高Ｃ／Ａ化されて高Ｃ／Ａ燃料配管１１により
濃縮流体用バーナ８に供給される。

燃焼用空気は、押込送風器（ＦＤＰ）１７、空気予熱器
１８ａ、流量調整ダンパ１９を経て濃厚流体用バーナ８
およびボイラ火炉７に供給される。

ボイラ排ガスは、図示してしない蒸気の過熱器、再熱器
、給水加熱節炭器等で熱交換し冷却された後、排ガスダ
クト２３を経て空気予熱器１８ａ、１８ｂで１次空気お
よび燃焼用空気の加熱に利用された後、図示してしない
集塵器、誘引通風器等を経て煙突より排出される。

第、２図は第１図に示す装置の要部系統図であり、この
図によって各部における具体的なＣ／Ａ値を、石炭１０
０％と空気１００％との重量比を０．５の場合について
説明する。

ミル５には、原炭がシュート４から１００％、空気が１
次ダクト２１から７０％供給される。ここで、ミル５に
供給される流体のＣ／Ａは、である。

さらに再循環骨としてミル戻りダクト１４から微粉炭２
０％、空気３０％が供給される。ここで、上記と同様な
計算により、ミル戻りダクト１４からミル５に戻される
微粉炭流体のＣ／Ａ−０，３３である。

このため、ミル出口燃料配管６では、微粉炭１２０％、
空気１００％となり、Ｃ／Ａ＝０．６である。この流体
を部分し、一方はサイクロン分離器９へ供給され、ここ
で分離効率的６７％で濃厚出口側には微粉炭４０％、空
気２０％でＣ／Ａ−１，０でエジェクタ１１に供給され
、また、希薄流体出口ダクト１２側には、前記したよう
にＣ／Ａ＝０．３３の流体が循環する。

一方、ミル出口燃料配管６の分岐管６ａの分岐流体は、
流量調整ダンパ１５よりエジェクタｌＯの作動流体とし
て、濃厚出口側の流体と合流再分散され、高Ｃ／Ａ燃料
配管１１によって微粉炭１００％、空気７０％、Ｃ／Ａ
＝０．７１で高Ｃ／Ａ燃焼が行われる。

このような方法によって、実質的なミル５の効率向上に
よることなく、また、サイクロン分離器９における効率
の低さにかかわらず、高Ｃ／Ａの微燃料をバーナに供給
することが可能となる。さらに必要に応じて、ミル５に
導入される微粉炭流体のＣ／Ａおよびバイパス流量、ミ
ル５への微粉炭流再循環量を調整することによって、炭
種の変動、ボイラ負荷変動等の対応も容易となる。

本発明は第１図における分岐管６ａを省略して、サイク
ロン分離器９濃縮出口側のエジェクタ１０に作動流体と
して、燃焼用空気等を導入することもできる。この場合
にも、ミル５への微粉炭燃料の再循環によってミル５出
口の微粉炭燃料のＣ／Ａが高くなり、サイクロン分離器
９の捕集効率が低くとも作動流体の流量の調整によって
バーナに供給する微粉炭燃料のＣＩＡ＠調整することが
できる。

第３図は本発明の微粉炭燃料供給装置の他の実施例を示
す概略的構成図である。

第３図において、第１図に示す実施例と異なる点は、サ
イクロン分離器９の濃縮出口側にロークリシール３１が
設置され、また、サイクロン分離器９の＠薄流体出ロダ
クト１２が分岐され１、その分岐管１２ａがボイラ火炉
７に接続され、この分岐管１２ａの途中に流量調整ダン
パ３２が介設されていることである。したがって、第３
図において、第１図に示す実施例と同−又は相当構成部
分は、同一符号で示し構成上の説明は省略する。

サイクロン分離器９においては、遠心力による比重の差
を利用して固体の分離が行われ、微粉炭および空気の一
部がｆ４縮分離される。残りの希薄流体は、希薄流体出
ロダク）１２に至る。この希薄流体の一部は、ミル再循
環ファン１３によりミル戻りダクト１４を経てミル５に
循環され、残りの希薄流体は流量調整ダンパ３２により
その流量が調整されて分岐管１２ａによりボイラ火炉７
に供給される。

サイクロン分Ｍｌｉ１で分離され、濃縮された微粉炭流
体は、ロータリシール３１で流体中の微粉炭のみが抜き
出され、ミル出口燃料配管６の分岐管６ａから流量調整
ダンパ１５を経てエジェクタｌＯに供給された微粉炭流
によって再分散され、高Ｃ／Ａ化されて高Ｃ／Ａ燃料配
管１１により濃縮流体用バーナ８に導入される。

第４図は第３図に示す装置における要部系統図である。

この図によって各部における具体的なＣ／Ａ値を、石炭
工ＯＯ％と空気１００％との重量比を０゜５の場合につ
いて説明する。

シュート４からの原炭１００％、１次空気ダク）２１か
らの加熱空気８０％（Ｃ／Ａ−０，６３）でミル５に供
給される。ミル出口燃料配管６内では、ミル戻りダクト
１４によって再循環される微粉炭流（微粉炭ｌＯ％、空
気２０％、Ｃ／　Ａ−０，２５）を合わせた微粉炭流（
微粉炭１１％、空気１００％、Ｃ／Ａ−０，５５）とな
る。

したがって、ミル供給石炭に対して必要な一次空気量は
ミル出口燃料配管基準で従来の同し量ととなる。このた
め、微粉炭粒子のミル出口燃料配管６での量は１０％増
加するが、微粉炭流のサイクロン分離器９による圧損は
むしろ低下するため、動力的な損失はほとんどない。ミ
ル出口燃料配管６に対して流１１！整ダンパ１５を制御
して分岐管６ａに供給される微粉炭流の流量を１／２と
すると、サイクロン分離器９にはＣ／Ａ−０，５５（微
粉炭５５％、空気５０％）が供給される。

ここで、サイクロン分離器９における捕集効率を５５％
とすると、ロータリシール３１を経てエジェクタ１０に
吸引されるサイクロン捕集微粉炭（石炭３０％、空気Ｏ
％）は流量調整ダンパ１５を経て分岐管６ａからエジェ
クタ１０に供給される作動流体Ｃ／Ａ−０，５５（微粉
炭５５％、空気５０％）によって再分散され、高Ｃ／Ａ
燃料配管１１を介して濃厚流体用バーナ８にＣ／Ａ＝０
゜８５（微粉炭８５％、空気５０％）で導入される。

一方、サイクロン分離器９から希薄流体出口ダクト１２
にはＣ／Ａ＝０．２５　（微粉炭２５％、空気５０％）
で排気される。この微粉炭流を２：３の比率でミル戻り
ダクト１４と分岐管１２ａとにそれぞれ戻す、この場合
、ミル戻りダクト１４には上記したようにＣ／Ａ＝０．
２５　（微粉炭ｌＯ％、空気２０％）となり、分岐管１
２ａを経て希薄流体用バーナ３３により導入される微粉
炭流はＣ／Ａ＝０．２５　（１３１１５％、空気２０％
）となる、したがって、濃厚流体用バーナ８にはＣ／Ａ
＝０．８５の微粉炭流が導入され、希薄流体用バーナ３
３にはＣ／Ａ＝０．２５の微粉炭流が導入されて濃淡燃
焼が行われる。

このようにミル５への再循環量およびサイクロン分離器
９における分岐管１２ａにより一次空気量の絶対量も２
０％低減できるのでエジェクタ１０によるドラフトロス
をカバーできる等の利点がある。

第５図は第２図および第４図に示す実施例と対比して示
す従来の装置の要部系統図である。

第５図において、シュートから石炭８２が１００％、１
次空気ダクトから加熱空気８３が１００％が供給され、
その重量比が０．５に設定される。

ミル出口燃料配管においても上記と全く同じ配分のまま
その全量がサイクロン分離器８５に導入される。ここで
濃厚流体用バーナ８６にはＣ／Ａ−０，８５（微粉炭８
５％、空気５０％）、希薄流体用バーナ９０には希薄流
体出口ダクト８８、流量調整ダンパ８７を経てＣ／Ａ＝
０．１５　（微粉炭１５％、空気５０％）に調整される
。ただし、この場合、流ｆ調整ダンパ８７により微粉炭
粒子の捕集効率８５％を確保するためには、実際にはサ
イクロン分離器８５を大容量化する程困難となる。

本発明における実施例と、上記した従来例とを比較する
と、第１図に示す実施例では、サイクロン分離器９等の
捕集効率を８５％から６７％に低減しても高Ｃ／Ａ燃料
を供給でき、また、ミル５の性能向上を要することなく
、Ｃ／Ａ＝０．５から０．７１に高めることができ、し
かも微粉炭搬送用空気を３０％削減できる。

また、第３図に示す実施例では、サイクロン分離器９等
の捕集効率を８５％から５５％に低減しても高Ｃ／Ａ燃
料を供給でき、また、ミル５の性能向上を要することな
く、Ｃ／Ａ＝０．５から０゜６３に高めることができ、
しかも微粉炭搬送用空気を２０％削減できる。

上記した実施例において、１つの火炉に対してそれぞれ
単独のミル、サイクロン分離器、および１組の濃淡バー
ナの構成を説明した。しかしながら、ボイラの場合、大
型化すればするほどバーナシステムは複数設置される。

この場合、微粉炭燃料は、複数のミルおよびサイクロン
分離器に供給され、多数のバーナからなる一群又は２分
割された群により燃焼される。

したがって、第１図に示す実施例において、１台のミル
５に対して２台以上のサイクロン分離器９を設け、各サ
イクロン分離器９に対して高Ｃ／Ａ燃料配管１１を分岐
させて１基又は２基以上の濃厚燃料用バーナ８，８．・
・に微粉炭燃料を導入するようにしてもよい。

また、第３図に示す実施例においては、さらに濃厚燃料
用バーナと同数基の希薄燃料用バーナを設けることがで
きる。

さらに上記した実施例において、微粉炭の分離器として
、サイクロンの例を示したが、微粉炭を含む流体から微
粉炭濃度の高い流体と微粉炭濃度の低い流体とにそれぞ
れ分離可能な固気濃縮器であればよい。

〔発明の効果］ 以上のように本発明によれば、分離器における微粉炭の
分離効率の性能にかかわらず、かつミルの性能効率を向
上させることなく、高Ｃ／Ａの微粉炭燃料をバーナ等の
燃焼装置に供給することができ、微粉炭の安定燃焼を図
ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の微粉炭燃料供給装置の一実施例を示す
系統図、第２図は第１図の装置の要部系統図、第３図は
本発明の微粉炭燃料供給装置の他の実施例を示す系統図
、第４図は第３図の装置の要部系統図、第５図は従来の
微粉炭燃料供給装置の要部系統図、第６図はミルの断面
図、第７図はミル負荷とＣ／Ａとの関係を示す図、第８
図は燃料比とＣ／Ａとの関係を示す図、第９図はサイク
ロン分離器の出口管径と限界粒子径および捕集効率との
関係を示す図である。 ■・・・・・・石炭バンカ、３・・・・・・計量フィー
ダ、５・・・・・・ミル、６・・・・・・ミル出口燃料
供給配管、６ａ・・・・・・分岐管、８・・・・・・濃
厚燃料用バーナ、９・・・・・・サイクロン分離器９．
１０・・・・・・エジェクタ、１１・・・・・・高Ｃ／
Ａ燃料配管、１２・・・・・・希薄流体出口ダクト、１
２ａ・・・・・・分岐管、１４・・・・・・ミル戻りダ
クト、１５・・・・・・流量調整ダンパ、１６・・・・
・・燃焼用空気ダクト、１８ａ、１８ｂ・・・・・・空
気予熱器、２１・・・・・・１次空気ダクト、３１・・
・・・・ロータリシール、３２・・・・・・流Ｉ調整ダ
ンパ。 代理人　　弁理士　　西　元　勝　− 第 図 第６ 図 第７図 ミル業荷（％） 第８図 ｊ、ｒ料量（−）

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）ミルに石炭と空気を供給し、ミル内で粉砕された
   微粉炭を搬送用空気と共にミル出口燃料配管から固気濃
   縮器へ導入した後、濃縮された微粉炭流を固気濃縮器出
   口燃料配管を介して燃焼器に供給するものにおいて、前
   記固気濃縮器の気流出口側からの希薄流体を前記ミルに
   戻す希薄流体配管を設けたことを特徴とする微粉炭燃料
   供給装置。
2. （２）前記ミル出口燃料配管を分岐させ、その分岐管を
   前記固気濃縮器の濃縮流体出口側に接続したことを特徴
   とする請求項（１）記載の微粉炭燃料供給装置。
3. （３）前記固気濃縮器の気流出口側からの希薄流体を前
   記ミルに戻す希薄流体配管を分岐させ、その分岐管を前
   記燃焼器内に設置される希薄燃料用燃焼器に連通したこ
   とを特徴とする請求項（１）記載の微粉炭燃料供給装置
   。
4. （４）ミルに石炭と空気を供給し、ミル内で粉砕された
   微粉炭を搬送用空気と共にミル出口燃料配管から固気濃
   縮器へ導入した後、固気濃縮器出口燃料配管を介して燃
   焼器に供給するものにおいて、前記燃焼器の運転時、前
   記固気濃縮器の気流出口側からの希薄流体を連続的に前
   記ミルに戻すことを特徴とする微粉炭燃料供給運転方法
   。
5. （５）前記ミル出口燃料配管を分岐させ、その分岐管を
   介して前記ミル出口の微粉炭燃料を前記固気濃縮器の濃
   縮流体出口側に連続的に供給することを特徴とする請求
   項（４）記載の微粉炭燃料供給運転方法。
6. （６）前記固気濃縮器の気流出口側からの希薄流体を前
   記ミルに戻す希薄流体配管を分岐させ、その分岐管を介
   して前記固気分離器から希薄流体を前記燃焼器内に設置
   された希薄燃料用燃焼器に連続的に供給することを特徴
   とする請求項（４）記載の微粉炭燃料供給運転方法。