JPH03107342A - 鉄心スロツト内の電気絶縁線輪の支持方法 - Google Patents
鉄心スロツト内の電気絶縁線輪の支持方法Info
- Publication number
- JPH03107342A JPH03107342A JP24208589A JP24208589A JPH03107342A JP H03107342 A JPH03107342 A JP H03107342A JP 24208589 A JP24208589 A JP 24208589A JP 24208589 A JP24208589 A JP 24208589A JP H03107342 A JPH03107342 A JP H03107342A
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- coil
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は回転電機の鉄心のスロット内に収納される電気
絶縁線輪の支持方法に関する。
絶縁線輪の支持方法に関する。
従来の回転電機のスロット内電気絶縁線輪の支持方法は
以下の方法が採られている。
以下の方法が採られている。
第一の方法は、第２図に示すように、回転電機の固定子
、あるいは、回転子の鉄心コア１のスロット１０内にあ
らかじめコイル導体８にワニス未含浸の所定絶縁７を施
した線輪９をスロワトウうッヂ２．ウエツヂ下ライナ３
、スロットライナ５、ライナ調整機４等と共に収納した
のち、スロット１０内にワニスを含浸処理して、当線輪
をコアスロット１０内に支持している。
、あるいは、回転子の鉄心コア１のスロット１０内にあ
らかじめコイル導体８にワニス未含浸の所定絶縁７を施
した線輪９をスロワトウうッヂ２．ウエツヂ下ライナ３
、スロットライナ５、ライナ調整機４等と共に収納した
のち、スロット１０内にワニスを含浸処理して、当線輪
をコアスロット１０内に支持している。
また、第二の方法は、あらかじめコイル導体８にワニス
含浸処理した絶縁線輪９をスロット１０内にスロワトウ
エッヂ２．スロツトライナ５．ウエツヂ下うイナ３．ラ
イナ調整機４と共に収納し。
含浸処理した絶縁線輪９をスロット１０内にスロワトウ
エッヂ２．スロツトライナ５．ウエツヂ下うイナ３．ラ
イナ調整機４と共に収納し。
光絶縁線輪とスロットコア間の空隙にスロットライナ５
をきつく挿入することによって当線輪を支持している。
をきつく挿入することによって当線輪を支持している。
上記従来技術は第３図に示すようなコイル導体９の軸方
向であるＸ方向に働く剪断力、これと直角方向であるＹ
方向に働く電磁力や回転子の場合の回転初期慣性力、さ
らに、回転子径方向であるＺ方向に働く電磁力や遠心力
、さらには回転機全体、又は、局部的な共振等異常振動
等の機械的応力負荷やコイル導体、自体の温度上昇や周
囲環境温度上昇等の熱的負荷が相互に重畳されて作用し
、スロットコア１とコイル導体８間の絶縁機（コイル絶
縁、スロットライナ、含浸ワニス等）が枯れたり、耐絶
縁歪不足等により、スロットコア１とコイル導体８間に
剥離やクラッタなどのエアギャップ（空隙）６が大なる
ことがさらにその振動増大を誘起し、スロット１０内の
バイブレーションスパーキングやコイル導体スロット出
口の曲げ部の振動疲労が原因で、電気絶縁線輪の絶縁性
能が下山に低下となるなどの問題があった。
向であるＸ方向に働く剪断力、これと直角方向であるＹ
方向に働く電磁力や回転子の場合の回転初期慣性力、さ
らに、回転子径方向であるＺ方向に働く電磁力や遠心力
、さらには回転機全体、又は、局部的な共振等異常振動
等の機械的応力負荷やコイル導体、自体の温度上昇や周
囲環境温度上昇等の熱的負荷が相互に重畳されて作用し
、スロットコア１とコイル導体８間の絶縁機（コイル絶
縁、スロットライナ、含浸ワニス等）が枯れたり、耐絶
縁歪不足等により、スロットコア１とコイル導体８間に
剥離やクラッタなどのエアギャップ（空隙）６が大なる
ことがさらにその振動増大を誘起し、スロット１０内の
バイブレーションスパーキングやコイル導体スロット出
口の曲げ部の振動疲労が原因で、電気絶縁線輪の絶縁性
能が下山に低下となるなどの問題があった。
本発明の目的は、鉄心スロット内の電気絶縁線輪の良好
な支持方法を提供することにある。
な支持方法を提供することにある。
上記目的を達成するために、スロットコア１と電気絶縁
線輪７との空隙部６に線輪の絶縁体よりも大きな耐絶縁
歪性をもち、かつ、スロットコア１と当該線輪７とを強
固に接着してなる線輪支持機６′を第１図に示すように
配設したものである。
線輪７との空隙部６に線輪の絶縁体よりも大きな耐絶縁
歪性をもち、かつ、スロットコア１と当該線輪７とを強
固に接着してなる線輪支持機６′を第１図に示すように
配設したものである。
さらに、運転電圧等に応じて線輪表面層の帯電電荷によ
る放電（バイブレーションスパーキング等）劣化阻止の
ために、支持機６′にカーボン等低抵抗機の配合で、体
積固有抵抗が１〜５００にΩ−ｃｍなる低抵抗支持機を
用いることも有用である。
る放電（バイブレーションスパーキング等）劣化阻止の
ために、支持機６′にカーボン等低抵抗機の配合で、体
積固有抵抗が１〜５００にΩ−ｃｍなる低抵抗支持機を
用いることも有用である。
上記でいう支持機６′としては下記のものが有用である
。
。
セラック、アルキッド樹脂、ウレタン樹脂、エポキン樹
脂、ポリエステル樹脂、シリコーン樹脂等の単独または
これらの混合物あるいは他の可塑機を混合した高伸性付
与機などがある。
脂、ポリエステル樹脂、シリコーン樹脂等の単独または
これらの混合物あるいは他の可塑機を混合した高伸性付
与機などがある。
これらは耐絶縁歪性、耐熱性、接着性、作業性、コスト
等や回転機器仕様等の組合せで決定される。
等や回転機器仕様等の組合せで決定される。
とくに、電気絶縁線輪の絶縁処理ワニスヌレジンの許容
絶縁歪より大きい機器の選定が要である。
絶縁歪より大きい機器の選定が要である。
この選定を誤まると当線輪の絶縁層内の剥離を招き、劣
化が促進されることがある。
化が促進されることがある。
この支持機６′の絶縁歪は通常では室温での引張伸びが
１０％以上が望ましい。実機運転時は線輪の温度上昇に
よる周温伝導のため、加温状態では室温より引張り伸び
が大きい分だけ安全となる。
１０％以上が望ましい。実機運転時は線輪の温度上昇に
よる周温伝導のため、加温状態では室温より引張り伸び
が大きい分だけ安全となる。
第３図に示すように、Ｚ方向に働く応力はスロットウエ
ツヂ２、ウエッヂ下ライナ３、その他ライナ調整機４に
より強固に固定されているが、Ｘ方向はコイル導体８に
生じる熱応力の熱伸び抑制は、通常、スロット内では実
施せず、スロット外のコイルエンドで支持する構造を採
る。このため、スロット内コア１と電気絶縁線輪７との
間に起動停止の度に剪断力が生じる。本発明の電気絶縁
線輪の支持方法は、このスロットコア１と当線輪７との
間に絶縁歪が当線輪７の絶線よりも大きい充填機に充填
、接着させるので、起動停止の度に生じる充填支持機６
′に加わる剪断力に剥離やクラックを生じることなく初
期状態を維持でき、従って、振動疲労等による当絶縁線
輪の絶縁性能の低下をきたさない。これは、Ｙ方向に働
く応力に対しても同様に振動疲労、劣化がないことを示
す。
ツヂ２、ウエッヂ下ライナ３、その他ライナ調整機４に
より強固に固定されているが、Ｘ方向はコイル導体８に
生じる熱応力の熱伸び抑制は、通常、スロット内では実
施せず、スロット外のコイルエンドで支持する構造を採
る。このため、スロット内コア１と電気絶縁線輪７との
間に起動停止の度に剪断力が生じる。本発明の電気絶縁
線輪の支持方法は、このスロットコア１と当線輪７との
間に絶縁歪が当線輪７の絶線よりも大きい充填機に充填
、接着させるので、起動停止の度に生じる充填支持機６
′に加わる剪断力に剥離やクラックを生じることなく初
期状態を維持でき、従って、振動疲労等による当絶縁線
輪の絶縁性能の低下をきたさない。これは、Ｙ方向に働
く応力に対しても同様に振動疲労、劣化がないことを示
す。
以下、本発明の一実施例を第４図ないし第６図により説
明する。
明する。
〈実施例１〉
第４図に示す回転子の実機大の模擬鉄心コアスロット１
１に、赤線導体１２（厚さ２ 、６ ｒｍ Ｘ幅１６．
０ｎｎ）を三本重ねてエポキシ樹脂で接着一体化して得
た素固め導体１２にポリイミドフィルム（厚さｏ、０５
ＩＩＩ１１）、ホリアミト繊維紙（厚す０．０７５ｍｍ
）、ガラステープ（厚さ０．１ｎｍ）を絶縁巻回して、
不飽和ポリエステル樹脂を含浸処理した電気絶縁線輪９
をエポキシガラス積層板がうなるウエッヂ下うイナ３．
ライナ調整機４等のスロット内詰物と共に寸法調整して
収納した。こののち、スロットコア１と線輪９間の空隙
部にエポキシ樹脂Ａ（セメダイン社製変性アミン硬化型
エポキシ樹脂、品名ＥＰＯＯＩ、常温伸び２００％）を
支持機６′として充填、接着したのち、スロットウエツ
ヂ２を組込んだ。さらに線輪のコイルエンド部をサポー
ト１３で固定した。こうして得た実機回転子相当を模擬
した第４図に示すモデルを用いて線輪のスロット内側方
向Ｐから（第３図に示すＸ方向から）、第６図に示す応
力疲労スケジュールで、熱伸びによる熱応力と共振振動
を想定してエンド曲がり部の内径側コイル導体に圧縮応
力が約５ ｋｇ ／ ｍｍ”加わるように荷重調整して
疲労試験を実施した。所定疲労回数後、スロット内のス
ロットコア１と線輪９間のけ剥離又クラック発生状況、
及び、エンド曲がり部１４のコイル導体１２の損傷状況
を調べた。この結果を第１表に示す。
１に、赤線導体１２（厚さ２ 、６ ｒｍ Ｘ幅１６．
０ｎｎ）を三本重ねてエポキシ樹脂で接着一体化して得
た素固め導体１２にポリイミドフィルム（厚さｏ、０５
ＩＩＩ１１）、ホリアミト繊維紙（厚す０．０７５ｍｍ
）、ガラステープ（厚さ０．１ｎｍ）を絶縁巻回して、
不飽和ポリエステル樹脂を含浸処理した電気絶縁線輪９
をエポキシガラス積層板がうなるウエッヂ下うイナ３．
ライナ調整機４等のスロット内詰物と共に寸法調整して
収納した。こののち、スロットコア１と線輪９間の空隙
部にエポキシ樹脂Ａ（セメダイン社製変性アミン硬化型
エポキシ樹脂、品名ＥＰＯＯＩ、常温伸び２００％）を
支持機６′として充填、接着したのち、スロットウエツ
ヂ２を組込んだ。さらに線輪のコイルエンド部をサポー
ト１３で固定した。こうして得た実機回転子相当を模擬
した第４図に示すモデルを用いて線輪のスロット内側方
向Ｐから（第３図に示すＸ方向から）、第６図に示す応
力疲労スケジュールで、熱伸びによる熱応力と共振振動
を想定してエンド曲がり部の内径側コイル導体に圧縮応
力が約５ ｋｇ ／ ｍｍ”加わるように荷重調整して
疲労試験を実施した。所定疲労回数後、スロット内のス
ロットコア１と線輪９間のけ剥離又クラック発生状況、
及び、エンド曲がり部１４のコイル導体１２の損傷状況
を調べた。この結果を第１表に示す。
〈実施例２〉
実施例１と同様に、スロットコア１と線輪９間に充填接
着する支持機６′に変性ポリブタジェン樹脂Ｂ（８曹化
成製イソシアネート変性ポリブタジェンＴＰ−１００１
と末端水酸基変性ポリブタジェンＧＱ−１０００との配
合、常温伸び１０％以上）を用いて、疲労試験を実施し
た。この結果を第１表に示す。
着する支持機６′に変性ポリブタジェン樹脂Ｂ（８曹化
成製イソシアネート変性ポリブタジェンＴＰ−１００１
と末端水酸基変性ポリブタジェンＧＱ−１０００との配
合、常温伸び１０％以上）を用いて、疲労試験を実施し
た。この結果を第１表に示す。
第１表
・１）Ａニスロットコアル線輪間剥離又りラック発生Ｂ
：コイル導体異常変形又クラック発生〈実施例３〉 実施例１と同様に、支持機にエポキシ樹脂Ａに体積固有
抵抗が２０〜１００ＫΩ−ｃｍとなるようにカーボン粉
末を混合したものを用いて、疲労試験を実施した。この
結果を第１表に示す。
：コイル導体異常変形又クラック発生〈実施例３〉 実施例１と同様に、支持機にエポキシ樹脂Ａに体積固有
抵抗が２０〜１００ＫΩ−ｃｍとなるようにカーボン粉
末を混合したものを用いて、疲労試験を実施した。この
結果を第１表に示す。
〈実施例４〉
実施例１と同様に、スロットコア１と線輪９間に充填接
着する支持機６′に線輪絶縁に用いた不飽和ポリエステ
ル樹脂（常温伸び５％以下）を用いて、疲労試験を実施
した。この結果を第１表に示す。
着する支持機６′に線輪絶縁に用いた不飽和ポリエステ
ル樹脂（常温伸び５％以下）を用いて、疲労試験を実施
した。この結果を第１表に示す。
以上第１表の実施例３に示したようにスロットコア１と
電気絶縁線輪９との空隙に従来法の中で常温伸びが大き
い支持機６′を用いた場合に比べて、実施例１〜２に示
したように、線輪処理ワニスより伸び（耐絶縁歪性）が
大きいワニスの支持機６′を用いた場合は、応力疲労に
よるコイルエンド曲がり部１４の導体損傷度がなく、す
ぐれた耐応力疲労性をもつことがわかる。
電気絶縁線輪９との空隙に従来法の中で常温伸びが大き
い支持機６′を用いた場合に比べて、実施例１〜２に示
したように、線輪処理ワニスより伸び（耐絶縁歪性）が
大きいワニスの支持機６′を用いた場合は、応力疲労に
よるコイルエンド曲がり部１４の導体損傷度がなく、す
ぐれた耐応力疲労性をもつことがわかる。
本発明によれば、コイル導体の発生熱応力や構造等に基
づく振動応力による疲労損傷が極減できるので、極めて
高信頼度な電気絶縁線輪に基づく回転電機を提供するこ
とができる。
づく振動応力による疲労損傷が極減できるので、極めて
高信頼度な電気絶縁線輪に基づく回転電機を提供するこ
とができる。
第１図は本発明の一実施例の鉄心コアの縦断面図、第２
図は従来例の鉄心コアの縦断面図、第３図はスロットの
斜視図、第４図は実機回転子相当模擬モデルの斜視図、
第５図は第４図の■−■矢視断面図、第６図は応力負荷
疲労試験のスケジュール図を示す。 １・・・鉄心コア、２・・・スロットウェッヂ、３・・
・ウェツヂ下ライナ、４・・・ライナ調整機、５山スロ
ツトライナ、６・・・空隙部、６′・・・支持機、７・
・・線輪絶縁、８・・・コイル導体、９・・・線輪、１
０・・・スロッ１〜．１１・・・模擬鉄心コアスロット
、１２・・・素線導体、１２′・・・素固め導体、１３
・・・サポート、１４・・・工茅４図 Ｐ 魂ｆＪｃｉ：＋数（回）
図は従来例の鉄心コアの縦断面図、第３図はスロットの
斜視図、第４図は実機回転子相当模擬モデルの斜視図、
第５図は第４図の■−■矢視断面図、第６図は応力負荷
疲労試験のスケジュール図を示す。 １・・・鉄心コア、２・・・スロットウェッヂ、３・・
・ウェツヂ下ライナ、４・・・ライナ調整機、５山スロ
ツトライナ、６・・・空隙部、６′・・・支持機、７・
・・線輪絶縁、８・・・コイル導体、９・・・線輪、１
０・・・スロッ１〜．１１・・・模擬鉄心コアスロット
、１２・・・素線導体、１２′・・・素固め導体、１３
・・・サポート、１４・・・工茅４図 Ｐ 魂ｆＪｃｉ：＋数（回）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、回転電機の鉄心のスロット内に収納された電気絶縁
線輪の支持方法において、 スロットコアと電気絶縁線輪との空隙部に前記絶縁線輪
の絶縁体よりも大きな耐絶縁歪をもち、かつ、前記スロ
ットコアと前記絶縁線輪とを接着してなる支持機を、配
設したことを特徴とする鉄心スロット内の電気絶縁線輪
の支持方法。 ２、前記支持機として絶縁抵抗が１．０〜５００ＫΩ−
ｃｍなる特性をもつ充填機を用いたことを特徴とする請
求項１に記載の鉄心スロット内の電気絶縁線輪の支持方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24208589A JPH03107342A (ja) | 1989-09-20 | 1989-09-20 | 鉄心スロツト内の電気絶縁線輪の支持方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24208589A JPH03107342A (ja) | 1989-09-20 | 1989-09-20 | 鉄心スロツト内の電気絶縁線輪の支持方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03107342A true JPH03107342A (ja) | 1991-05-07 |
Family
ID=17084070
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24208589A Pending JPH03107342A (ja) | 1989-09-20 | 1989-09-20 | 鉄心スロツト内の電気絶縁線輪の支持方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03107342A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6885124B2 (en) | 2003-03-14 | 2005-04-26 | Visteon Global Technologies, Inc. | Stator winding having radial aligned wraps |
| US7042129B2 (en) | 2004-06-16 | 2006-05-09 | Visteon Global Technologies, Inc. | Stator of a rotary electric machine having secured core slot insulators |
| US7129612B2 (en) | 2002-01-24 | 2006-10-31 | Visteon Global Technologies, Inc. | Stator assembly with cascaded winding and method of making same |
| US7170211B2 (en) | 2002-01-24 | 2007-01-30 | Visteon Global Technologies, Inc. | Stator winding having transitions |
| US7269888B2 (en) | 2004-08-10 | 2007-09-18 | Visteon Global Technologies, Inc. | Method of making cascaded multilayer stator winding with interleaved transitions |
| US7386931B2 (en) | 2004-07-21 | 2008-06-17 | Visteon Global Technologies, Inc. | Method of forming cascaded stator winding |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59122332A (ja) * | 1982-12-28 | 1984-07-14 | Toshiba Corp | 巻線の固定法 |
-
1989
- 1989-09-20 JP JP24208589A patent/JPH03107342A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59122332A (ja) * | 1982-12-28 | 1984-07-14 | Toshiba Corp | 巻線の固定法 |
Cited By (6)
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