JPH031080B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH031080B2 JPH031080B2 JP7837682A JP7837682A JPH031080B2 JP H031080 B2 JPH031080 B2 JP H031080B2 JP 7837682 A JP7837682 A JP 7837682A JP 7837682 A JP7837682 A JP 7837682A JP H031080 B2 JPH031080 B2 JP H031080B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- organic carbon
- amount
- tank
- denitrification
- nitrification
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 39
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 39
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 22
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 22
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 15
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 9
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 6
- 230000001546 nitrifying effect Effects 0.000 claims description 6
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 5
- JVMRPSJZNHXORP-UHFFFAOYSA-N ON=O.ON=O.ON=O.N Chemical compound ON=O.ON=O.ON=O.N JVMRPSJZNHXORP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- MMDJDBSEMBIJBB-UHFFFAOYSA-N [O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[NH6+3] Chemical compound [O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[NH6+3] MMDJDBSEMBIJBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000033116 oxidation-reduction process Effects 0.000 claims description 2
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 claims 2
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 claims 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 claims 1
- 229910017464 nitrogen compound Inorganic materials 0.000 claims 1
- 150000002830 nitrogen compounds Chemical class 0.000 claims 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 17
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 7
- 241000894006 Bacteria Species 0.000 description 5
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 4
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 4
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N ammonia Natural products N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N ammonia nh3 Chemical compound N.N XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000012840 feeding operation Methods 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 244000005700 microbiome Species 0.000 description 1
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は生物学的脱窒素プロセスに係り、特
に、脱窒反応に必要な有機炭素源を適正に維持
し、良好な脱窒処理液を提供する有機炭素源供給
制御方法に関する。
に、脱窒反応に必要な有機炭素源を適正に維持
し、良好な脱窒処理液を提供する有機炭素源供給
制御方法に関する。
生物学的脱窒素プロセスは、硝化菌の作用によ
り、アンモニア性窒素（以下NH3−Ｎと称する）
を好気状態下で亜硝酸性窒素（NO2−Ｎ）また
は硝酸性窒素（NO3−Ｎ）に酸化する硝化槽と、
脱窒菌によりNO3−Ｎ及びNO2−Ｎ（総称して以
下NOx−Ｎと称する）を嫌気状態下で窒素ガス
に還元する脱窒槽をもつ。両槽の生物反応を化学
式で表わすと次式の通りである。
り、アンモニア性窒素（以下NH3−Ｎと称する）
を好気状態下で亜硝酸性窒素（NO2−Ｎ）また
は硝酸性窒素（NO3−Ｎ）に酸化する硝化槽と、
脱窒菌によりNO3−Ｎ及びNO2−Ｎ（総称して以
下NOx−Ｎと称する）を嫌気状態下で窒素ガス
に還元する脱窒槽をもつ。両槽の生物反応を化学
式で表わすと次式の通りである。
硝化槽 NH4 +＋2O2→NO3 -＋H2O＋2H+ (1)
脱窒槽 2NO3 -5（H2）→N2＋4H2O＋2OH- (2)
脱窒槽でNOx−Ｎの還元剤として水素供与体
が必要で、多くは有機炭素源が用いられる。しか
し、有機炭素源の供給量が過剰であると不経済で
あるばかりでなく、残留有機物の増加により処理
水を悪化させる原因となる。また供給量が不足す
ると脱窒効率を低下させるだけでなく、残留
NOx−Ｎによる汚泥浮上が発生し、処理水を悪
化させる。このことから、生物学的脱窒素プロセ
スでは脱窒槽の有機炭素源を適正に調節すること
が重要な操作因子となる。
が必要で、多くは有機炭素源が用いられる。しか
し、有機炭素源の供給量が過剰であると不経済で
あるばかりでなく、残留有機物の増加により処理
水を悪化させる原因となる。また供給量が不足す
ると脱窒効率を低下させるだけでなく、残留
NOx−Ｎによる汚泥浮上が発生し、処理水を悪
化させる。このことから、生物学的脱窒素プロセ
スでは脱窒槽の有機炭素源を適正に調節すること
が重要な操作因子となる。
従来、有機炭素源供給量は脱窒槽に流入する
NOx−Ｎ量に比例させる。あるいは残留有機炭
素源を測定するなどの方式があるが、いずれの方
式もNOx−Ｎあるいは有機炭素源のオンライン
測定が不可能であるため、実用化に到つていな
い。
NOx−Ｎ量に比例させる。あるいは残留有機炭
素源を測定するなどの方式があるが、いずれの方
式もNOx−Ｎあるいは有機炭素源のオンライン
測定が不可能であるため、実用化に到つていな
い。
本発明は、有機炭素源を適正に供給することに
よつて処理効率の向上、運転コストの低減を図る
有機炭素源供給制御方法を提供するにある。
よつて処理効率の向上、運転コストの低減を図る
有機炭素源供給制御方法を提供するにある。
本発明者らは脱窒槽内の酸化還元電位（ORP）
が液中のNOx−Ｎと有機物濃度（CODcr）を適切
に表現することを明らかにした。また、流入窒素
濃度の日変動が小さいことから、窒素負荷量は流
入水量の変動にほぼ等しいことを見出した。この
ことから、有機炭素供給部を２個所設け、第１注
入部を流量比例、第２注入部をORPより求めた
残留NOx−Ｎ量に対応させるとともに過剰CODcr
を流出部ORPで検知し、双方を許容値以下に維
持できることを明らかにした。
が液中のNOx−Ｎと有機物濃度（CODcr）を適切
に表現することを明らかにした。また、流入窒素
濃度の日変動が小さいことから、窒素負荷量は流
入水量の変動にほぼ等しいことを見出した。この
ことから、有機炭素供給部を２個所設け、第１注
入部を流量比例、第２注入部をORPより求めた
残留NOx−Ｎ量に対応させるとともに過剰CODcr
を流出部ORPで検知し、双方を許容値以下に維
持できることを明らかにした。
次に本発明の内容について詳細に説明する。ま
ず、本発明の実施を可能にした基本原理について
説明する。
ず、本発明の実施を可能にした基本原理について
説明する。
第１図は代表的な流入水量の変動パターンを呈
する二処理場の外乱状態を示す。合流式であるＡ
処理場、分流式であるＢ処理場ともに流入水量は
大きく日間変動する。これに対して、流入水中の
NH3−Ｎ濃度は両処理場とも殆んど変動がなく
安定している。このことはNH3−Ｎが脱窒槽の
前段に位置する硝化槽で完全硝化されるとすると
脱窒槽に流入するNOx−Ｎ濃度の変動も小さい
ことが推定される。従つて、脱窒槽への流入
NOx−Ｎ量は流入水量に比例することから、有
機炭素源消費の大部分を占めるNOx−Ｎ量に対
する有機炭素源供給量は流入水量に応じて操作す
れば良いことがわかる。
する二処理場の外乱状態を示す。合流式であるＡ
処理場、分流式であるＢ処理場ともに流入水量は
大きく日間変動する。これに対して、流入水中の
NH3−Ｎ濃度は両処理場とも殆んど変動がなく
安定している。このことはNH3−Ｎが脱窒槽の
前段に位置する硝化槽で完全硝化されるとすると
脱窒槽に流入するNOx−Ｎ濃度の変動も小さい
ことが推定される。従つて、脱窒槽への流入
NOx−Ｎ量は流入水量に比例することから、有
機炭素源消費の大部分を占めるNOx−Ｎ量に対
する有機炭素源供給量は流入水量に応じて操作す
れば良いことがわかる。
一方、本発明者らは脱窒実験により脱窒槽内の
ORPに対するNOx−ＮとCODcrの関係を明らか
にした。第２図は、残留CODcrが20mg／以下に
おける残留NOx−Ｎ濃度とORPの関係を示す。
ORPが−100ｍＶ以下であればNOx−Ｎ濃度の変
化は暖かで、ORPからNOx−Ｎ濃度を推定でき
ることがわかる。第３図は、残留NOx−Ｎが１
mg／以下における残留CODcrとORPの関係で
ある。このように残留CODcrもORPと相関し濃
度推定を行なうことが可能である。
ORPに対するNOx−ＮとCODcrの関係を明らか
にした。第２図は、残留CODcrが20mg／以下に
おける残留NOx−Ｎ濃度とORPの関係を示す。
ORPが−100ｍＶ以下であればNOx−Ｎ濃度の変
化は暖かで、ORPからNOx−Ｎ濃度を推定でき
ることがわかる。第３図は、残留NOx−Ｎが１
mg／以下における残留CODcrとORPの関係で
ある。このように残留CODcrもORPと相関し濃
度推定を行なうことが可能である。
以上のことから、有機炭素供給量は有機炭素の
主な消費因子である流入NOx−Ｎ量を表現する
流入水量に対比させ、脱窒状態の判定機能をもつ
ORPで補正することによつて効果的な脱窒を行
なわせることができる。
主な消費因子である流入NOx−Ｎ量を表現する
流入水量に対比させ、脱窒状態の判定機能をもつ
ORPで補正することによつて効果的な脱窒を行
なわせることができる。
本発明の一実施例を第４図により説明する。第
４図は硝化槽１、脱窒槽２及び沈殿池３がシリー
ズとなつている一般的な生物学的脱窒素プロセス
を例とした。NH3−Ｎを含有した流入水５と硝
化菌及び脱窒菌を含む返送汚泥７が硝化槽１に流
入し、NH3−ＮがNOx−Ｎに硝化される。NOx
−Ｎ及び脱窒菌を含有した硝化液６は脱窒槽２の
頭部に供給される。還元剤となる有機炭素は位置
が相違する２個所より行なわれる。第１注入管８
は脱窒槽２の頭部に、第２注入管９は第１注入管
８の下流後方に位置させ、それぞれ供給装置１１
及び１２によつて有機炭素量を調節する。供給操
作は以下のように行なう。まず、第１注入管８か
らの有機炭素供給量C1は、流入水５の管路途中
に設置した流量計１３の実測値q1を制御回路２１
に入力し、(3)式で現時刻の操作量を演算する。
４図は硝化槽１、脱窒槽２及び沈殿池３がシリー
ズとなつている一般的な生物学的脱窒素プロセス
を例とした。NH3−Ｎを含有した流入水５と硝
化菌及び脱窒菌を含む返送汚泥７が硝化槽１に流
入し、NH3−ＮがNOx−Ｎに硝化される。NOx
−Ｎ及び脱窒菌を含有した硝化液６は脱窒槽２の
頭部に供給される。還元剤となる有機炭素は位置
が相違する２個所より行なわれる。第１注入管８
は脱窒槽２の頭部に、第２注入管９は第１注入管
８の下流後方に位置させ、それぞれ供給装置１１
及び１２によつて有機炭素量を調節する。供給操
作は以下のように行なう。まず、第１注入管８か
らの有機炭素供給量C1は、流入水５の管路途中
に設置した流量計１３の実測値q1を制御回路２１
に入力し、(3)式で現時刻の操作量を演算する。
C1＝k1・q1 (3)
ここで、比例係数k1は有機炭素をメタノールと
した場合0.02ないし0.12Kg／m3の範囲をとり、そ
れぞれの処理場の経験に基づくNH3−Ｎ濃度及
び硝化効率が設定基準となる。(3)式は流入水５の
変動と同様に変化する脱窒槽２への流入NOx−
Ｎ量の対応した有機炭素供給量とすることを示す
ものである。制御回路２１ではさらに現時点と前
回の操作量の偏差ΔC1を演算し、調節回路２６に
出力する。調節回路２６は偏差ΔC1に応じて供給
装置１１を調節し、流入NOx−Ｎ量に対処した
有機炭素量の供給を行なうものである。一方、第
２注入管９からの有機炭素供給量C2は次のよう
に行なう。まず、第２注入管９の直前位置に設置
したORP計１５の実測値p1の信号を演算回路２
２に入力し、回路内に組込まれている、例えば、
第２図の特性図によりp1に対応したNOx−Ｎ濃度
nxを推定する。さらに、演算回路２３では硝化液
６の管路途中に設置した流量計１４の実測値q2信
号とNOx−Ｎ濃度nxとを積算して、第２注入管９
直前の残留NOx−Ｎ量Nxを演算する。残留NOx
−Ｎ量Nx、硝化液流量q2及び脱窒槽２の流出部
に設置したORP計１６の実測値p2の信号が制御
回路２４に入力され、第５図に示す操作を行なつ
て供給量C2を得る。第５図は、残留NOx−Ｎ量
Nxに対処した操作量C′を主ループとし、流出部
での過剰CODcr量に相当する有機炭素量C″を調整
ループとしている。操作量C′は残留NOx−Ｎ量
Nxを還元するに必要な量で(4)式で与えられる。
した場合0.02ないし0.12Kg／m3の範囲をとり、そ
れぞれの処理場の経験に基づくNH3−Ｎ濃度及
び硝化効率が設定基準となる。(3)式は流入水５の
変動と同様に変化する脱窒槽２への流入NOx−
Ｎ量の対応した有機炭素供給量とすることを示す
ものである。制御回路２１ではさらに現時点と前
回の操作量の偏差ΔC1を演算し、調節回路２６に
出力する。調節回路２６は偏差ΔC1に応じて供給
装置１１を調節し、流入NOx−Ｎ量に対処した
有機炭素量の供給を行なうものである。一方、第
２注入管９からの有機炭素供給量C2は次のよう
に行なう。まず、第２注入管９の直前位置に設置
したORP計１５の実測値p1の信号を演算回路２
２に入力し、回路内に組込まれている、例えば、
第２図の特性図によりp1に対応したNOx−Ｎ濃度
nxを推定する。さらに、演算回路２３では硝化液
６の管路途中に設置した流量計１４の実測値q2信
号とNOx−Ｎ濃度nxとを積算して、第２注入管９
直前の残留NOx−Ｎ量Nxを演算する。残留NOx
−Ｎ量Nx、硝化液流量q2及び脱窒槽２の流出部
に設置したORP計１６の実測値p2の信号が制御
回路２４に入力され、第５図に示す操作を行なつ
て供給量C2を得る。第５図は、残留NOx−Ｎ量
Nxに対処した操作量C′を主ループとし、流出部
での過剰CODcr量に相当する有機炭素量C″を調整
ループとしている。操作量C′は残留NOx−Ｎ量
Nxを還元するに必要な量で(4)式で与えられる。
C′＝k2・Nx (4)
ここに、k2は比例係数で、有機炭素の種類で変
化する。過剰量C″は流出部ORP下限値P*と実測
値P2の偏差ΔP2を次式で求め、ΔP2の値に残留
CODcr濃度Crを推定する。ΔP2 ΔP2＝P*−P2 (5) に対するCODcrの関係は、第３図でORP下限値
を例えば−100ｍＶとすると第６図となる。
化する。過剰量C″は流出部ORP下限値P*と実測
値P2の偏差ΔP2を次式で求め、ΔP2の値に残留
CODcr濃度Crを推定する。ΔP2 ΔP2＝P*−P2 (5) に対するCODcrの関係は、第３図でORP下限値
を例えば−100ｍＶとすると第６図となる。
従つて、実測値P2が下限値P*を下回ることは
第２注入管９以降の有機炭素量が過剰と判断され
る。この関係を第５図に組込み、ΔP2から残留
CODcrを推定する。有機炭素は一般的にCODcrと
比例関係にあり、残留CODcr濃度Crと硝化液流量
q2の積で求まる残留CODcr量から過剰有機炭素量
C″は次式で求まる。ここで、比例係数k3は使用
有機炭素源とCODcrの相 C″＝k3・Cr・q2 (6) 関比である。演算された操作量C′と過剰量C″と
の差分は供給量C2として与えられ、制御回路２
４から出力される。調節回路２５は、例えば、 C2＝C′−C″ PI調節計であつて、制御量C2に対応して供給装
置１２を調節する。
第２注入管９以降の有機炭素量が過剰と判断され
る。この関係を第５図に組込み、ΔP2から残留
CODcrを推定する。有機炭素は一般的にCODcrと
比例関係にあり、残留CODcr濃度Crと硝化液流量
q2の積で求まる残留CODcr量から過剰有機炭素量
C″は次式で求まる。ここで、比例係数k3は使用
有機炭素源とCODcrの相 C″＝k3・Cr・q2 (6) 関比である。演算された操作量C′と過剰量C″と
の差分は供給量C2として与えられ、制御回路２
４から出力される。調節回路２５は、例えば、 C2＝C′−C″ PI調節計であつて、制御量C2に対応して供給装
置１２を調節する。
本実施例で第１注入部の操作量C1を流入水流
量q1、第２注入部の操作量C2を流入水流量q1と返
送汚泥流量qrの総計である硝化液流量q2を積算対
象としたが、これは対象としたプロセスにおいて
返送汚泥中にNOx−Ｎを殆んど含まないことか
ら脱窒槽２への流入NOx−Ｎ量は流入水流量q1に
対応した値となり、また、脱窒槽２内の残留
NOx−Ｎ量は検出されるNOx−Ｎ濃度が槽を通
過する混合液中の値であることから硝化液流量q2
を対象としなければならない。
量q1、第２注入部の操作量C2を流入水流量q1と返
送汚泥流量qrの総計である硝化液流量q2を積算対
象としたが、これは対象としたプロセスにおいて
返送汚泥中にNOx−Ｎを殆んど含まないことか
ら脱窒槽２への流入NOx−Ｎ量は流入水流量q1に
対応した値となり、また、脱窒槽２内の残留
NOx−Ｎ量は検出されるNOx−Ｎ濃度が槽を通
過する混合液中の値であることから硝化液流量q2
を対象としなければならない。
一方、第１注入点からの有機炭素量が過剰で第
２注入点直前のORP値が既に下限値以下となる
運転が予想されるが、有機炭素はNOx−Ｎだけ
でなく、液中の溶存酸素及び微生物自身にも消費
されるため、流入NOx−Ｎ量に対応した操作で
は過剰となる恐れはない。
２注入点直前のORP値が既に下限値以下となる
運転が予想されるが、有機炭素はNOx−Ｎだけ
でなく、液中の溶存酸素及び微生物自身にも消費
されるため、流入NOx−Ｎ量に対応した操作で
は過剰となる恐れはない。
以上の操作により、プロセス状態に対応した精
度良い有機炭素供給が行なわれ、脱窒処理を良好
にし、有機炭素の節約が図れる。
度良い有機炭素供給が行なわれ、脱窒処理を良好
にし、有機炭素の節約が図れる。
本発明によれば、NOx−Ｎを直接計測する手
段を用いなくとも窒素負荷量に対応した有機炭素
の供給が行なえる。また、有機炭素供給個所を設
けることにより滞留時間の遅れを克服できる、第
２注入点からの有機炭素を残留NOx−Ｎ量と流
出する有機物を許容値以下に抑制する操作を行な
うことによつてNOx−Ｎと有機物が低濃度とな
る脱窒液を提供し、脱窒効率の維持及び運転コス
トの低減に寄与できる。
段を用いなくとも窒素負荷量に対応した有機炭素
の供給が行なえる。また、有機炭素供給個所を設
けることにより滞留時間の遅れを克服できる、第
２注入点からの有機炭素を残留NOx−Ｎ量と流
出する有機物を許容値以下に抑制する操作を行な
うことによつてNOx−Ｎと有機物が低濃度とな
る脱窒液を提供し、脱窒効率の維持及び運転コス
トの低減に寄与できる。
第１図は実処理場における流入水量と窒素濃度
の時系列特性図、第２図は酸化還元電位と残留酸
化性窒素濃度の特性図、第３図は酸化還元電位と
残留有機物濃度の特性図、第４図は本発明の一実
施例を示す構成図、第５図は本発明の第２注入点
からの有機炭素供給方法を示すブロツク線図、第
６図は酸化還元電位に対する過剰有機炭素濃度を
表わす特性図である。 １……硝化槽、２……脱窒槽、５……流入水、
６……硝化液、８，９……注入管、１１，１２…
…供給装置、１３，１４……流量計、１５，１６
……ORP計、２１，２４……制御回路、２２，
２３……演算回路。
の時系列特性図、第２図は酸化還元電位と残留酸
化性窒素濃度の特性図、第３図は酸化還元電位と
残留有機物濃度の特性図、第４図は本発明の一実
施例を示す構成図、第５図は本発明の第２注入点
からの有機炭素供給方法を示すブロツク線図、第
６図は酸化還元電位に対する過剰有機炭素濃度を
表わす特性図である。 １……硝化槽、２……脱窒槽、５……流入水、
６……硝化液、８，９……注入管、１１，１２…
…供給装置、１３，１４……流量計、１５，１６
……ORP計、２１，２４……制御回路、２２，
２３……演算回路。
Claims (1)
- １ 流入廃水中の窒素化合物を好気条件下で酸化
する硝化槽と、この硝化槽から流出する硝化液中
の硝酸性窒素あるいは亜硝酸性窒素を有機炭素の
存在下で窒素ガスに還元する脱窒槽をもつ生物学
的脱窒素プロセスにおいて、前記脱窒槽の頭部に
第１注入部及びその下流に第２注入部となる有機
炭素の供給手段と、前記流入廃水及び硝化液の流
量を検出する手段と、前記脱窒槽の流出部及び前
記第２注入部直前に酸化還元電位を検出する手段
とを設け、前記第１注入部からの有機炭素供給量
を前記流入廃水流量に比例させ、前記第２注入部
からの有機炭素供給量を前記第２注入部直前の酸
化還元電位測定値から得られる残留硝酸性窒素濃
度あるいは亜硝酸性窒素濃度推定値と前記硝化液
流量との積に比例させた有機炭素供給量を前記流
出部の酸化還元電位の実測値と予め設定した下限
値との偏差が負となる場合にこの偏差で補正する
ことを特徴とする生物学的脱窒素プロセスの制御
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7837682A JPS58196891A (ja) | 1982-05-12 | 1982-05-12 | 生物学的脱窒素プロセスの制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7837682A JPS58196891A (ja) | 1982-05-12 | 1982-05-12 | 生物学的脱窒素プロセスの制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58196891A JPS58196891A (ja) | 1983-11-16 |
| JPH031080B2 true JPH031080B2 (ja) | 1991-01-09 |
Family
ID=13660294
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7837682A Granted JPS58196891A (ja) | 1982-05-12 | 1982-05-12 | 生物学的脱窒素プロセスの制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58196891A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4375567B2 (ja) * | 2005-03-04 | 2009-12-02 | 株式会社日立プラントテクノロジー | アンモニア含有液の処理方法及び装置 |
| CN100443422C (zh) * | 2005-05-24 | 2008-12-17 | 株式会社东芝 | 污水处理场除磷装置 |
| JP2023080503A (ja) * | 2021-11-30 | 2023-06-09 | Wota株式会社 | 循環型排水処理ユニット、および循環型排水処理システム |
-
1982
- 1982-05-12 JP JP7837682A patent/JPS58196891A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58196891A (ja) | 1983-11-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7662287B2 (en) | Wastewater denitrification system | |
| EP1721870A1 (en) | Method of nitrifying ammonium-nitrogen-containing water and method of treating the same | |
| JP3961835B2 (ja) | 下水処理場水質制御装置 | |
| CN101654299B (zh) | 污水处理场的曝气风量控制装置 | |
| JP4229999B2 (ja) | 生物学的窒素除去装置 | |
| KR20050074327A (ko) | 하수처리장의 폭기 풍량 제어 장치 | |
| JP2014147936A (ja) | 生物学的水処理装置の制御装置 | |
| JPH031080B2 (ja) | ||
| JP4183844B2 (ja) | 生物学的水処理装置の制御装置 | |
| JPH0411279B2 (ja) | ||
| JPH0362480B2 (ja) | ||
| JPH08224594A (ja) | 生物学的硝化脱窒装置 | |
| JP3256755B2 (ja) | 脱窒反応における供給廃水量の制御方法 | |
| JP2006142166A (ja) | 生物学的廃水処理装置およびその運転制御方法 | |
| JP5791762B2 (ja) | 生物学的水処理装置の制御装置 | |
| JP5575211B2 (ja) | 生物学的水処理装置の制御装置 | |
| JPH0476759B2 (ja) | ||
| JPH0475079B2 (ja) | ||
| JPS59132999A (ja) | 生物学的脱窒素プロセスの制御方法 | |
| JPS6320033A (ja) | 酸化還元処理装置 | |
| JP2003080281A (ja) | 微生物活性状態の推定方法及びこれを用いた生物処理方法、並びに微生物活性状態推定プログラム及び当該プログラムを記録したコンピュータ読み取り可能な記録媒体 | |
| JP5826328B2 (ja) | 生物学的水処理装置の制御装置 | |
| JP5467837B2 (ja) | 生物学的水処理装置の制御装置 | |
| JP2003053388A (ja) | 生物学的窒素除去装置の制御装置及び制御方法 | |
| JPS5888091A (ja) | 浄水場の塩素注入制御方法 |