JPH03115329A - 蒸着用ポリプロピレンフィルム - Google Patents
蒸着用ポリプロピレンフィルムInfo
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- JPH03115329A JPH03115329A JP25602889A JP25602889A JPH03115329A JP H03115329 A JPH03115329 A JP H03115329A JP 25602889 A JP25602889 A JP 25602889A JP 25602889 A JP25602889 A JP 25602889A JP H03115329 A JPH03115329 A JP H03115329A
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- film
- atoms
- propylene
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- polypropylene film
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- Treatments Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、蒸着用ポリプロピレンフィルムに関する。さ
らに詳しくは、水蒸気や酸素などの気体遮断性に優れた
蒸着用ポリプロピレンフィルムに関する。
らに詳しくは、水蒸気や酸素などの気体遮断性に優れた
蒸着用ポリプロピレンフィルムに関する。
従来、ポリプロピレンフィルムに表面処理を施してアル
ミニウムなどの金属を蒸着したフィルムが包装用途など
に使用されている（例えば、特公昭５６−１８３８１号
公報など）。
ミニウムなどの金属を蒸着したフィルムが包装用途など
に使用されている（例えば、特公昭５６−１８３８１号
公報など）。
従来の方法によって得られた蒸着フィルムは、蒸着接着
強度が十分でなく、蒸着膜が摩耗で容易に傷つき剥れた
り、また、蒸着接着強度が十分でないと高温高湿下で蒸
着膜が消失しやす（結果として蒸着フィルムの気体遮断
性が悪化する。
強度が十分でなく、蒸着膜が摩耗で容易に傷つき剥れた
り、また、蒸着接着強度が十分でないと高温高湿下で蒸
着膜が消失しやす（結果として蒸着フィルムの気体遮断
性が悪化する。
また金属蒸着時にフィルムが熱を受けるため、フィルム
が微少寸法変化を起こし、蒸着膜が微少クラックを誘発
するためか、蒸着フィルムの気体遮断性が悪かった。
が微少寸法変化を起こし、蒸着膜が微少クラックを誘発
するためか、蒸着フィルムの気体遮断性が悪かった。
本発明は、かかる問題点を改善し、蒸着接着強度が強く
、蒸着フィルムの気体遮断性に優れた、蒸着用ポリプロ
ピレンフィルムを提供することを目的とする。
、蒸着フィルムの気体遮断性に優れた、蒸着用ポリプロ
ピレンフィルムを提供することを目的とする。
本発明は、ポリプロピレンフィルムの片面（Ａ面と略記
する）の表層の原子構成比（酸素原子の数／炭素原子の
数）が０．１０〜０，３４、（窒素原子の数／炭素原子
の数）が０．００５〜０゜０８の範囲にあり、かつ、該
フィルムの長さ方向の熱酸開始温度が１０５℃以上であ
ることを特徴とする蒸着用ポリプロピレンフィルムであ
る。
する）の表層の原子構成比（酸素原子の数／炭素原子の
数）が０．１０〜０，３４、（窒素原子の数／炭素原子
の数）が０．００５〜０゜０８の範囲にあり、かつ、該
フィルムの長さ方向の熱酸開始温度が１０５℃以上であ
ることを特徴とする蒸着用ポリプロピレンフィルムであ
る。
本発明におけるポリプロピレンフィルムのポリマーはプ
ロピレンの単独重合体が好ましいが、プロピレンと他の
α−オレフィン（例えばエチレン、ブテン、ペンテンな
ど）との共重合体であってもよい。共重合体を用いる場
合、プロピレン成分は９５重量％以上が好ましい。プロ
ピレン重合体のアイソタクチックインデックス（ｒ、
ｒ）は９０以上、好ましくは９５以上が特に好ましい
。極限粘度［ηコは１．２〜２．５ｄｌ／Ｈの範囲にあ
るものが好ましい。
ロピレンの単独重合体が好ましいが、プロピレンと他の
α−オレフィン（例えばエチレン、ブテン、ペンテンな
ど）との共重合体であってもよい。共重合体を用いる場
合、プロピレン成分は９５重量％以上が好ましい。プロ
ピレン重合体のアイソタクチックインデックス（ｒ、
ｒ）は９０以上、好ましくは９５以上が特に好ましい
。極限粘度［ηコは１．２〜２．５ｄｌ／Ｈの範囲にあ
るものが好ましい。
本発明ポリプロピレンフィルムの長さ方向におけるＦ５
値（５％伸長時の応力）は４．ＯＫｇ／ｍｍ２以上、好
ましくは” ５Ｋｇ／ｍｒｒ＋２以上であると、気体
遮断性を向上することができるので好ましい。これは蒸
着あるいは、蒸着フィルムの後加工で張力によるフィル
ムの寸法変化を防止できることによる蒸着膜のクラック
抑制効果によるものである。
値（５％伸長時の応力）は４．ＯＫｇ／ｍｍ２以上、好
ましくは” ５Ｋｇ／ｍｒｒ＋２以上であると、気体
遮断性を向上することができるので好ましい。これは蒸
着あるいは、蒸着フィルムの後加工で張力によるフィル
ムの寸法変化を防止できることによる蒸着膜のクラック
抑制効果によるものである。
また本発明のポリプロピレンフィルムには、通常用いら
れている、すべり剤、熱および酸化防止剤、無機微粒子
、帯電防止剤、増粘剤、減粘剤などの添加剤を添加して
もよい。
れている、すべり剤、熱および酸化防止剤、無機微粒子
、帯電防止剤、増粘剤、減粘剤などの添加剤を添加して
もよい。
本発明におけるＡ面表層の（酸素原子の数／炭素原子の
数）の比（以下ｒｏ／Ｃｌと略記する）は、０．１０〜
０．３４の範囲にあることが必要であり、さらに好まし
くは０．２０〜０．３０の範囲にあることが望ましい。
数）の比（以下ｒｏ／Ｃｌと略記する）は、０．１０〜
０．３４の範囲にあることが必要であり、さらに好まし
くは０．２０〜０．３０の範囲にあることが望ましい。
この範囲より小さい値になると、蒸着接着強度が劣った
ものとなってしまう。また逆に、この範囲より大きい値
になると、フィルム表層が脆くなる傾向が出てくるため
、やはり接着強度が低下してしまう。次に、（窒素原子
の数／炭素原子の数）の比（以下ｒＮ／Ｃｌと略記する
）は、０．００５〜０，０８の範囲にあることが必要で
あり、さらに好ましくは、０゜０１〜０．０５の範囲に
あることが望ましい。Ｎ／Ｃの値がこの範囲よりも小さ
い値になると、蒸着接着強度が劣ったものとなり、蒸着
膜が摩耗で容易に傷つき、気体遮断性に劣ったものとな
ってしまう。また逆に、この範囲より大きい値になると
、接着性に劣ったものとなると同時にフィルムがブロッ
キングする様になる。
ものとなってしまう。また逆に、この範囲より大きい値
になると、フィルム表層が脆くなる傾向が出てくるため
、やはり接着強度が低下してしまう。次に、（窒素原子
の数／炭素原子の数）の比（以下ｒＮ／Ｃｌと略記する
）は、０．００５〜０，０８の範囲にあることが必要で
あり、さらに好ましくは、０゜０１〜０．０５の範囲に
あることが望ましい。Ｎ／Ｃの値がこの範囲よりも小さ
い値になると、蒸着接着強度が劣ったものとなり、蒸着
膜が摩耗で容易に傷つき、気体遮断性に劣ったものとな
ってしまう。また逆に、この範囲より大きい値になると
、接着性に劣ったものとなると同時にフィルムがブロッ
キングする様になる。
本発明は、ポリプロピレンフィルムの表層（通常、表面
から１０ｎｍ程度の深さまでの極薄層）が、酸素原子と
窒素原子を上記した範囲内で同時に保有していることが
必要である。なお表層が酸素原子のみを保有している場
合、あるいは窒素原子のみを保有している場合は、いず
れも金属蒸着膜との接着性、耐摩耗性が劣ったものとな
るので、気体遮断性に優れた蒸着用フィルムに用いるこ
とは極めて難しい。
から１０ｎｍ程度の深さまでの極薄層）が、酸素原子と
窒素原子を上記した範囲内で同時に保有していることが
必要である。なお表層が酸素原子のみを保有している場
合、あるいは窒素原子のみを保有している場合は、いず
れも金属蒸着膜との接着性、耐摩耗性が劣ったものとな
るので、気体遮断性に優れた蒸着用フィルムに用いるこ
とは極めて難しい。
また本発明におけるポリプロピレンフィルムの長さ方向
の熱酸開始温度は１０５°Ｃ以上、好ましくは１１０℃
以上であることが必要である。熱酸開始温度が１０５°
Ｃ未満、好ましくは１１０℃未満であると気体遮断性が
著しく悪化してしまう。
の熱酸開始温度は１０５°Ｃ以上、好ましくは１１０℃
以上であることが必要である。熱酸開始温度が１０５°
Ｃ未満、好ましくは１１０℃未満であると気体遮断性が
著しく悪化してしまう。
この原因は明確ではないが金属蒸着時の熱量によって、
フィルムが微少寸法変化を起こし、蒸着界面で歪みが発
生し、蒸着膜にクラックが発生するためと推測される。
フィルムが微少寸法変化を起こし、蒸着界面で歪みが発
生し、蒸着膜にクラックが発生するためと推測される。
本発明においてＡ面の反対側面（以下「８面」と略記す
る）にプロピレン・エチレン共重合体または／およびエ
チレン・プロピレン・ブテン共重合体を積層して使用す
るのが好ましい。
る）にプロピレン・エチレン共重合体または／およびエ
チレン・プロピレン・ブテン共重合体を積層して使用す
るのが好ましい。
これは金属蒸着時に、蒸着機の冷却ドラム（クーリング
キャン）にプロピレン・エチレン共重合体層あるいはエ
チレン・プロピレン・ブテン共重合体層が密着して、冷
却ドラム上で滑ることを防止できるので、結果としてフ
ィルムの熱寸法変化量を減少でき、気体の遮断性を大幅
に向上させることができるのである。ここでプロピレン
・エチレン共重合体としては、プロピレンにエチレンを
１〜７重量％ランダムに共重合させたものが好ましく、
またエチレン・プロピレン・ブテン共重合体としては、
プロピレンにエチレン１〜５重量％、ブテン３〜２０重
量％共重合したものが好ましい。
キャン）にプロピレン・エチレン共重合体層あるいはエ
チレン・プロピレン・ブテン共重合体層が密着して、冷
却ドラム上で滑ることを防止できるので、結果としてフ
ィルムの熱寸法変化量を減少でき、気体の遮断性を大幅
に向上させることができるのである。ここでプロピレン
・エチレン共重合体としては、プロピレンにエチレンを
１〜７重量％ランダムに共重合させたものが好ましく、
またエチレン・プロピレン・ブテン共重合体としては、
プロピレンにエチレン１〜５重量％、ブテン３〜２０重
量％共重合したものが好ましい。
積層厚みは特に限定されないが１〜８μｍ１気体遮断性
と寸法安定性の点から１〜３．５μｍが好ましい。
と寸法安定性の点から１〜３．５μｍが好ましい。
次に、本発明のポリプロピレンフィルムの製造法の一例
を説明する。
を説明する。
押出機温度２１０〜２８０°Ｃで、アイソタクチックイ
ンデックスが９０％以上、極限粘度［η］１．２〜２．
５ｄｌ／ｇのポリプロピレン樹脂を溶融し、スリットを
施したＴダイより、シート状に押出し、３０〜９０℃の
冷却ロールで冷却固化し未延伸シートとする。なおこの
時必要に応じてもう一台の押出機より、プロピレン吻エ
チレン共重合体または／およびエチレン・プロピレン・
ブテン共重合体を溶融押出し、Ｔダイで積層し、積層未
延伸シートとする。この未延伸シートを１３３〜１４４
°Ｃに加熱されたオーブンで加熱しながら、長さ方向に
３〜６倍に延伸し、次に幅方向に１５５〜１６５°Ｃの
温度で７〜１２倍に延伸し、幅方向に８．５％〜１２％
のリラックスを施しながら１５５〜１６５℃の温度で熱
処理をする。その後、該フィルムを窒素と炭酸ガスの混
合気体（炭酸ガスの体積比０．５〜５０％）の中に導き
、フィルム温度を４０〜１００℃、好ましくは４５〜９
０℃に保ちツツ、２０〜１２０Ｗ・分／ ｍ ２でＡ面
をコロナ放電処理を施し、製膜速度比１００％未満の速
度で巻取る。
ンデックスが９０％以上、極限粘度［η］１．２〜２．
５ｄｌ／ｇのポリプロピレン樹脂を溶融し、スリットを
施したＴダイより、シート状に押出し、３０〜９０℃の
冷却ロールで冷却固化し未延伸シートとする。なおこの
時必要に応じてもう一台の押出機より、プロピレン吻エ
チレン共重合体または／およびエチレン・プロピレン・
ブテン共重合体を溶融押出し、Ｔダイで積層し、積層未
延伸シートとする。この未延伸シートを１３３〜１４４
°Ｃに加熱されたオーブンで加熱しながら、長さ方向に
３〜６倍に延伸し、次に幅方向に１５５〜１６５°Ｃの
温度で７〜１２倍に延伸し、幅方向に８．５％〜１２％
のリラックスを施しながら１５５〜１６５℃の温度で熱
処理をする。その後、該フィルムを窒素と炭酸ガスの混
合気体（炭酸ガスの体積比０．５〜５０％）の中に導き
、フィルム温度を４０〜１００℃、好ましくは４５〜９
０℃に保ちツツ、２０〜１２０Ｗ・分／ ｍ ２でＡ面
をコロナ放電処理を施し、製膜速度比１００％未満の速
度で巻取る。
さらに、こうして得られたフィルムは、所定の幅、長さ
にスリットされるが、該スリット時の長さ方向張力も低
い方が好ましい。
にスリットされるが、該スリット時の長さ方向張力も低
い方が好ましい。
本発明の特性値の測定方法並びに効果の評価方法は次の
通りである。
通りである。
（１）フィルム表層の原子構成比の測定法島津製作所製
のＥＳＣＡ７５０型を用い、フィルムの表面処理面を、
励起Ｘ線：ＭｇＫ 線α１２ にして光電子脱出角度９０度、ＣＩｓメインピークの結
合エネルギー値を２８４．６ｅＶに合わせて１ｓ軸道の
ＥＳＣＡ測定し、得られたスペクトルから、Ｃ１θピー
クと０１θピークの面積比を、（酸素原子の数／炭素原
子の数）の比、っまり０／Ｃの値とし、またＣ１θピー
クとＮＩｓのピークの面積比を、（窒素原子の数／炭素
原子の数）の比、っまりＮ／Ｃの値とした。
のＥＳＣＡ７５０型を用い、フィルムの表面処理面を、
励起Ｘ線：ＭｇＫ 線α１２ にして光電子脱出角度９０度、ＣＩｓメインピークの結
合エネルギー値を２８４．６ｅＶに合わせて１ｓ軸道の
ＥＳＣＡ測定し、得られたスペクトルから、Ｃ１θピー
クと０１θピークの面積比を、（酸素原子の数／炭素原
子の数）の比、っまり０／Ｃの値とし、またＣ１θピー
クとＮＩｓのピークの面積比を、（窒素原子の数／炭素
原子の数）の比、っまりＮ／Ｃの値とした。
（２）フィルム長さ方向熱酸開始温度（’Ｃ）パーキン
・ニルマー社製熱機械的分析装置（ＴＭＡシステム）を
用い、フィルムから長さ方向１４ｍｍ、幅方向５ｍｍの
大きさの試料を採取し、試長が１０ｍｍになるように、
皺や傾きのない様にセットした後、フィルムの１ｍｍ２
（断面積）当り、４０ｇの荷重をかけ、この試料を昇
温開始温度２５°Ｃから、１０℃／分の昇温速度で昇温
し、縦軸に寸法変化率を、横軸に温度をとって、加熱寸
法変化曲線を描いたとき、加熱寸法変化曲線の寸法変化
率０％軸との交点の温度（寸法変化率が温度上昇ととも
に最初増大し、極大値を経た後減少し再び０％となると
きの温度）を熱酸開始温度とした。
・ニルマー社製熱機械的分析装置（ＴＭＡシステム）を
用い、フィルムから長さ方向１４ｍｍ、幅方向５ｍｍの
大きさの試料を採取し、試長が１０ｍｍになるように、
皺や傾きのない様にセットした後、フィルムの１ｍｍ２
（断面積）当り、４０ｇの荷重をかけ、この試料を昇
温開始温度２５°Ｃから、１０℃／分の昇温速度で昇温
し、縦軸に寸法変化率を、横軸に温度をとって、加熱寸
法変化曲線を描いたとき、加熱寸法変化曲線の寸法変化
率０％軸との交点の温度（寸法変化率が温度上昇ととも
に最初増大し、極大値を経た後減少し再び０％となると
きの温度）を熱酸開始温度とした。
第１図は、加熱寸法変化曲線の一例であり、１は加熱寸
法変化曲線、２は熱酸開始温度である。
法変化曲線、２は熱酸開始温度である。
（３）気体遮断性
Ａ）水蒸気透過率
ＪＩＳ Ｚ ２０８に準じて測定した。なおこのと
き蒸着面が塩化カルシウム側になる様にセットした。
き蒸着面が塩化カルシウム側になる様にセットした。
Ｂ）酸素透過率
フィルムを常温常湿で１週間放置後、ＡＳＴＭ−Ｄ−１
４３４に準じ、モダンコントロールズ社製０Ｘ−ＴＲＡ
Ｎ１００型酸素透過率測定装置を用いて酸素透過率を測
定した。
４３４に準じ、モダンコントロールズ社製０Ｘ−ＴＲＡ
Ｎ１００型酸素透過率測定装置を用いて酸素透過率を測
定した。
（４）蒸着接着強度
金属蒸着面に市販のセロファン粘着テープ（登録商標“
セロテープ”）を貼合せ９０°剥離したあとの金属付着
残存面積で評価した。
セロテープ”）を貼合せ９０°剥離したあとの金属付着
残存面積で評価した。
残存面積 付着指数
９５％以上 ５
９０％以上９５％未満 ４
７５％以上９０％未満 ３
５０％以上７５未満 ２
５０％未満 １
の基準で判定した。付着指数が高いほど接着力が良好で
ある。
ある。
（５）蒸着面の耐摩耗性
蒸着面同志を荷重５ｇ／ｃｍ２圧で１０回摩擦し、摩擦
前後の光沢度差より下記の通りで判定した。
前後の光沢度差より下記の通りで判定した。
光沢度低下率（ΔＧ）
摩擦前の光沢度−１０回摩擦時の光沢度摩擦前の光沢度
○：ΔＧ≧０．９５
△：０．８５≦ΔＧ＜０． ９５
× ： ΔＧ＜０． ８５
（６） Ｆｓ値
テンシロンを用いて、フィルム幅１０ｍｍ、紙長１００
ｍｍのサンプルを引張速度３０Ｑｍｍ／分の速度で引張
り、フィルムの５％伸長時の強力（Ｋ ｇ）をフィルム
断面積（ｍｍ２）で除した値で示した。
ｍｍのサンプルを引張速度３０Ｑｍｍ／分の速度で引張
り、フィルムの５％伸長時の強力（Ｋ ｇ）をフィルム
断面積（ｍｍ２）で除した値で示した。
本発明は、Ａ面の表面を特定の原子構成比（０／Ｃ，Ｎ
／Ｃ）としたことにより、金属蒸着膜が摩耗で傷ついた
り剥れたりすることなく、蒸着接着が強固となる。ここ
で注目すべきは、表面に特定の原子構成比を持つと金属
蒸着に際しポリプロピレン表層からにじみ出て、金属微
結晶間の分子間力を増加せしめることになるので、蒸着
層の金属微結晶相互の充填状態が密になり、その結果、
結晶欠陥やボイドの極めて少ない気体透過を抑えること
に有効である。
／Ｃ）としたことにより、金属蒸着膜が摩耗で傷ついた
り剥れたりすることなく、蒸着接着が強固となる。ここ
で注目すべきは、表面に特定の原子構成比を持つと金属
蒸着に際しポリプロピレン表層からにじみ出て、金属微
結晶間の分子間力を増加せしめることになるので、蒸着
層の金属微結晶相互の充填状態が密になり、その結果、
結晶欠陥やボイドの極めて少ない気体透過を抑えること
に有効である。
また、フィルム長さ方向の熱板開始温度を１．０５℃以
上としたことにより、蒸着時での発熱によるフィルムの
収縮寸法変化を抑え、金属蒸着クラック防止したことに
より気体遮断性が改善できたものである。
上としたことにより、蒸着時での発熱によるフィルムの
収縮寸法変化を抑え、金属蒸着クラック防止したことに
より気体遮断性が改善できたものである。
本発明を実施例に基づいて説明する。
実施例１
［η］が２．２ｄｌ／ｇ、アイソタクチックインデック
スが９６．５％のプロピレンホモポリマを、押出機温度
２７０℃で溶融押出し、４０℃の冷却ドラムにて冷却固
化せしめて、未延伸シートを作った。このシートを１４
１℃に加熱されたオーブンに通して加熱しつつ、長手方
向に５倍延伸した。次にこの一軸延伸フィルムを１１５
℃に加熱しながら３％のリラックスをした。続いて、１
６３℃に加熱しつつ、幅方向に９倍延伸し、幅方向に９
．５％のリラックスを施しながら１６０°Ｃで熱処理を
行ない厚さ２０μｍの二軸延伸ポリプロピレンフィルム
を作った。次いでこのフィルムの片面（Ａ面）を、窒素
と炭酸ガスの混合気体（炭酸ガスの体積分率１０％）中
で８０°Ｃに加熱しつつ、２６Ｗ・分／ｍ２でコロナ放
電処理し、巻取った。該フィルムのＯ／Ｃ，Ｎ／Ｃ，熱
板開始温度を算出し、第１表に示した。さらに、このフ
ィルムを、１０００ｍｍ幅蒸着機にて３００ｍ／分の速
度でＡ面にアルミニウムを３５ｎｍの厚みに蒸着した。
スが９６．５％のプロピレンホモポリマを、押出機温度
２７０℃で溶融押出し、４０℃の冷却ドラムにて冷却固
化せしめて、未延伸シートを作った。このシートを１４
１℃に加熱されたオーブンに通して加熱しつつ、長手方
向に５倍延伸した。次にこの一軸延伸フィルムを１１５
℃に加熱しながら３％のリラックスをした。続いて、１
６３℃に加熱しつつ、幅方向に９倍延伸し、幅方向に９
．５％のリラックスを施しながら１６０°Ｃで熱処理を
行ない厚さ２０μｍの二軸延伸ポリプロピレンフィルム
を作った。次いでこのフィルムの片面（Ａ面）を、窒素
と炭酸ガスの混合気体（炭酸ガスの体積分率１０％）中
で８０°Ｃに加熱しつつ、２６Ｗ・分／ｍ２でコロナ放
電処理し、巻取った。該フィルムのＯ／Ｃ，Ｎ／Ｃ，熱
板開始温度を算出し、第１表に示した。さらに、このフ
ィルムを、１０００ｍｍ幅蒸着機にて３００ｍ／分の速
度でＡ面にアルミニウムを３５ｎｍの厚みに蒸着した。
蒸着フィルムの特性を第１表に示す。
実施例２
［η］が１．８５ｄｌ／ｇ、アイソタクチックインデッ
クスが９７．５％のプロピレンホモポリマを、押出温度
２６０℃で溶融押出し、実施例１と同様にして一軸延伸
フィルムを作った。次にこの一軸延伸フィルムを１３０
℃で加熱しながら４゜８％のリラックスを行なった。続
いて１６４°Ｃに加熱しつつ、幅方向に９倍延伸し、あ
とは実施例１とまったく同様にして二軸延伸ポリプロピ
レンフィルムを作った。次いで窒素と炭酸ガスの混合気
体中で８０℃に加熱しつつ２９Ｗ・分／ ｍ ２でコロ
ナ放電処理した。続いて実施例１とまったく同様にして
アルミニウム蒸着を施した。フィルム特性を第１表に示
した。
クスが９７．５％のプロピレンホモポリマを、押出温度
２６０℃で溶融押出し、実施例１と同様にして一軸延伸
フィルムを作った。次にこの一軸延伸フィルムを１３０
℃で加熱しながら４゜８％のリラックスを行なった。続
いて１６４°Ｃに加熱しつつ、幅方向に９倍延伸し、あ
とは実施例１とまったく同様にして二軸延伸ポリプロピ
レンフィルムを作った。次いで窒素と炭酸ガスの混合気
体中で８０℃に加熱しつつ２９Ｗ・分／ ｍ ２でコロ
ナ放電処理した。続いて実施例１とまったく同様にして
アルミニウム蒸着を施した。フィルム特性を第１表に示
した。
比較例１〜３
実施例１と同様にして二軸延伸フィルムを作り、コロナ
放電処理強度を変更して第１表に示す様な０／Ｃ，Ｎ／
Ｃとした以外は、実施例１とまったく同様にアルミニウ
ムを蒸着した。特性を第１表に示す。
放電処理強度を変更して第１表に示す様な０／Ｃ，Ｎ／
Ｃとした以外は、実施例１とまったく同様にアルミニウ
ムを蒸着した。特性を第１表に示す。
比較例４
実施例１と同様にして二軸延伸フィルムを作成し、次い
でこのフィルムの片面（Ａ面）を空気中で６５℃に加熱
しつつ、２４Ｗ・分／ｍ２でコロナ放電処理をし、実施
例１と同様に巻取り、さらにこのフィルムのＡ面に実施
例１と同様に３５ｎｍ厚みにアルミニウム蒸着を実施し
た。特性を第１表に示す。
でこのフィルムの片面（Ａ面）を空気中で６５℃に加熱
しつつ、２４Ｗ・分／ｍ２でコロナ放電処理をし、実施
例１と同様に巻取り、さらにこのフィルムのＡ面に実施
例１と同様に３５ｎｍ厚みにアルミニウム蒸着を実施し
た。特性を第１表に示す。
比較例５
［η］が２．２ｄｌ／ｇ、アイソタクチックインデック
スが９６．５％のプロピレンホモポリマを、押出温度２
７０’Ｃで溶融押出し、４０°Ｃの冷却トラムにて冷却
固化し、未延伸シートを作った。
スが９６．５％のプロピレンホモポリマを、押出温度２
７０’Ｃで溶融押出し、４０°Ｃの冷却トラムにて冷却
固化し、未延伸シートを作った。
このシートを１３５°Ｃに加熱されたオーブンに通して
加熱しつつ、長手方向に５倍延伸した。次にこの一軸延
伸フィルムを１１０で２％のリラックスを施し、続いて
１６２″Ｃ４に加熱しつつ、幅方向に９倍延伸し、幅方
向に９，５％のリラックスを施しながら１５５°Ｃで熱
処理を行ない、厚さ２０μｍの二軸延伸ポリプロピレン
フィルムを作った。
加熱しつつ、長手方向に５倍延伸した。次にこの一軸延
伸フィルムを１１０で２％のリラックスを施し、続いて
１６２″Ｃ４に加熱しつつ、幅方向に９倍延伸し、幅方
向に９，５％のリラックスを施しながら１５５°Ｃで熱
処理を行ない、厚さ２０μｍの二軸延伸ポリプロピレン
フィルムを作った。
該フィルムを実施例１とまったく同様にして表面処理お
よびアルミニウム蒸着を実施した。フィルム特性を第１
表に示した。
よびアルミニウム蒸着を実施した。フィルム特性を第１
表に示した。
実施例３
一台の押出機から［η］１．８５ｄｌ／ｇ、アイソタク
チックインデックスが９７．５％のプロピレンホモポリ
マを、押出温度２６０℃で溶融押出し、一方もう一台の
押出機より、エチレン・プロピレンランダム共重合体（
エチレン含有量３゜７重量％）を溶融押出し、口金で積
層した。この時の二軸延伸フィルムの厚みは、ポリプロ
ピレン層１６．５μｍ１プロピレン・エチレン共重合体
層３．５μｍであった。次いで実施例１と同様にして二
軸延伸、表面コロナ処理、アルミニウム蒸着を行なった
。得られたフィルムの特性を第１表に示す。
チックインデックスが９７．５％のプロピレンホモポリ
マを、押出温度２６０℃で溶融押出し、一方もう一台の
押出機より、エチレン・プロピレンランダム共重合体（
エチレン含有量３゜７重量％）を溶融押出し、口金で積
層した。この時の二軸延伸フィルムの厚みは、ポリプロ
ピレン層１６．５μｍ１プロピレン・エチレン共重合体
層３．５μｍであった。次いで実施例１と同様にして二
軸延伸、表面コロナ処理、アルミニウム蒸着を行なった
。得られたフィルムの特性を第１表に示す。
第１表から明らかなように、実施例１．２．３の本発明
フィルムは、金属蒸着接着力が強く耐摩耗性があり、気
体遮断性（水蒸気透過率、酸素透過率）に優れているこ
とがわかる。
フィルムは、金属蒸着接着力が強く耐摩耗性があり、気
体遮断性（水蒸気透過率、酸素透過率）に優れているこ
とがわかる。
一方、比較例１〜４は表層の原子構成比が特定範囲にな
いと、蒸着接着力、蒸着膜の耐摩耗性に劣り、さらに気
体遮断性に劣る。
いと、蒸着接着力、蒸着膜の耐摩耗性に劣り、さらに気
体遮断性に劣る。
また比較例５は熱板開始温度が低くなると、気体遮断性
の悪いものとなった。
の悪いものとなった。
本発明は、上述したように、ポリプロピレンフィルムの
表面の原子構成比を特定化し、かつ、フィルム長手方向
の熱投開始温度を特定化したことにより、次のごとき優
れた効果が得られた。
表面の原子構成比を特定化し、かつ、フィルム長手方向
の熱投開始温度を特定化したことにより、次のごとき優
れた効果が得られた。
（１）金属蒸着接着性に優れたフィルムとすることがで
きた。
きた。
（２）金属蒸着後の気体遮断性に優れたフィルムとする
ことができた。
ことができた。
【図面の簡単な説明】
第１図は、熱投開始温度を測定する際に得られる加熱寸
法変化曲線の一例である。
法変化曲線の一例である。
Claims (2)
- （１）ポリプロピレンフィルムの片面の表層の原子構成
比（酸素原子の数／炭素原子の数）が０．１０〜０．３
４、（窒素原子の数／炭素原子の数）が０．００５〜０
．０８の範囲にあり、かつ、該フィルムの長さ方向の熱
収開始温度が１０５℃以上であることを特徴とする蒸着
用ポリプロピレンフィルム。 - （２）該片面の反対側面にプロピレン・エチレン共重合
体またはエチレン・プロピレン・ブテン共重合体を積層
したことを特徴とする請求項１記載の蒸着用ポリプロピ
レンフィルム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25602889A JPH03115329A (ja) | 1989-09-27 | 1989-09-27 | 蒸着用ポリプロピレンフィルム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25602889A JPH03115329A (ja) | 1989-09-27 | 1989-09-27 | 蒸着用ポリプロピレンフィルム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03115329A true JPH03115329A (ja) | 1991-05-16 |
| JPH0571613B2 JPH0571613B2 (ja) | 1993-10-07 |
Family
ID=17286915
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25602889A Granted JPH03115329A (ja) | 1989-09-27 | 1989-09-27 | 蒸着用ポリプロピレンフィルム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03115329A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002036354A (ja) * | 2000-05-16 | 2002-02-05 | Gunze Ltd | 易接着性ポリオレフィン系２軸延伸フィルム及びその製造方法 |
| JP2003082137A (ja) * | 2001-09-10 | 2003-03-19 | Gunze Ltd | 積層フィルム及びそれを含む建築用建材 |
-
1989
- 1989-09-27 JP JP25602889A patent/JPH03115329A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002036354A (ja) * | 2000-05-16 | 2002-02-05 | Gunze Ltd | 易接着性ポリオレフィン系２軸延伸フィルム及びその製造方法 |
| JP2003082137A (ja) * | 2001-09-10 | 2003-03-19 | Gunze Ltd | 積層フィルム及びそれを含む建築用建材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0571613B2 (ja) | 1993-10-07 |
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Legal Events
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