JPH03120335A - 鋳造用高ニッケル鉄基合金 - Google Patents
鋳造用高ニッケル鉄基合金Info
- Publication number
- JPH03120335A JPH03120335A JP25632689A JP25632689A JPH03120335A JP H03120335 A JPH03120335 A JP H03120335A JP 25632689 A JP25632689 A JP 25632689A JP 25632689 A JP25632689 A JP 25632689A JP H03120335 A JPH03120335 A JP H03120335A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- corrosion resistance
- casting
- based alloy
- nickel iron
- alloy
- Prior art date
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、高ニッケル鉄基合金、詳しくは熱間成形性を
維持しつつ耐食性を改良した鋳造用高ニッケル鉄基合金
に関する。
維持しつつ耐食性を改良した鋳造用高ニッケル鉄基合金
に関する。
高ニッケル鉄基合金である「インコロイ８２５」（３８
〜４６Ｎｉ−１９，５〜２３．５Ｃｒ−２，５〜３．５
Ｍｏ−１，５〜３Ｃｕ−０，６〜１．２Ｔｉ−Ｆｅ）（
以下、ｒ Ｉ Ｎ８２５Ｊ ）は一般に圧延や鍛造等に
より所定の製品形状に成形される。高ニッケル合金にな
ると熱間鍛造性が低下するものであるが、この合金は０
．６〜１．２％のＴｉの添加により良好な熱間加工性が
与えられており、その塑性加工品は、高耐食性と高強度
が要求される用途、例えば、サワー油井用配管構成材と
して使用されている。
〜４６Ｎｉ−１９，５〜２３．５Ｃｒ−２，５〜３．５
Ｍｏ−１，５〜３Ｃｕ−０，６〜１．２Ｔｉ−Ｆｅ）（
以下、ｒ Ｉ Ｎ８２５Ｊ ）は一般に圧延や鍛造等に
より所定の製品形状に成形される。高ニッケル合金にな
ると熱間鍛造性が低下するものであるが、この合金は０
．６〜１．２％のＴｉの添加により良好な熱間加工性が
与えられており、その塑性加工品は、高耐食性と高強度
が要求される用途、例えば、サワー油井用配管構成材と
して使用されている。
上記ｌＮ８２５合金は、鋳造による管材等の製造も可能
な合金であるが、熱間塑性加工品と異なって鋳造品の耐
食性および強度は十分でない。その改良材として、Ｔｉ
の添加に代え、０６８〜１．１％のＮｂを添加した合金
（以下、ｒＮｂ入りｒ Ｎ８２５Ｊ ）が提案されてい
る。
な合金であるが、熱間塑性加工品と異なって鋳造品の耐
食性および強度は十分でない。その改良材として、Ｔｉ
の添加に代え、０６８〜１．１％のＮｂを添加した合金
（以下、ｒＮｂ入りｒ Ｎ８２５Ｊ ）が提案されてい
る。
Ｎｂ入りｌＮ８２５合金は、耐食性と強度を兼ね備えた
鋳造品の製造を可能とする合金であるが、その鋳造品に
更に熱間加工を加える場合の加工性が悪く、例えば遠心
力鋳造された直管を熱間総量加工に付してＴ字型管を制
作する場合、クラック等が発生し易く、所定形状に成形
することは極めて困難である。なお、Ｔｉ０．６〜１．
２％を含むＩＮＢ２５合金の鋳造管はＴ字型管等への成
形が充分に可能であるが、耐食性や強度等に問題がある
ことは前述したとおりである。
鋳造品の製造を可能とする合金であるが、その鋳造品に
更に熱間加工を加える場合の加工性が悪く、例えば遠心
力鋳造された直管を熱間総量加工に付してＴ字型管を制
作する場合、クラック等が発生し易く、所定形状に成形
することは極めて困難である。なお、Ｔｉ０．６〜１．
２％を含むＩＮＢ２５合金の鋳造管はＴ字型管等への成
形が充分に可能であるが、耐食性や強度等に問題がある
ことは前述したとおりである。
本発明は上記に鑑みてなされたものであり、耐食性にす
ぐれ、かつその鋳造品をＴ字型管等に成形する場合の熱
間成形性を備えた鋳造用高ニッケル鉄基合金を提供する
。
ぐれ、かつその鋳造品をＴ字型管等に成形する場合の熱
間成形性を備えた鋳造用高ニッケル鉄基合金を提供する
。
〔課題を解決するための手段および作用〕本発明の鋳造
用高ニッケル鉄基合金は、Ｃ：０゜０５％以下、Ｓｉ：
１％以下、Ｍｎ：１％以下、ｐｒｏ。
用高ニッケル鉄基合金は、Ｃ：０゜０５％以下、Ｓｉ：
１％以下、Ｍｎ：１％以下、ｐｒｏ。
０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、 Ｎｉ：３８〜４６
％、 Ｃｒ：１９．５〜２３．５％、 Ｍ ｏ ：
２ 、５〜３ 、５％、 Ｃｕ：１．５〜３％。
％、 Ｃｒ：１９．５〜２３．５％、 Ｍ ｏ ：
２ 、５〜３ 、５％、 Ｃｕ：１．５〜３％。
Ｔｉ：０．６〜１゜２％、 Ｎｂ：０．１５〜０．８％
、残部実質的にＦｅからなり、Ｎｂ／Ｃ比は５〜２０で
あることを特徴としている。
、残部実質的にＦｅからなり、Ｎｂ／Ｃ比は５〜２０で
あることを特徴としている。
本発明の鋳造用高ニッケル鉄基合金の成分限定理由につ
いて説明すれば次のとおりである。
いて説明すれば次のとおりである。
Ｃ：０．０５％以下
Ｃは合金の強度を高める効果を有するが、反面耐食性の
低下を招くので、耐食性確保のため０．０５％を上限と
する。
低下を招くので、耐食性確保のため０．０５％を上限と
する。
Ｓｉ：１％以下
Ｓｔは合金溶湯の脱酸作用を有し、また鋳造性を高める
効果を有する。そのための添加量は１％までで十分であ
り、それをこえる必要はない。
効果を有する。そのための添加量は１％までで十分であ
り、それをこえる必要はない。
Ｍｎ：１％以下
Ｍｎは合金溶湯の脱酸作用を有し、またＳをＭｎＳとし
て固定する働きを有する。このための添加量は１％まで
で十分であり、それをこえる必要はない。
て固定する働きを有する。このための添加量は１％まで
で十分であり、それをこえる必要はない。
Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下ＰおよびＳは
合金の耐食性の低下を招く不純分であるが、それぞれ０
．０３％をこえなければ、実質的な悪影響をもたらすこ
とはない。
合金の耐食性の低下を招く不純分であるが、それぞれ０
．０３％をこえなければ、実質的な悪影響をもたらすこ
とはない。
Ｎｉ：３８〜４６％
Ｎｉは、本発明合金の基本元素の１つであり、安定なオ
ーステナイト地を形成する。Ｎｔの添加は、不働態の強
化、塩素イオンを含む溶液や非酸化性酸に対する腐食抵
抗性の強化等、に奏効し、またその増量により応力腐食
割れに対する抵抗性が高められる。しかし、多量添加に
よりその効果はほぼ飽和しそれ以上の添加は経済性を損
なう。このため、３８〜４６％とする。
ーステナイト地を形成する。Ｎｔの添加は、不働態の強
化、塩素イオンを含む溶液や非酸化性酸に対する腐食抵
抗性の強化等、に奏効し、またその増量により応力腐食
割れに対する抵抗性が高められる。しかし、多量添加に
よりその効果はほぼ飽和しそれ以上の添加は経済性を損
なう。このため、３８〜４６％とする。
Ｃｒ ： １９．５〜２３．５％
Ｃｒは合金の不働態化に必要な元素であり、酸化性酸に
対する抵抗性を高めると共に、耐孔食性の向上等に著効
を示す。Ｍｏとの共存により、１９゜５〜２３．５％の
範囲内で孔食等に対する充分な抵抗性が付与され、それ
を越えて増量しても効果は殆ど変わらない。このため、
１９．５〜２３．５％とする。
対する抵抗性を高めると共に、耐孔食性の向上等に著効
を示す。Ｍｏとの共存により、１９゜５〜２３．５％の
範囲内で孔食等に対する充分な抵抗性が付与され、それ
を越えて増量しても効果は殆ど変わらない。このため、
１９．５〜２３．５％とする。
Ｍｏ：２．５〜３．５％
Ｍｏは基地の固溶強化や炭化物の形成により強度を高め
、また不働態の安定化、塩素イオンを含む腐食環境にお
ける孔食抵抗性の向上等の効果を有する。しかし、多量
の添加は応力腐食割れ感受性を高める。このため、２．
５〜３．５％とする。
、また不働態の安定化、塩素イオンを含む腐食環境にお
ける孔食抵抗性の向上等の効果を有する。しかし、多量
の添加は応力腐食割れ感受性を高める。このため、２．
５〜３．５％とする。
Ｃｕ；１．５〜３％
Ｃｕは基地の固溶強化、非酸化性酸に対する耐食性の向
上等に奏効する。またＭｏとの共存下に耐孔食性の改善
に大きな効果を示す。反面、多量添加に伴って、基地の
靭性が低下する。このため、１．５〜３％とする。
上等に奏効する。またＭｏとの共存下に耐孔食性の改善
に大きな効果を示す。反面、多量添加に伴って、基地の
靭性が低下する。このため、１．５〜３％とする。
Ｔｉ：０．６〜１．２％
Ｔｉは不働態化の助長、粒界腐食抵抗性の向上等に奏効
する。また、炭化物等として微細析出することにより強
度を高める。しかし、あまり多く添加すると、靭性の低
下や溶接性の低下をきたす。
する。また、炭化物等として微細析出することにより強
度を高める。しかし、あまり多く添加すると、靭性の低
下や溶接性の低下をきたす。
このため、０．６〜１．２％とする。
Ｎｂ：０．１５〜０．８％
Ｎｂは、前記Ｔｉとの複合添加により、合金の熱間加工
性を損なわずに耐食性、殊に粒界腐食抵抗性の向上に奏
効する。またＮｂは微細炭化物となって転位上に優先析
出し強度を高める。この効果は０．１５％以上の添加に
より得られる。添加増量によりその効果を増すが、あま
り多くなると溶接性の低下、および熱間加工性の低下傾
向を生じるので０．８％を上限とする。なお、Ｎｂ添加
による耐粒界腐食性改善効果の点から、Ｎｂ／Ｃ比は５
以上とするのが好ましい。しかし、その比が約２０を越
えても効果は殆ど変わらなくなる。
性を損なわずに耐食性、殊に粒界腐食抵抗性の向上に奏
効する。またＮｂは微細炭化物となって転位上に優先析
出し強度を高める。この効果は０．１５％以上の添加に
より得られる。添加増量によりその効果を増すが、あま
り多くなると溶接性の低下、および熱間加工性の低下傾
向を生じるので０．８％を上限とする。なお、Ｎｂ添加
による耐粒界腐食性改善効果の点から、Ｎｂ／Ｃ比は５
以上とするのが好ましい。しかし、その比が約２０を越
えても効果は殆ど変わらなくなる。
本発明の高ニッケル鉄基合金からなる鋳造材、例えば遠
心力鋳造管材は、ｍ質熱処理として、温度約１０５０”
Ｃ±５０°Ｃに適当時間（例えば２〜３Ｈｒ）加熱保持
したのち水冷する溶体化処理が施される。その鋳造材は
、サワー油井用配管構成材として必要な高耐食性と高強
度とを兼備し、しかも熱間総型成形等によるＴ字型管等
の成形加工に耐える良好な熱間成形性を有している。
心力鋳造管材は、ｍ質熱処理として、温度約１０５０”
Ｃ±５０°Ｃに適当時間（例えば２〜３Ｈｒ）加熱保持
したのち水冷する溶体化処理が施される。その鋳造材は
、サワー油井用配管構成材として必要な高耐食性と高強
度とを兼備し、しかも熱間総型成形等によるＴ字型管等
の成形加工に耐える良好な熱間成形性を有している。
また、本発明の高ニッケル鉄基合金は、他種金属との組
合せになるクラッド製品の鋳造に使用される。その代表
例として、炭素鋼（例えば、ＡＰＩＸ６０等）からなる
外側層と、本発明の高ニッケル鉄基合金からなる内側層
とが、遠心力鋳造により同心円状に積層形成された二層
管が挙げられる。
合せになるクラッド製品の鋳造に使用される。その代表
例として、炭素鋼（例えば、ＡＰＩＸ６０等）からなる
外側層と、本発明の高ニッケル鉄基合金からなる内側層
とが、遠心力鋳造により同心円状に積層形成された二層
管が挙げられる。
その内側層（高ニッケル鉄基台金）の溶体化処理後の外
側層（炭素鋼）に対する調質処理として、焼入れ（９５
０”Ｃ±３０゛Ｃ・水冷又は空冷）と焼もどし処理（６
７０″Ｃ±３０゛Ｃ・空冷）を施すことにより、内側層
に材質上の好ましくない変化をきたすことなく外側層に
所要の強度が付与される。
側層（炭素鋼）に対する調質処理として、焼入れ（９５
０”Ｃ±３０゛Ｃ・水冷又は空冷）と焼もどし処理（６
７０″Ｃ±３０゛Ｃ・空冷）を施すことにより、内側層
に材質上の好ましくない変化をきたすことなく外側層に
所要の強度が付与される。
１施１土
遠心力鋳造により高ニッケル鉄基合金からなる管材（外
径：ｔｓ”、肉厚： １．６’ 、 管長ニア００ｍ
ｍ）を鋳造し、総量成形によるＴ字型管の熱間成形加工
試験に供した。また供試管に溶体化処理（１０５０’Ｃ
Ｘ２Ｈｒ・水冷）、および６００％ＸＩＨｒ・空冷の焼
なまし処理を施したのち、粒間腐食試験、およヒＪＩＳ
ｚ２２４１による引張試験を行った。なお、上記焼なま
し処理は、実際の配管施工において溶接部に行われる応
力除去焼鈍に相当する熱処理である。
径：ｔｓ”、肉厚： １．６’ 、 管長ニア００ｍ
ｍ）を鋳造し、総量成形によるＴ字型管の熱間成形加工
試験に供した。また供試管に溶体化処理（１０５０’Ｃ
Ｘ２Ｈｒ・水冷）、および６００％ＸＩＨｒ・空冷の焼
なまし処理を施したのち、粒間腐食試験、およヒＪＩＳ
ｚ２２４１による引張試験を行った。なお、上記焼なま
し処理は、実際の配管施工において溶接部に行われる応
力除去焼鈍に相当する熱処理である。
塾澗迩は肋ＬＬ仄翳
供試管を、炉中１０００°Ｃ±２５°Ｃに加熱したのち
、玉抜き法により管壁面に、口径６インチの開口を形成
。
、玉抜き法により管壁面に、口径６インチの開口を形成
。
葺五息皇拭呈
ＡＳＴＭ Ａ２６２ Ｃ法の規定に準拠し、試験片を
６５％硝酸溶液（沸騰）中、４８時間浸漬する操作を５
回反復実施し、試験後の腐食減量を測定。
６５％硝酸溶液（沸騰）中、４８時間浸漬する操作を５
回反復実施し、試験後の腐食減量を測定。
第１表に供試管材の化学組成と併せて、各試験結果を示
す。黒１１および１２は発明例、Ｎｏ、１０１、Ｎａ１
０２は比較例であり、比較例Ｎｏ、１０１は従来の鋳造
用Ｎｂ入りＩ Ｎ８２５相当材の例、Ｎα１０２は従来
の熱間加工用Ｔｉ入りＩ Ｎ８２５相当材の例である。
す。黒１１および１２は発明例、Ｎｏ、１０１、Ｎａ１
０２は比較例であり、比較例Ｎｏ、１０１は従来の鋳造
用Ｎｂ入りＩ Ｎ８２５相当材の例、Ｎα１０２は従来
の熱間加工用Ｔｉ入りＩ Ｎ８２５相当材の例である。
表中、「熱間成形加工試験Ｊ欄の×マークは割れ発生、
○マークは割れ等の発生がなく所定のＴ字型管の成形が
行われたことをそれぞれ意味している。また「粒界腐食
試験」欄のｒＭＰＹＪは、腐食による試験片の重量減少
量から換算した減肉厚さ（ｍｉ１／ｙｅａｒ）である。
○マークは割れ等の発生がなく所定のＴ字型管の成形が
行われたことをそれぞれ意味している。また「粒界腐食
試験」欄のｒＭＰＹＪは、腐食による試験片の重量減少
量から換算した減肉厚さ（ｍｉ１／ｙｅａｒ）である。
災施貫１
遠心力鋳造により、炭素ｍ （Ｃ： ０．２Ｏ−Ｑｏ、
２６％。
２６％。
Ｍｎ：１．Ｏ〜１．３５％、 Ｐ ：０．０１〜０．
０３％、ｓ：ｏ、ｏｔ〜０．０３％、 ＡＰＩ Ｘ６
０相当材）からなる外側層と高ニッケル鉄基合金からな
る内側層との積層構造を有する二層管を得、実施例１と
同じ熱間成形加工条件によるＴ字型管の成形を行った。
０３％、ｓ：ｏ、ｏｔ〜０．０３％、 ＡＰＩ Ｘ６
０相当材）からなる外側層と高ニッケル鉄基合金からな
る内側層との積層構造を有する二層管を得、実施例１と
同じ熱間成形加工条件によるＴ字型管の成形を行った。
また、供試管材に、溶体化処理（１０５０’ｃ Ｘ２Ｈ
ｒ・水冷）を施し、更に外側層の調質のための焼入れ（
９５０’ＣＸ２Ｈｒ・水冷）と焼もどしく６９０’ＣＸ
３Ｈｒ ・空冷）、および焼なましく６００’ＣＸ Ｉ
Ｈｒ・空冷〕を行ったのち、その内側層（高ニッケル
鉄基合金層）について実施例１と同じ粒界腐食試験およ
び引張試験を行った。なお、上記焼なまし処理は実施例
１で述べたように、管材溶接部に対する応力除去処理を
想定した熱処理である。
ｒ・水冷）を施し、更に外側層の調質のための焼入れ（
９５０’ＣＸ２Ｈｒ・水冷）と焼もどしく６９０’ＣＸ
３Ｈｒ ・空冷）、および焼なましく６００’ＣＸ Ｉ
Ｈｒ・空冷〕を行ったのち、その内側層（高ニッケル
鉄基合金層）について実施例１と同じ粒界腐食試験およ
び引張試験を行った。なお、上記焼なまし処理は実施例
１で述べたように、管材溶接部に対する応力除去処理を
想定した熱処理である。
第２表に供試管材の化学組成と併せて、各試験結果を示
す。表中、Ｎα２１と阻２２は発明例、Ｎｏ、２０１〜
２０３は比較例である。比較例Ｎα２０１は従来の鋳造
用Ｎｂ入りｌＮ８２５相当材、Ｎａ ２０２とＮｏ、２
０３は従来の熱間加工用Ｔｉ入りｌＮ８２５相当材をそ
れぞれ内側層とする例である。表中、「熱間成形加工試
験」欄のＯおよび×マーク、並びに「粒界腐食試験」欄
のｒＭＰＹ、はそれぞれ前記と同義である。
す。表中、Ｎα２１と阻２２は発明例、Ｎｏ、２０１〜
２０３は比較例である。比較例Ｎα２０１は従来の鋳造
用Ｎｂ入りｌＮ８２５相当材、Ｎａ ２０２とＮｏ、２
０３は従来の熱間加工用Ｔｉ入りｌＮ８２５相当材をそ
れぞれ内側層とする例である。表中、「熱間成形加工試
験」欄のＯおよび×マーク、並びに「粒界腐食試験」欄
のｒＭＰＹ、はそれぞれ前記と同義である。
上記実施例１および２に示したように、従来の鋳造用Ｎ
ｂ入りｌＮ８２５相当合金を使用したＮ（１１ｎ ｔ（
単層管）およびＮα２０１（二層管）では、粒界腐食抵
抗性は良好であるが、Ｔ字型管の成形加工において割れ
が発生し、一方従来の熱間加工用Ｔｉ入りｌＮ８２５相
当合金を用いたＮｏ、１０２ （単層管）およびＮｏ、
２０２． ｋ２０３ （二層管）は良好な熱間成形性を
示すものの、耐粒界腐食性に著しく劣る。これに対し、
発明例Ｎｏ、１１． Ｎｏ、１２ （単層管）およびＮ
ｏ、２１ 。
ｂ入りｌＮ８２５相当合金を使用したＮ（１１ｎ ｔ（
単層管）およびＮα２０１（二層管）では、粒界腐食抵
抗性は良好であるが、Ｔ字型管の成形加工において割れ
が発生し、一方従来の熱間加工用Ｔｉ入りｌＮ８２５相
当合金を用いたＮｏ、１０２ （単層管）およびＮｏ、
２０２． ｋ２０３ （二層管）は良好な熱間成形性を
示すものの、耐粒界腐食性に著しく劣る。これに対し、
発明例Ｎｏ、１１． Ｎｏ、１２ （単層管）およびＮ
ｏ、２１ 。
阻２２（二層管）は、良好な熱間成形性を有し、割れの
発生を伴うことなく所定のＴ字型管の成形が達成され、
かつ粒界腐食環境での腐食減量も掻くわずかであり、良
好な耐食性を兼備している。
発生を伴うことなく所定のＴ字型管の成形が達成され、
かつ粒界腐食環境での腐食減量も掻くわずかであり、良
好な耐食性を兼備している。
本発明の高ニッケル鉄基合金からなる鋳造材は、高耐食
性と高強度を兼備し、しかもＴ字型管等の異形管の成形
に必要な熱間成形性をも有している。
性と高強度を兼備し、しかもＴ字型管等の異形管の成形
に必要な熱間成形性をも有している。
従って本発明の高ニッケル鉄基合金は、サワー油井用配
管構成材等、高耐食性と高強度が要求される管材等の鋳
造品の製造に有用である。
管構成材等、高耐食性と高強度が要求される管材等の鋳
造品の製造に有用である。
Claims (1)
- １、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：１％
以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ
：３８〜４６％、Ｃｒ：１９．５〜２３．５％、Ｍｏ：
２．５〜３．５％、Ｃｕ：１．５〜３％、Ｔｉ：０．６
〜１．２％、Ｎｂ：０．１５〜０．８％、残部実質的に
Ｆｅからなり、Ｎｂ／Ｃ比は５〜２０であることを特徴
とする鋳造用高ニッケル鉄基合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25632689A JPH03120335A (ja) | 1989-09-30 | 1989-09-30 | 鋳造用高ニッケル鉄基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25632689A JPH03120335A (ja) | 1989-09-30 | 1989-09-30 | 鋳造用高ニッケル鉄基合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03120335A true JPH03120335A (ja) | 1991-05-22 |
Family
ID=17291119
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25632689A Pending JPH03120335A (ja) | 1989-09-30 | 1989-09-30 | 鋳造用高ニッケル鉄基合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03120335A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2014105341A (ja) * | 2012-11-26 | 2014-06-09 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 耐硫酸腐食性、耐粒界腐食性および表面性状に優れるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金およびその製造方法 |
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| JPS63134649A (ja) * | 1986-11-25 | 1988-06-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性、熱間加工性に優れたステンレス鋼 |
| JPS63203722A (ja) * | 1987-02-18 | 1988-08-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐サワ−ガス油井用管状部材の製造法 |
| JPS63213634A (ja) * | 1987-03-02 | 1988-09-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間加工性に優れたＣｕ含有ステンレス鋼 |
-
1989
- 1989-09-30 JP JP25632689A patent/JPH03120335A/ja active Pending
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