JPH03146733A - 複合嵩高糸 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、芯鞘構造の複合嵩高糸に関するもので、更に
詳しくは、特に産業用として有用な複合嵩高糸に関する
ものである。

〈従来技術〉 従来より産業用に用いられる嵩高糸の製造方法は数多く
提案されている。その典型的な例は特公昭６３−５８９
３８号に示されるように、芯糸と鞘糸の成分となる各々
の糸条を過剰供給しつつ、空気撹乱ノズル内に導き両糸
条を絡ませてループや交絡部を多数形成させた空気嵩高
糸（通常タスラン糸）である。ところが、これらの方法
で得られる嵩高糸はヤング率が低く、衣料用としては使
用出来ても産業用のように寸法安定性が重要となる、例
えば、帆布、ローブ、ホース、ベルト等の繊維布補強用
としては不適当であった。

〈発明の目的〉 本発明の目的は嵩高性と寸法安定性に優れ、特に産業用
として適正な性能を具備する複合嵩高糸を提供すること
にある。

〈発明の構成・作用〉 本発明者等の研究によれば、芯鞘構造の複合嵩高糸にお
いて、特に、該嵩高糸の伸度よりも高い伸度を有する鞘
成分により、従来のタスランにおけるタルノードループ
とは別異の形態である曲線状のループを形成させること
により、上記の目的が達成されることが見出された。

かくして、本発明によれば、 ヤング率が（Ｋｇ／　ｔｎｔＡ　）が６００以上で、最
大引張荷重時の伸度が２０％以下の芯鞘構造の複合嵩高
糸において、 ａ、芯糸は実質的に直線状に配列し、他方ｂ、＠糸は、
その伸度が該複合嵩高糸全体としての切断伸度よりも大
きく、かつ Ｃ０該鞘糸は該芯糸と部分的に交絡しつつ、その構成単
繊維の大部分は複合糸表面で曲線状の形態を呈し、その
際 ｄ、　芯糸と鞘糸との長さ比が１．４倍以下で、鞘糸が
長く、 ｅ、該複合糸全体としては５ケ／７ＦＬ〜１００ケ／扉
の範囲の交絡部を有する ことを特徴とする複合嵩高糸 が提供される。

本発明を図面により説明する。第１図は、本発明の複合
嵩高糸の側面拡大模式図であり、第２図は本発明の複合
嵩高糸を製造する工程の一実施態様を示す概略図であり
、第３図は本発明の複合嵩高糸および比較用糸の糸荷伸
曲線である。

第１図において、（ａ）は芯部を形成する芯糸、＋ｂ＞
は鞘部を形成する鞘糸である。ここで、直線状の芯糸（
ωは複合嵩高糸に掛かる引張荷重に対して抗張体の機能
を有する。つまり、芯糸を実質的に直線状に配列するこ
とにより、特に１％伸長時モジュラスを高くすることが
出来る。引張荷重が複合嵩高糸に掛った時点で芯糸（田
が曲線状であると、その曲線状のｌｌＨが直線状に引揃
って初めて抗張力が働くことになるので、たとえ芯糸（
出自体のモジュラスが高いものであっても何ら役に立た
ない。

ここで、直線状とは構成単繊維本数の７０％以上が糸軸
に対して４５°以下の角度で配列している状態をいう。

本発明の複合嵩高糸は物性的にヤング率が６００（Ｋｙ
　／　−）以上であることが必要である。産業用の中で
も特に寸法安定性を重要な必要特性としている重帆布の
うち、ｌ１ｔ４織物を補強し表及び裏面に樹脂加工した
トラック用の幌等では、運送中の風圧、雨Ｔｉ１ｌ雪な
どの自然順境の変化等の悪条件又、高速走行中の振動、
ハタメキ等の厳しい外力が加わる。その際、構成糸の寸
法安定性が悪いと幌が変形しそれが原因で荷崩れ、雨漏
りなどの問題を生じる。この様な問題を防止するために
ヤング率を高くすることが寸法安定性から重要である。

従来では、繊維と樹脂の接着性の面から紡績糸が多く使
用されているが、紡績糸のヤング率を高めることは原理
的に困難である。すなわち、短繊維を撚糸しながら紡績
糸とするため、撚糸形態に由来する伸びを直線状の繊維
と同等にすることは不可能である。但し、紡績糸の有す
る毛羽は樹脂と繊維を強固に接着する作用がある為、現
在でも一部使用されている。

さらに、本発明の複合嵩高糸は最大引張荷重時の切断伸
度が２０％以下であることが必要である。

外力を最終的に受は止めることの出来る複合嵩高糸の切
断伸度が大きいと寸法安定性の面で好ましくなく、Ａ７
ング率を高くすることの意味が消失してしまう事が多い
。本発明の複合嵩高糸の一つのポイントは最大引張荷重
時の糸伸度が２０％以内（好ましく６％〜１５％）とし
たことにある。ここで、該伸度が、６％未満では引張荷
重を大部分の芯糸が受けるまでに各々のｔ！紺が切断し
易く、方この値が２０％を越えると複合嵩高糸が本質的
に持っている引張荷重に対する最大抗張力を発揮する以
前に大きな歪みが生じ、もともとヤング率を上げること
の意味が減少するからである。言い換えれば、ヤング率
と最大引張荷重時の伸度がバランスして初めて総合的に
優れた複合嵩高糸が得られる。

所で、本発明にあっては、鞘糸（ｂ＋の切断伸度は、複
合嵩高糸の切断伸度よりも大きくすることが必要である
。特に、本発明の複合嵩高糸を産業用として供する場合
、鞘糸＜ｂ＞により紡績糸の毛羽に相当する曲線状部分
の形成を狙い、繊ｒ４織物補強材にあって樹脂と！ｌＮ
との接着性を向上させることにある。産業用、たとえば
トラックの幌は荷物の形状に沿って屈曲を受ける。その
際、幌の表と裏では屈曲の程度が異なる。当然ながら大
きな円を描く外周部と小さな円を描く内周部では樹脂は
もとよりＵ＆雑の伸び方も違い軟質の樹脂中に−多く埋
没している鞘糸＋ｂ＋は樹脂の動きに沿って動く必要が
あり、この動きが少ないと硬直した幌となり、取扱性の
悪いものとなるばかりか、硬直した所に集中応力が掛り
、その箇所が優先的に破れたりすることになりかねない
。このような問題を起こさないためにも、鞘糸（ｂ〉の
伸度を大きくすることにより、構成糸である複合嵩高糸
が動きやすくなって、樹脂と繊維との剥離を少なくする
ことができる。又これにより樹脂中で鞘糸（ｂ）の一部
が切断することを防止でき、接着性の低下を極力押える
ことができる。ここで、鞘糸＋ｂ＋の構成単繊維は第１
図に示すように曲線状の形態を呈するが、その際大部分
がアーチ状ループ形状であることが必要である。環状ル
ープが多くなると製織性の低下、Ｉｌ物同志がひつつき
あういわゆるファスナー現象が発生して取扱性が悪化す
る。又、環状ループは形態固定の性質が強く環状ループ
の中に樹脂が流れこまず気泡が発生しやすくなる。特に
細かい環状ループが多くなればなるほど気泡が多くなり
、この気泡の所から亀裂が入り製品の寿命が途切れる欠
点があるばかりか、表層部の一部にも環状ループが突出
て表面外観を低下させ、又摩擦などの外力に対しても余
計な抵抗を受けてしまうなど欠点が多い。これに対して
、アーチ状ループ形状はアーチそのものに形態固定がそ
れほど強くなく、それらの間には樹脂が充分に流れ込み
易いので、気泡を含むこともなく表面に突出することも
少ない。

ざらに鞘糸（ｂ）と芯糸（ωの長さ比は鞘糸が１．４倍
以内の長さにしてあり、芯糸と部分的に交絡している事
もあって紡績糸の毛羽の役目を完全に果すものである。

紡績糸の毛羽端は自由なため樹脂をかかえこむことがで
きず、単に毛羽の接着性に頼るしかな−い。一方アーチ
状ループ形状では、接着以外に樹脂をかかえこむことが
出来、繊維と樹脂との界面が外れてもアーチ状ループ形
状の鞘糸＜ｂ＋が切断しない限り、ａｕｉｍ物補強相補
強材とは完全に分離することがない、などの利点がある
。アーチ状ループ形状の長さ比が１．４倍を越えると芯
糸と離れすぎて樹脂をかかえこむ力が薄れる。この値は
好ましくは１．０３〜１．２倍程度が良い。

１．０３倍未満では樹脂をかかえこむ量が少なくなる。

そして、アーチ状ループは互いにバラクでいる方が、樹
脂をかかえ込む機能が高くなるが、このバラクは鞘糸（
ｂ〉として異形断面、就中三角断面糸を採用することに
より、更に増大することが判明した。更に、芯糸と鞘糸
は５ケ／′ｒｒＬ〜１００ケ／卯の交絡部を有する。こ
れは適度に芯糸と鞘糸を交絡させることで鞘糸の遊離を
防ぐとともに芯糸と鞘糸とを交絡させることにより、芯
糸内部に空隙が生じるからである。この空隙は、樹脂加
工時の樹脂を芯糸内部にも極力多く浸透させる役目を果
す。芯糸が絞り込み状態にある場合、殆ど空隙が無いと
芯糸の内部への樹脂浸透は難しく芯糸の外層部のみの樹
脂付着となり接着性が低下する。

交絡度は５ケ／ｍ〜１００ケ／ｍが良い、５ヶ／ｍ未満
では芯糸と鞘糸の交絡部は殆ど無いに等しく鞘糸の分離
が起こる。又１００ケ／ｍを越えると芯糸と鞘糸の区別
がつきにくく、そのため芯糸の直線状Ｉ！維が少なくな
り、逆に曲線状繊維が増加し、１％伸長時の応力が低下
する傾向にある。この交絡数は好ましくは２０ケ／ｍ〜
６０ケ／ｍであり、これにより更に応力と接着性のバラ
ンスのとれた範囲にすることが出来る。本発明における
交絡は、第１図に示した様に芯糸が直線状に配列、鞘糸
が曲線状となるものの芯糸と鞘糸が完全に混じり区別が
つかないほど交絡するものではない。少なくとも、芯糸
に加わる応力がスムーズにｍ離軸方向に伝達することが
重要で途中でその応力が交絡部に集中するような交絡は
本発明の意図するところではない。繊維軸方向にスムー
ズに応力が伝達するかどうかは、交絡の強さを調べるこ
とによって確認できる。その方法は複合嵩高糸を５ａＡ
程度の長さに切断し、その芯糸を構成する一本の単繊維
の切り口に近い所をビンセットで把持し繊維軸方向に引
抜く、交絡が強いと単ｍ維の応力弾性回復力を越えて塑
性変形が起きるか、あるいは切断してしまう。この点、
本発明の複合嵩高糸にあっては殆どの単繊維をスムーズ
に引抜くことが出来る。

本発明の複合嵩高糸は第２図に示す方法で得ることが多
い。

第２図において、芯糸（出となる原糸（１）と鞘糸（ｂ
）となり、曲線状形態特にアーチ状ループ形状を形成す
る原糸（３を用いるが、その際原糸（１）は紡糸速度を
高くして巻き取ったもの、原糸（２）は、原糸（１）よ
りもはるかに遅い紡糸速度で巻き取ったものが好適であ
る。これらを引揃えて原糸（１）の適正延伸倍率で延伸
し、両原糸＋１１　！２）の間に伸長弾性回復差が生じ
る。このとき弾性回復の大きい原糸（１）が芯糸となり
、伸長弾性回復差の小さい原糸（２がたるんで鞘糸を形
成する。この工程は図に示すように、まず、コツトロー
ラ（３）に両原糸（１１（２］を引揃え通すが、コツト
ローラ（３）の周速がホットローラ（５）の周速よりも
０．５％〜２．０％程度多くなるよう設定し、糸をコツ
トローラ（３）とホットローラ（５）の間に設けたイン
タレースノズル（４）で０．５％〜２．０％の過剰供給
されている両原糸（１）　（２）を互いに交絡させる。

この交絡は、原糸（１）　（２＋を同時に同条件で交絡
するところに特徴があり、それも０．５％〜２．０％程
度の少ない過剰供給量でタスラン糸等の環状ループを形
成させることなく、延伸後において、伸長弾性回復差を
スムーズに形成させると共に原糸（１）と原糸（２）が
単繊維間で混繊・交絡しあう程度によく交絡させること
が必要である。ここで、交絡の程度が少ないと延伸後、
芯糸と鞘糸の分離が大きくなるばかりか鞘糸が集団で、
アーチ状ループを形成することがあり好ましくない。あ
くまでも、アーチ状ループ形成も！１ａｉＩ１１がバラ
バラに分散した状態で形成されることが接着性向上又、
外観形成からも好ましい。

このような延伸工程において、ホットローラ（５）に数
回捲回させ後、延伸ローラー（７）で延伸することによ
り伸長弾性回復差を発現させ、芯糸と鞘糸とを形成する
が、その際ホットローラ（５）の温度を従来の未延伸糸
を延伸する温度よりも高めにすることで（ポリエステル
、特にポリエチレンテレフタレートｉｌｌの場合９０℃
〜１４０℃〉、中途延伸される原糸（２を斑なく延伸す
るのに役立つ外、収縮率も低くすることが出来、後工程
の収縮トラブルを防止できる。又スリットヒーター（６
）の温度は１３０℃〜３５０℃の範囲が良く、この温度
は延伸倍率を高くしたい時、又、収縮率を下げたい時は
高めに、特に延伸倍率や収縮にこだわらない時はやや低
めのほうが原糸（ａの伸度減少を防ぐ効果があるので、
出来上がり目標物性に合わせてｖＡ４すればよい。

ここで、延伸倍率は原糸（１）の切断伸度の０．６〜０
．８５倍、好ましくは前記範囲で高い倍率で延伸するほ
うが伸長弾性回復率が大きくなるので好ましい。その際
原糸（２）の伸長弾性回復率との差、即ち糸の長さ比を
１．４倍以内になるよう延伸倍率を設定すれば良いが、
延伸倍率だけで調整困難な場合は原糸（１１（２］の組
み合わせを考慮すればよい。

般に伸長弾性回復率は紡糸速度差と関係があり、紡糸速
度の低い原糸はど伸長弾性回復率が小さく、紡糸速度の
高い原糸はど伸長弾性回復率も大きい。ただし、紡糸速
度が高くなると延伸倍率が高くとれなくなる傾向にあり
、原糸の組合せは目標物性値に合わせて組み合わせれば
良い。第３図の（イ）は、本発明の複合嵩高糸（後掲の
実施例の糸〉の荷伸曲線であって、切断伸度１０％近傍
で最大引張荷重を示す。これに対して、ｆｏｌＮは比較
用に用いた紡績糸及びタスラン糸の例である。特に、（
ハ）のように芯糸、鞘糸とも連続フィラメントであって
、撹乱ノズル内に芯糸を２．５％〜１０％又鞘糸を１０
％〜５０％過剰供給してループや交絡を形成させた空気
嵩高糸（通称タスラン糸）はヤング率が低く寸法安定性
が良いとは言えない。このようにして作る空気嵩高糸は
過剰供給の両糸を絡ませて糸形状にしたものであるから
全面的又は部分的にも鞘糸は勿論のこと、芯糸も曲線状
の所が多く混繊し外力に対して伸びる原因となる。仮に
、芯糸の供給量を少なくすると交絡部が安定的に形成せ
ず、かえって伸びを大きくする原因となる。交絡部の個
数を上げ安定加工しようと圧縮空気の圧力を上げたりす
ると部分的にきつく絡まった交絡部を形成しかねず、こ
の交絡部は結節部となって糸目体の強度を大幅に低下さ
せる原因となってヤング率を上げた効果が大幅に薄れる
。

第４図は、本発明の他の工程を示すもので、ここでは、
供給原糸＋１１　［２１の使用とコツトローラ（３）。

インタレース（４）を経てホットローラ（５）及びスリ
ットヒータ（６）まで装置は第２図と同じであるが、延
伸ローラ（７）の代りに段付ローラ（９）を用い、イン
タレースノズル（４）を段付Ｏ−ラ（９）の近くに設置
したものである。この場合、段付延伸ローラ（９）で延
伸を終了した糸条をインタレースノズル（４）で軽く交
絡し無撚、無糊で製織し得る複合嵩高糸を得ることを目
的としている。しかも、ここでは、芯糸に対して鞘糸の
離れすぎを防止でき、大きく離れた鞘糸があると製織工
程での開口不良をまねき無撚もしくは無糊又は両方省略
した無撚、無糊の製織が困難となる。交絡の程度はイン
クレースノズル圧を調整するか、段付延伸ローラ（９）
の小径ローラの直径を変えて弛緩率を調整すれば良いが
、通常は８％以内に、又伸長弾性回復率の強い場合では
、１２％程度までの弛緩率にすれば良い。しかし、あま
り弛緩率が高くなると芯糸と鞘糸と交絡がきつく絞り芯
糸の直線性が、損われるので芯糸の直線形態を観察しな
がら条件設定すればよい。

本発明において、複合嵩高糸の芯糸と鞘糸の構成比率（
重色比）は、用途との関係で適宜選択すればよいが、産
業資材用途に用いる為には少くともヤング率が６０Ｂｇ
／−以上必要であり、その為には芯糸が通常の固有粘度
（０，６前後）のポリエステルから成る場合は、芯糸比
率６０％以上、高い固有粘度（０，８前後〉のポリエス
テルから成る場合でも芯糸比率として５５％以上が必要
である。更に高いヤング率を必要とする場合は、芯糸比
率は６５％以上必要であり、他方アーチループ効果から
鞘糸比率は少くとも５％、好ましくは１０％以上必要で
ある。

ここで、芯糸に使用する原糸はポリエステル、就中ポリ
エチレンテレフタレートが好適で、糸の状態でのポリマ
ー固有粘度は、通常のｏ、ｅ＃ｉ後のものでもよいが、
［η］Ｆの高い０．１〜１．１のものが、嵩高糸の強度
・ヤング率を高く出来、産業資材用途には好ましい。特
に０．８〜１．０が好ましく、１．１を越えると原糸の
紡糸性が難しくなる。

一方、鞘糸は、ポリエステルの普通〔η］　（通常０．
６５以下）の糸で十分であるが、耐熱性等を向上したい
場合は、［η１Ｆが高い程好ましい。

また、耐摩耗性を向上したい場合は鞘糸をポリアミドに
してもよい。

〈発明の効果〉 本発明の複合嵩高糸は、芯糸゛を極力直線状に配し引張
荷重に対してすみやかに抗張力が動くようにし、鞘糸の
アーチ状ループ形態でもって、接着性及びスバナイズ外
観を持たせたことを特徴としたもので、寸法安定性に特
に優れた性質を□有する複合嵩高糸である。具体的に説
明すると、例えば５４０デニールの紡績糸の荷伸曲線で
は、第３図（０）にも示したように、糸強度５．０ｇ／
ｄ、切断伸度３０％、その時の単１１維強度７ｇ／ｄ、
単繊維伸度１５％、カット長３２ｍ、撚数４００回／７
７Ｌでヤング率（Ｋ９　／　ｔｒＡ　）が３００と低く
、同じく比較用にタスラン糸の荷伸曲Ｉ！！（ハ）では
、芯糸４００デニール、１０８フイラメント（単ｉＩｉ
維強度９ｇ／ｄ、単１１維伸度２０％、［η］Ｆ＝　０
．９０　）と鞘糸にポリエステル長域＠　１５０デニー
ル７２フイラメント（単繊維強度９ｓ／ｄ、単ＩＩ維伸
Ｕ２３％、　　［７７］　Ｆ　＝　０．６４　）を用い
、芯糸の過剰供給量３％、鞘糸の過剰供給量３０％とし
タスランノズル〈デュポンタスランノズルタイプＴ−４
４）、圧縮空気圧５．ＯＫｇ／ｃｉ、巻取速度１００ｍ
　／分で得たタスラン糸は５９０デニル糸強度６．ＪＪ
／ｄ、切断伸度２５％であった。この糸は環状ループ、
アーチ状ループ形状を多数形成すると共に交絡度１６０
ケ／ｍであり、ヤング率も４５０　（Ｋ９　／　ｕＡ　
）と低く、紡績糸もタスラン糸もヤング率が低く、本発
明の目的糸とは大きく離れたものであり、帆布加工する
以前の問題をかかえていた。本発明によれば、これらの
欠点が一掃される。本発明の複合嵩高糸の用途上の特徴
は単にＰｖＣ加工帆布に限らず、アーチ状ループ形状か
らくる毛羽間等の良好な触感又摩擦に対する軽減効果、
熱に対する良好な放熱効果、ヤング率が高いことによる
伸びの防止等の利用で帆布はもとよりローブ、ミシン糸
、ミシン糸、魚網も適用できることにある。

次に本発明に用いた測定値は、次の様にして測定した。

（１）　　ヤング率 引張荷重測定器（テンシロンＵＴＭ−Ｉｆ型）を用いて
Ｊ　Ｉ　Ｓ、　Ｌ−１０７４−６５によって行った。

ヤング率（Ｎｇ／Ｉｎ！Ａ＞　＝　（９Ｘ　　１００ｘ
ρＸＷ）／ＤＷ＝１％伸長時の荷重（ｇ） Ｄ＝ニブニールｄｅ） ρ＝重密度ｇ／ｃｊＩ） （２］　　複合嵩高糸の引張強度と伸度引張荷重測定器
（テンシロンＵＴＭ−ｎ型）を用いてＪ　Ｉ　Ｓ、　Ｌ
−１０７４−６４により測定した。

糸強度（！？／ｄ）は、引張荷重測定器で切断時の荷重
を測定し、これを５回繰り返し、その平均荷重を求め、
デニールで割って求めた。

糸強度＝荷重／デニール（ｇ／ｄ） （３）　　芯糸と鞘糸の長さ比 複合嵩高糸のデニール当たりに　１／３０ｇの荷重を吊
るし、複合嵩高糸の中間域において５　ｃｒｓの間隙で
マークを付けた後、芯糸の単１．ｌｉｏ本、及び鞘糸の
単繊維１０本を引き抜き、芯糸及び鞘糸の単ｍ維デニー
ルの１／３０ｇの荷重を吊るし、各々マーク間の長さを
測定する。芯糸単ｔｉｌｆｆｌの１０本の長さの平均、
又鞘糸単繊維１０本の長さの平均を芯糸及び鞘糸の平均
長さとし鞘糸の平均長さを芯糸の平均長さで割って求め
る。

長さ比＝鞘糸単繊維の平均長さ／芯糸単ｔＩＮの平均長
さ （４）交絡度 糸のデニールの１／３０の荷重を付は吊るし、５０ｃｒ
ｎ間隔でマークを付け、その間の交絡部の数を測定その
際、フックドロップ法で行う。荷重は糸のデニールの　
１／１０の荷重で行い、１０回の繰り返しで平均個数を
だしその平均個数を２倍してケ／ｍとして表す。

（５）糸の固有粘度［η］Ｆ オルソクロロフェノール１００−に対して糸１．２３の
割合で、温度１３０℃で溶解し、オストワルド粘度計を
用いて温度２５℃で測定した。

実施例１ 紡糸速度２８００ｍ　／　ｇｌｉｎで紡糸したポリエス
テル１３００デニール、１２０フイラメント、固有粘度
［η］Ｆ０，９０、切断伸度１６０％の原糸（１）と、
紡糸速度１０００ｍ　／　ｗｉｎで紡糸したポリエステ
ル９０デニール、７２フィラメント度［η］Ｆ０．６４
、切断伸度３５０％の原糸（′２Ｊを第２図の工程を用
い、次の条件で延伸した。コツトローラ（３）の周速度
３３３ｍ７分、ホットローラ（５）の周速度３２８７ｒ
Ｌ／分、温度１２０℃、インクレースノズル（４）の圧
縮空気圧５　Ｋｇ／　ｃｄ　、スリットヒータークｂ〉
の温度３００℃、延伸倍率２．２倍、延伸ローラ（７）
の周速度７９２Ｔ７Ｌ／分で得られた複合嵩高糸（９）
は第１図に示す糸形態をしたものであった。この複合嵩
高糸（９）は６４２デニール、１９２フイラメント、ヤ
ンク率８５０Ｋｇ／＃ＩＩａ１最大弓張荷重５１３６ｇ
、強度８ｇ／ｄ、その時の伸度９％、その時の糸荷伸曲
線は〈第３図イ〉であった。芯糸に対する鞘糸の長さ比
は１　：　　ｉ、ｏｓで交絡度は２０ケ／ｍであった。

この複合嵩高糸をタテ密度４４（本／吋）、ヨコ密度４
１（本／吋）で平織とし、繊ｉｆｔ織物補強材とした。

この繊維織物補強材をＰＶＣ樹脂で樹脂加工し、ＰＶＣ
加工帆布とした後、スコツト耐揉テスター３　Ｋ９荷重
５００回でテストを行った後、剥離程度を観察した。特
に繊維織物補強材と樹脂の間で剥離はなく接着性は良好
であった。更に、この帆布を巾３備、長さ３０（−１に
カットし、試験環２０ｒＪで引張荷重測定機を用いて背
伸曲線を測定した。

１本当たり強度は８．３ｇ／ｄと加工前よりも強度が向
上していることが判った。これは、鞘糸が樹脂中にあっ
て強度に寄与したと考えられる。又、その時の切断伸度
は、１５％であり生糸よりも伸度が増加しているのは織
物クリンプにより見掛けの伸度が増加したことによる。

実施例２ 紡糸速度２５００ｍ／ｗｉｎで紡糸したポリエステル７
００デニール、１９２フイラメント、固有粘度［η］Ｆ
０，８５、切断伸度１８０％の原糸（２）と紡糸速度１
３００ｍ／ｍｉｎで紡糸したポリエステル２８０デニー
ル、７２フイラメント（三角断面）、固有粘度［η］Ｆ
０．８０、切断伸度２４０％の原糸（２）を第２図の工
程を用いて次の条件で延伸した。

コツトローラ（３）の周速度３３３ｍ　７分、ホットロ
ーラ（５）の周速度３２８７ＦＬ／分、温度９０℃、イ
ンタレースノズル（４）の圧縮空気圧３　Ｋｇ　／　ｃ
ｄ、スリットヒーター（６）の温度２４０℃、延伸倍率
２．３倍段付延伸ローラー（９）の周速度７２５７１１
Ｌ／分で延伸した後、インターレースノズル（４）に通
し圧縮空気圧２　Ｋｇ　／　ｃｉ、その時の弛緩率３％
、段付延伸ローラ（９）の小径の部に巻回した後巻き取
って複合嵩高糸を得た。この嵩高糸は第１図に示す形態
糸と殆ど変わらず、交絡度がやや多くなったものである
。複合嵩高糸は４３０デニール２６４フイラメント、ヤ
ング率９００り／−１最大引張筒重２１３０ｇ、強度５
ｇ／ｄ、伸度８％、芯糸に対する鞘糸の長さ比１：１２
、交絡度８０ケ／ｍであった。この複合嵩高糸Ｏｖをタ
テ密度５５（本／吋）、ヨコ密度５３（本／吋）で製織
し１１１織物補強材とした。この繊維織物補強材をＰ■
Ｃ樹脂加工を行いＰＶＣ加工帆布とした後、スコツト耐
揉テスター３　Ｋｇ荷重５００回でテストを行った後、
剥離程度を観察した。繊維織物補強材と樹脂の間で剥離
は殆どなく接着良好であった。なお、ＰＶＣの付着量は
１１０％でありピンホールもなく外観もネップや突出毛
羽が全くなく、又紡績糸特有のツヤ消しの光沢に比べ光
沢の強い特徴あるＰＶＣ加工帆布が得られた。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の複合嵩高糸の側面拡大模式図である。 ａは芯糸、ｂは鞘糸である。 第２図は本発明の複合嵩高糸を製造する工程の一実施態
様を示す概略図である。１は芯糸を形成する原糸、２は
鞘糸を形成する原糸、３はコツトローラ、４はインタレ
ースノズル、５はポットローラ、６はスリットヒーター
　７は延伸ローラー８はワインダー、９は得られた複合
嵩高糸である。 第３図は種々の糸の背伸曲線を示すグラフである。 イ、本弁明の複合嵩高糸（６４２ｄ　）口、比較に用い
た５４０ｄの紡績糸 ハ、比較に用いた５９０ｄのタスラン糸第４図は本発明
の複合嵩高糸を製造する他の一実施態様を示す概略図で
ある。４はインタレースノズル、１０は得られた複合嵩
高糸である。

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. （１）ヤング率が（Ｋｇ／ｍｍ＾２）が６００以上で、
   最大引張荷重時の伸度が２０％以下の芯鞘構造の複合嵩
   高糸において、 ａ、芯糸は実質的に直線状に配列し、他方 ｂ、鞘糸は、その伸度が該複合嵩高糸全体としての切断
   伸度よりも大きく、かつ ｃ、該鞘糸は該芯糸と部分的に交絡しつつ、その構成単
   繊維の大部分は複合糸表面で曲線状の形態を呈し、その
   際 ｄ、芯糸と鞘糸との長さ比が１．４倍以下で、鞘糸が長
   く、 ｅ、該複合糸全体としては５ケ／ｍ〜１００ケ／ｍの範
   囲の交絡部を有する ことを特徴とする複合嵩高糸。
2. （２）芯糸がポリエステルフィラメントである、請求項
   １記載の複合嵩高糸。
3. （３）ポリエステルフィラメントの［η］＿Ｆが０．７
   〜１．１である、請求項１記載の複合嵩高糸。
4. （４）該鞘糸の構成単繊維による曲線状の形態の半数以
   上がアーチ状ループである、請求項１記載の複合嵩高糸
   。
5. （５）該鞘糸が異形断面の単繊維で構成された、請求項
   １記載の複合嵩高糸。
6. （６）該異形断面の形状が三角断面である、請求項３記
   載の複合嵩高糸。
7. （７）ヤング率が（Ｋｇ／ｍｍ＾２）が６００以上で、
   最大引張荷重時の伸度が２０％以下の芯鞘構造の複合嵩
   高糸において、 ａ、芯糸は実質的に直線状に配列し、他方 ｂ、鞘糸は、その伸度が該複合嵩高糸全体としての切断
   伸度よりも大きく、かつ ｃ、該鞘糸は該芯糸と部分的に交絡しつつ、その構成単
   繊維の大部分は複合糸表面で曲線状の形態を呈し、その
   際 ｄ、芯糸と鞘糸との長さ比が１．４倍以下で、鞘糸が長
   く、 ｅ、該複合糸全体としては５ケ／ｍ〜１００ケ／ｍの範
   囲の交絡部を有する ような複合嵩高糸を実質的に構成糸として配したことを
   特徴とする帆布。