JPH03155919A - 合成樹脂製多層容器の製造方法 - Google Patents
合成樹脂製多層容器の製造方法Info
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- JPH03155919A JPH03155919A JP1296348A JP29634889A JPH03155919A JP H03155919 A JPH03155919 A JP H03155919A JP 1296348 A JP1296348 A JP 1296348A JP 29634889 A JP29634889 A JP 29634889A JP H03155919 A JPH03155919 A JP H03155919A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- polyolefin resin
- resin layer
- sheet
- synthetic resin
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65D—CONTAINERS FOR STORAGE OR TRANSPORT OF ARTICLES OR MATERIALS, e.g. BAGS, BARRELS, BOTTLES, BOXES, CANS, CARTONS, CRATES, DRUMS, JARS, TANKS, HOPPERS, FORWARDING CONTAINERS; ACCESSORIES, CLOSURES, OR FITTINGS THEREFOR; PACKAGING ELEMENTS; PACKAGES
- B65D1/00—Rigid or semi-rigid containers having bodies formed in one piece, e.g. by casting metallic material, by moulding plastics, by blowing vitreous material, by throwing ceramic material, by moulding pulped fibrous material or by deep-drawing operations performed on sheet material
- B65D1/02—Bottles or similar containers with necks or like restricted apertures, designed for pouring contents
- B65D1/0207—Bottles or similar containers with necks or like restricted apertures, designed for pouring contents characterised by material, e.g. composition, physical features
- B65D1/0215—Bottles or similar containers with necks or like restricted apertures, designed for pouring contents characterised by material, e.g. composition, physical features multilayered
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Containers Having Bodies Formed In One Piece (AREA)
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、合成樹脂製多層容器の製造方法に関する。詳
しくは、缶詰の缶、カップ等のように上部開口部の大き
い、所謂広口の容器であって、酸素バリヤー性に優れ、
厚みが均一で、外観の良好な、食品等の密閉包装用とし
て用いて好適な合成樹脂製多層容器の製造方法に関する
。
しくは、缶詰の缶、カップ等のように上部開口部の大き
い、所謂広口の容器であって、酸素バリヤー性に優れ、
厚みが均一で、外観の良好な、食品等の密閉包装用とし
て用いて好適な合成樹脂製多層容器の製造方法に関する
。
従来、ナイロン、エチレンビニルアルコール共重合体（
ＥＶＯＨ）、ポリ塩化ビニリデン、ポリアクリロニトリ
ル等の酸素バリヤー性樹脂を間に挟んだ、両表面層がポ
リオレフィン樹脂からなる多層シートを成形して得た容
器はＥＶＯＨ等の酸素バリヤー性、ポリオレフィン樹脂
の耐水性等の両方の性質を有するため、食品等の保存性
に優れた容器としてしられている。
ＥＶＯＨ）、ポリ塩化ビニリデン、ポリアクリロニトリ
ル等の酸素バリヤー性樹脂を間に挟んだ、両表面層がポ
リオレフィン樹脂からなる多層シートを成形して得た容
器はＥＶＯＨ等の酸素バリヤー性、ポリオレフィン樹脂
の耐水性等の両方の性質を有するため、食品等の保存性
に優れた容器としてしられている。
しかしながら、これらの容器（広口容器）は通常、真空
成形、圧空成形等の熱成形、すなわち、加熱されたシー
ト状物を金型に真空で吸引したり、圧空で押し付けたり
して成形する方法であるため、得られる容器の引き伸ば
されたコーナ一部の肉厚が薄（なりすぎて強度的に問題
があったり、内層の酸素バリヤー性樹脂が薄くなりすぎ
て、ガスバリヤ−性が低下したりする問題点があった。
成形、圧空成形等の熱成形、すなわち、加熱されたシー
ト状物を金型に真空で吸引したり、圧空で押し付けたり
して成形する方法であるため、得られる容器の引き伸ば
されたコーナ一部の肉厚が薄（なりすぎて強度的に問題
があったり、内層の酸素バリヤー性樹脂が薄くなりすぎ
て、ガスバリヤ−性が低下したりする問題点があった。
また、成形性の点からは、表面の光沢の不足、減圧排気
孔の跡が突起状にできる、金型での冷却時間がかかって
生産性があがらない、同時打ち抜きでのカット性が悪い
等の問題点があった。
孔の跡が突起状にできる、金型での冷却時間がかかって
生産性があがらない、同時打ち抜きでのカット性が悪い
等の問題点があった。
本発明者等は、このような合成樹脂製多層容器を製造す
るに際し、特殊な温度条件下に熱成形を行なうことによ
り問題を解決し得ることを見出し、本発明を完成するに
至った。
るに際し、特殊な温度条件下に熱成形を行なうことによ
り問題を解決し得ることを見出し、本発明を完成するに
至った。
すなわち、本発明の要旨は、酸素バリヤー性の熱可塑性
合成樹脂層の両側に接着性樹脂層を介してポリオレフィ
ン樹脂層を設けてなる多層シートを共押出成形し、まだ
溶融状態にある多層シートを冷却することにより、該多
層シートのポリオレフィン樹脂層の表面温度を、該ポリ
オレフィン樹脂の融点未満で結晶化温度以上の温度とし
、次いでこの多層シートを熱成形することを特徴とする
合成樹脂製多層容器の製造方法に存する。
合成樹脂層の両側に接着性樹脂層を介してポリオレフィ
ン樹脂層を設けてなる多層シートを共押出成形し、まだ
溶融状態にある多層シートを冷却することにより、該多
層シートのポリオレフィン樹脂層の表面温度を、該ポリ
オレフィン樹脂の融点未満で結晶化温度以上の温度とし
、次いでこの多層シートを熱成形することを特徴とする
合成樹脂製多層容器の製造方法に存する。
本発明に用いられるポリオレフィン樹脂としては、ポリ
プロピレン、ポリエチレン、エチレンプロピレン共重合
体、ポリ４−メチルペンテン１、ポリ３−メチルブテン
−１等のα−オレフィン単独重合体、共重合体及び少量
のビニルエステル、（メタ）アクリルエステル、（メタ
）アクリル酸エステルとの共重合体等が挙げられ、中で
も融点１４０℃以上、結晶化温度１３０℃以下、ＭＦＲ
が０．１〜５の範囲のポリプロピレンが好適に用いられ
る。さらに好ましくは、融点１５０℃以上、ＭＦＲが０
．２〜４の範囲のポリプロピレンホモポリマー又はエチ
レンープロピレンプロソク共重合体が用いられる。
プロピレン、ポリエチレン、エチレンプロピレン共重合
体、ポリ４−メチルペンテン１、ポリ３−メチルブテン
−１等のα−オレフィン単独重合体、共重合体及び少量
のビニルエステル、（メタ）アクリルエステル、（メタ
）アクリル酸エステルとの共重合体等が挙げられ、中で
も融点１４０℃以上、結晶化温度１３０℃以下、ＭＦＲ
が０．１〜５の範囲のポリプロピレンが好適に用いられ
る。さらに好ましくは、融点１５０℃以上、ＭＦＲが０
．２〜４の範囲のポリプロピレンホモポリマー又はエチ
レンープロピレンプロソク共重合体が用いられる。
ＭＦＲはＪＩＳ Ｋ ７２１０ （２３０℃、２゜
１６ｋｇ荷重）で測定した値（ｇ／１０分）である。
１６ｋｇ荷重）で測定した値（ｇ／１０分）である。
一方、酸素バリヤー性の熱可塑性合成樹脂としてはエチ
レン−ビニルアルコール共重合体、ポリ塩化ビニリデン
、ナイロン、ポリアクリロニトリル等が挙げられる。酸
素バリヤー性とは、米国ＭＯＤＥＲＮ Ｃ０ＮＴＲ０
ＬＳ社製 ０Ｘ−ＴＲＡＮＩＯ１５０Ａにて測定した酸
素透過量が５０ｃｃ ２０μ／ｒｒｆ ｄａｙ
ａ ｔｍ （２３℃）以下、望ましくは、２０ｃｃ
２０＃／ｒｒｒ ｄ’ａｙ ａｔｍ（２３℃）以下
のものを云う。
レン−ビニルアルコール共重合体、ポリ塩化ビニリデン
、ナイロン、ポリアクリロニトリル等が挙げられる。酸
素バリヤー性とは、米国ＭＯＤＥＲＮ Ｃ０ＮＴＲ０
ＬＳ社製 ０Ｘ−ＴＲＡＮＩＯ１５０Ａにて測定した酸
素透過量が５０ｃｃ ２０μ／ｒｒｆ ｄａｙ
ａ ｔｍ （２３℃）以下、望ましくは、２０ｃｃ
２０＃／ｒｒｒ ｄ’ａｙ ａｔｍ（２３℃）以下
のものを云う。
酸素バリヤー性の熱可塑性樹脂層と、ポリオレフィン樹
脂層とを接着するに用いる接着性樹脂としては変性ポリ
オレフィン樹脂が好適に用いられる。
脂層とを接着するに用いる接着性樹脂としては変性ポリ
オレフィン樹脂が好適に用いられる。
変性ポリオレフィン樹脂とは、無水マレイン酸、マレイ
ン酸、アクリル酸、メタクリル酸、無水イタコン酸、等
の不飽和カルボン酸をポリオレフィン樹脂にグラフト反
応させたものである。グラフト反応は、ポリオレフィン
樹脂に不飽和カルボン酸を添加し、押出機等で溶融混練
することにより容易に行なわれる。
ン酸、アクリル酸、メタクリル酸、無水イタコン酸、等
の不飽和カルボン酸をポリオレフィン樹脂にグラフト反
応させたものである。グラフト反応は、ポリオレフィン
樹脂に不飽和カルボン酸を添加し、押出機等で溶融混練
することにより容易に行なわれる。
変性ポリオレフィン樹脂中に含まれる不飽和カルボン酸
の量は接着性等の上からｏ、ｏｉ〜３重量％程度、好ま
しくは０．０５〜１．０重量％程度とするのが良い。不
飽和カルボン酸を多量に含有する（グラフトされた）マ
スターバンチを用意し、ポリオレフィン樹脂にこのマス
ターバッチを混合することにより接着性樹脂（変性ポリ
オレフィン樹脂）としても良いが、この場合にも変性ポ
リオレフィン樹脂に対するカルボン酸の割合は上述した
と同様で良い。
の量は接着性等の上からｏ、ｏｉ〜３重量％程度、好ま
しくは０．０５〜１．０重量％程度とするのが良い。不
飽和カルボン酸を多量に含有する（グラフトされた）マ
スターバンチを用意し、ポリオレフィン樹脂にこのマス
ターバッチを混合することにより接着性樹脂（変性ポリ
オレフィン樹脂）としても良いが、この場合にも変性ポ
リオレフィン樹脂に対するカルボン酸の割合は上述した
と同様で良い。
酸素バリヤー性の熱可塑性樹脂層の厚みは、用途にもよ
るが、製品中の厚みにして、通常１０〜１５０μ程度で
充分であり、ポリオレフィン樹脂層（片面）はガスバリ
ヤ−検層の３〜５０倍程度とするのが良い。
るが、製品中の厚みにして、通常１０〜１５０μ程度で
充分であり、ポリオレフィン樹脂層（片面）はガスバリ
ヤ−検層の３〜５０倍程度とするのが良い。
接着層は、接着性を発揮し得れば可及的に薄くするのが
経済的であるが、通常２〜１００μ程度の厚さが実用的
である。
経済的であるが、通常２〜１００μ程度の厚さが実用的
である。
層構成は、ポリオレフィン樹脂層／接着性樹脂層／ガス
バリヤ−検層／接着性樹脂層／ポリオレフィン樹脂層と
するのが基本的であるが、パリ等を回収して用いる場合
には、ポリオレフィン樹脂層と接着性樹脂層との間に介
在させるのがよい。
バリヤ−検層／接着性樹脂層／ポリオレフィン樹脂層と
するのが基本的であるが、パリ等を回収して用いる場合
には、ポリオレフィン樹脂層と接着性樹脂層との間に介
在させるのがよい。
パリ層は、ポリオレフィン層と一体（ポリオレフィン層
）として厚み構成を考えれば良い。
）として厚み構成を考えれば良い。
本発明の製造方法は、上述のような構成の多層シートを
多層押出成形法により共押出成形し、押し出された直後
でまだ溶融状態にあるシートを冷却し、特殊な温度状態
とする。
多層押出成形法により共押出成形し、押し出された直後
でまだ溶融状態にあるシートを冷却し、特殊な温度状態
とする。
この特殊な温度状態とは、シートの両外層（表面層）を
構成するポリオレフィン樹脂層の表面温度が該ポリオレ
フィン樹脂の融点未満で、結晶化温度以上の温度となる
まで冷却することである。
構成するポリオレフィン樹脂層の表面温度が該ポリオレ
フィン樹脂の融点未満で、結晶化温度以上の温度となる
まで冷却することである。
ポリオレフィン樹脂層の表面の温度をこのような温度に
冷却し、次いで真空成形、圧空成形等の所謂、熱成形を
行なうことにより、成形品のコーナ一部の薄肉化等の厚
みむらが少なく、減圧排気孔の跡が付かない製品が得ら
れるものである。さらには、冷却時間も短くてすみ生産
スピードが上がり、同時打ち抜きのカット性も良好とな
る。
冷却し、次いで真空成形、圧空成形等の所謂、熱成形を
行なうことにより、成形品のコーナ一部の薄肉化等の厚
みむらが少なく、減圧排気孔の跡が付かない製品が得ら
れるものである。さらには、冷却時間も短くてすみ生産
スピードが上がり、同時打ち抜きのカット性も良好とな
る。
上述の温度の設定は、ポリオレフィン樹脂を融点以上の
温度から冷却により融点未満で結晶化温度以上の温度と
するものであり、逆に低温から昇温させた場合には上述
のような効果は見いだせない。
温度から冷却により融点未満で結晶化温度以上の温度と
するものであり、逆に低温から昇温させた場合には上述
のような効果は見いだせない。
融点は結晶性或は半結晶性高分子の結晶相が融解する熱
力学的第一次転移点であり、通常、示差熱分析法、比熱
−温度曲線法、偏光顕微鏡法、Ｘ線回折法、赤外吸収ス
ペクトル法などの方法で測定できる。
力学的第一次転移点であり、通常、示差熱分析法、比熱
−温度曲線法、偏光顕微鏡法、Ｘ線回折法、赤外吸収ス
ペクトル法などの方法で測定できる。
本発明における融点及び結晶化温度はＪＩＳＫ ７１
２１に従い、昇温及び降温速度を１０℃／分として測定
した値を採用している。
２１に従い、昇温及び降温速度を１０℃／分として測定
した値を採用している。
上述のようにポリオレフィン樹脂層の表面温度を上述の
範囲まで冷却するものであるが、シートの内部は、冷却
されがたいので、ポリオレフィン樹脂層の表面温度より
高いのが通常である。
範囲まで冷却するものであるが、シートの内部は、冷却
されがたいので、ポリオレフィン樹脂層の表面温度より
高いのが通常である。
通常、シートを押出成形して熱いうちに熱成形する場合
、シートの表面温度を融点以上として行なうことが考え
られるが、融点未満、結晶化温度以上と云う特定の範囲
でのみ良好な成形品が得られることは驚くべきことであ
る。
、シートの表面温度を融点以上として行なうことが考え
られるが、融点未満、結晶化温度以上と云う特定の範囲
でのみ良好な成形品が得られることは驚くべきことであ
る。
この表面温度調整はシートの両面ともこの温度にコント
ロールするのが良いが用途によっては片面のみでも効果
は見出せる。
ロールするのが良いが用途によっては片面のみでも効果
は見出せる。
ポリオレフィン樹脂層の表面を所定の温度まで冷却する
手段としては、押し出された多層シートを冷却ロール等
に接触させたり、空気等を吹き付ける等、適宜の手段に
よって良いが、冷却ロールに接触させる方法が、温度コ
ントロールの容易さ等から望ましい。
手段としては、押し出された多層シートを冷却ロール等
に接触させたり、空気等を吹き付ける等、適宜の手段に
よって良いが、冷却ロールに接触させる方法が、温度コ
ントロールの容易さ等から望ましい。
この様に温度コントロールされた多層シートは、この温
度状態を保ったまま（ポリオレフィン樹脂層の表面温度
を融点未満、結晶化温度以上としたまま）熟成形が行な
われる。
度状態を保ったまま（ポリオレフィン樹脂層の表面温度
を融点未満、結晶化温度以上としたまま）熟成形が行な
われる。
熱成形、真空成形、プラグアシスト式真空成形、圧空成
形、プラグアシスト式圧空成形等、通常熱成形と呼ばれ
る成形であればどの様な方法であっても良い。
形、プラグアシスト式圧空成形等、通常熱成形と呼ばれ
る成形であればどの様な方法であっても良い。
通常、得られる製品は、上部開口の径の０．１〜５倍程
度の深さを有する容器である。
度の深さを有する容器である。
以下実施例により本発明を更に詳しく説明するが、本発
明はその要旨を越えない限り以下の実施例に限定される
ものではない。
明はその要旨を越えない限り以下の実施例に限定される
ものではない。
なお実施例における各種の測定は下記の方法によってお
こなった。
こなった。
（１１肉厚の均一性
マイクロメーターを使用して、カップ胴の上部、中央部
及び下部について各々周方向に８箇所の厚みを各々５個
のカップについて測定した。肉厚の均一性は下記の式で
求めた。
及び下部について各々周方向に８箇所の厚みを各々５個
のカップについて測定した。肉厚の均一性は下記の式で
求めた。
肉厚の均一性−１００Ｘ （標準偏差／平均厚さ）（２
）外観特性検査 減圧排気孔の跡の突起の有無及び表面の光沢の有無を検
査した。結果は下記のごとくＯ１×で表現した。
）外観特性検査 減圧排気孔の跡の突起の有無及び表面の光沢の有無を検
査した。結果は下記のごとくＯ１×で表現した。
０ 突起が無く、光沢の良いものは
× 突起があるか、または光沢不良
（３） 酸素透過度
ＭＯＤＥＲＮ Ｃ０ＮＴＲ０ＬＳ社製 ０Ｘ−ＴＲＡ
Ｎ １０１５０Ａにて、温度は２３℃、湿度はカップ
の内側が１００％ＲＨ，外側が５０％ＲＨの条件で測定
した。
Ｎ １０１５０Ａにて、温度は２３℃、湿度はカップ
の内側が１００％ＲＨ，外側が５０％ＲＨの条件で測定
した。
（４） シート表面温度
理化工業■製の線径５０μφの粘着テープ付クロメル・
アルメル熱電対（ＳＴ−５０）を用い、該熱電対をシー
トの表面に密着状態で接触させて１０秒後（温度表示が
安定した状態）の温度とし０ た。
アルメル熱電対（ＳＴ−５０）を用い、該熱電対をシー
トの表面に密着状態で接触させて１０秒後（温度表示が
安定した状態）の温度とし０ た。
一応、上記熱電対による測定値の確認のため■Ｒ表面温
度計によりシートの表面温度を測定したが、ＩＲ温度計
の校正された測定値は±２〜３℃以内で一致していた。
度計によりシートの表面温度を測定したが、ＩＲ温度計
の校正された測定値は±２〜３℃以内で一致していた。
実施例
融点１６１℃、結晶化温度１１９℃、ＭＦＲが０．６ｇ
／１０分のポリプロピレン（４１００Ｍ；三菱化成■製
）を口径９０φ鶴の押出機で、接着性樹脂（ＮＯＶＡＴ
ＥＣ−ＡＰ １９６Ｐ ；三菱化成■製） （ＮＯＶＡ
ＴＥＣは登録商標）を口径５０φ龍の押ａ［で、さらに
エチレン−ビニルアルコール共重合体（ソアノールＤＣ
日本合成化学工業＠）を５０ｉｎφ押出機で押出し、フ
ィードブロック方式多層Ｔダイシート成形機を用いて、
厚さ３ｎの５層シートを溶融押出成形した。
／１０分のポリプロピレン（４１００Ｍ；三菱化成■製
）を口径９０φ鶴の押出機で、接着性樹脂（ＮＯＶＡＴ
ＥＣ−ＡＰ １９６Ｐ ；三菱化成■製） （ＮＯＶＡ
ＴＥＣは登録商標）を口径５０φ龍の押ａ［で、さらに
エチレン−ビニルアルコール共重合体（ソアノールＤＣ
日本合成化学工業＠）を５０ｉｎφ押出機で押出し、フ
ィードブロック方式多層Ｔダイシート成形機を用いて、
厚さ３ｎの５層シートを溶融押出成形した。
シートの各層の厚み構成は、ＰＰ：１．２１ｍ／接着層
： ０．１ｍ／ＥＶＯＨ： ０．４ｙａ＊／接着層：０
．１曹ｍ／ＰＰ：１．２顛とした。
： ０．１ｍ／ＥＶＯＨ： ０．４ｙａ＊／接着層：０
．１曹ｍ／ＰＰ：１．２顛とした。
温度２３５℃でダイスから押し出された溶融シートを、
温調ロール（表面温度１４０℃）を通過させた後、熱成
形機へ移送して、口部７５φ龍、高さが６０鰭のカップ
を成形した。
温調ロール（表面温度１４０℃）を通過させた後、熱成
形機へ移送して、口部７５φ龍、高さが６０鰭のカップ
を成形した。
カップ成形時のシートの表面温度は熱電対をシートの表
面に接触させる前記の方法で測定し、１５０℃であった
。カップ成形時の金型での冷却時間は４秒で、打ち抜き
は問題なく美麗にカットでき、取り出しも問題なかった
。得られたカップの平均厚みは０．７２ｍであった。こ
のカップの外観特性検査、厚み分布、ガスバリヤ−性を
測定した。
面に接触させる前記の方法で測定し、１５０℃であった
。カップ成形時の金型での冷却時間は４秒で、打ち抜き
は問題なく美麗にカットでき、取り出しも問題なかった
。得られたカップの平均厚みは０．７２ｍであった。こ
のカップの外観特性検査、厚み分布、ガスバリヤ−性を
測定した。
結果を表１に示す。
比較のために前述と同じ条件でダイスから多層溶融シー
トを押し出し、温調ロール（１８０℃）を通過させた後
、速やかに熱成形機へ移送して、前述と同じ金型（口部
７５φ龍、高さが６０龍）でカップを成形した。この時
のシート表面温度は１８３℃であった。カップ成形時の
金型での冷却時間４秒で、打ち抜きしたら美麗にカット
出来なかった。カップ成形時の冷却時間を８秒にしたも
のは美麗にカットが出来た。このカップについて１ ２ 実施例と同様に、外観特性検査、厚み分布、ガスバリヤ
−性を測定した。結果を表１にまとめて示した。
トを押し出し、温調ロール（１８０℃）を通過させた後
、速やかに熱成形機へ移送して、前述と同じ金型（口部
７５φ龍、高さが６０龍）でカップを成形した。この時
のシート表面温度は１８３℃であった。カップ成形時の
金型での冷却時間４秒で、打ち抜きしたら美麗にカット
出来なかった。カップ成形時の冷却時間を８秒にしたも
のは美麗にカットが出来た。このカップについて１ ２ 実施例と同様に、外観特性検査、厚み分布、ガスバリヤ
−性を測定した。結果を表１にまとめて示した。
表 １
〔発明の効果〕
本発明の方法によれば、酸素バリヤー性に優れ、厚みが
均一で、外観の良好な、食品等の密閉包装用として好適
な容器が製造し得るものである。
均一で、外観の良好な、食品等の密閉包装用として好適
な容器が製造し得るものである。
Claims (1)
- １）酸素バリヤー性の熱可塑性合成樹脂層の両側に接着
性樹脂層を介してポリオレフィン樹脂層を設けてなる多
層シートを共押出成形し、まだ溶融状態にある多層シー
トを冷却することにより、該多層シートのポリオレフィ
ン樹脂層の表面温度を、該ポリオレフィン樹脂の融点未
満で結晶化温度以上の温度とし、次いでこの多層シート
を熱成形することを特徴とする合成樹脂製多層容器の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1296348A JPH03155919A (ja) | 1989-11-15 | 1989-11-15 | 合成樹脂製多層容器の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1296348A JPH03155919A (ja) | 1989-11-15 | 1989-11-15 | 合成樹脂製多層容器の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03155919A true JPH03155919A (ja) | 1991-07-03 |
Family
ID=17832390
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1296348A Pending JPH03155919A (ja) | 1989-11-15 | 1989-11-15 | 合成樹脂製多層容器の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03155919A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0529914U (ja) * | 1991-09-30 | 1993-04-20 | 大日本印刷株式会社 | 積層体容器 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5546859A (en) * | 1978-09-29 | 1980-04-02 | Canon Inc | Rotary electric machine without core |
| JPS5619718A (en) * | 1979-07-25 | 1981-02-24 | Tokan Kogyo Co Ltd | Preparation of multiple-layered thermoforming vessel |
| JPS58173614A (ja) * | 1982-04-06 | 1983-10-12 | Sumitomo Bakelite Co Ltd | ポリエチレン容器の製造方法 |
-
1989
- 1989-11-15 JP JP1296348A patent/JPH03155919A/ja active Pending
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|---|---|---|---|---|
| JPH0529914U (ja) * | 1991-09-30 | 1993-04-20 | 大日本印刷株式会社 | 積層体容器 |
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