JPH0315655A - 内燃機関の燃料噴射装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は内燃機関の燃焼噴射装置に関する。

〔従来の技術〕

燃料を圧縮空気によって噴出せしめるエアブラスト弁を
具備した内燃機関が公知である（特開昭５４−１３７１
１２号公報参照）。このエアブラスト弁はエアブラスト
弁内に形成された調量室を液状燃料で充満し、この液状
燃料を圧縮空気により調量室から押出して空気と共に噴
出せしめるようにしている。

〔発明が解決しようとする課題〕

ところでこのようなエアブラスト弁を用いた場合には機
関駆動のエアコンブレッサにより圧縮空気を得ようとす
ると、機関始動時には空気を昇圧するのに時間を要する
。このため、機関始動時には十分に昇圧された圧縮空気
を得られないためにエアブラスト弁から燃料を噴射する
ことができず、従って始動時間が長くなるという問題が
ある。

〔課題を解決するための手段〕

上記問題点を解決するため本発明によれば、圧縮空気通
路の先端に燃焼室内に臨んでノズル口を形ｔｔると共に
、ノズル口にノズル口を電磁的に開閉する開閉弁を配置
し、圧縮空気通路内に供給された燃料を、機関によって
駆動される圧縮空気供給源から圧縮空気通路内に供給さ
れる圧縮空気によってノズル口から燃焼室内に噴射せし
めるようにした燃焼噴射装置において、機関始動時には
圧縮空気通路内への燃料供給を停止すると共に燃焼室内
の圧力が予め定められた，圧力以上になったときに開閉
弁を開弁せしめて燃焼室内の圧縮空気を圧縮空気通路内
に送り込むようにしている。

〔作　用〕

本発明は上記した構或によって、機関始動時には圧縮空
気通路内への燃料供給を停止すると共に燃焼室内の圧力
が予め定められた圧力以上になったときに開閉弁を開弁
せしめて前記燃焼室内の圧縮空気を圧縮空気通路内に送
り込むこととなる。

〔実施例〕

まず、第ｌの実施例について説明する。第２図および第
３図を参照すると、１はシリンダブロック、２はピスト
ン、３はシリンダヘッド、４は燃焼室、５は一対の給気
弁、６は給気ボート、７は一対の排気弁、８は排気ポー
ト、９は点火栓を夫々示す。シリンダヘッド３の内壁面
上には排気弁７側の給気弁５周縁部と弁座間の開口を給
気弁５の全開弁期間に亘って閉鎖するマスク壁１０が形
戊される。従って給気弁５が開弁すると新気が矢印Ａに
示されるように排気弁７と反対側から燃焼室４内に流入
する。一対の給気弁５の間に位置するシリンダヘッド３
の内壁面上にはエアブラスト弁２０が配置される。

第４図はエアブラスト弁２０の一部断面側面図を示す。

第４図を参照すると、エアブラスト弁２０のハウジング
２ｌ内にはまっすぐに延びる二一ドル挿入孔２２が形成
され、この二一ドル挿入孔２２内に二一ドル挿入孔２２
よりも小径の二一ドル２３が挿入される。二一ドル挿入
孔２２の一端にはノズルロ２４が形成され、このノズル
ロ２４は二一ドル２３の先端部に形戊された弁部２５に
よって開閉制御される。このノズルロ２４は燃焼室４内
に配置される。また、二一ドル２３にはスプリングリテ
ーナ２６が固定され、このスプリングリテーナ２６とノ
＼ウジング２１間には圧縮ばね２７が挿入される。この
圧縮ばね２７のばね力によりノズルロ２４は通常二一ド
ル２３の弁部２５によって閉鎖される。弁部２５と反対
側の二一ドル２３の端部には可動コア２８が圧縮ばね２
９のばね力により常時当接せしめられており、ノ＼ウジ
ング２１内には可動コア２８を吸引するためのソレノイ
ド３０とステータ３１が配置される。ソレノイド３０が
付勢されると可動コア２８がステータ３１に向けて移動
しくその結果二一ドル２３が圧縮ばね２７のばね力に抗
してノズルロ２４の方向に移動するのでノズルロ２４が
開口せしめられる。

一方、ハウジング２１内には円筒状をなすノズル室３２
が形成される。ノズル室３２の一端３２ａは圧縮空気流
入通路３３に連通せしめられ、ノズル室３２の他端３２
ｂは圧縮空気流出通路３５を介して二−ドノレ挿入孔２
２内に連通せしめられる。ノズル室３２内には燃料噴射
弁３６の噴口３７が配置され、更にこの噴口３７はノズ
ル室３２内の一端３２ａと他端３２ｂとの間に位置する
。第４図に示されるように圧縮空気流出通路３５はまっ
すぐに延びている。噴口３７は圧縮空気流出通路３５の
軸線上に配置され、噴口３７からは圧縮空気流出通路３
５の軸線に沿って広がり角の小さな燃料が供給される。

圧縮空気流出通路３５はノズルロ２４方向に向けて二一
ドル挿入孔２２に対して斜めに延びており、二一ドル挿
入孔２２に対し２０度から４５度をなして二一ドル挿入
孔２２に斜めに接続される。

第１図には本実施例の全体構或図を示す。第ｌ図を参照
すると、４０はインテークマニホルド、４１はサージタ
ンク、４２はエアクリーナ、４３はサージタンク４１と
エアクリーナ４２とを連結する給気管を夫々示す。給気
管４３の途中には、上流側から順次エアフローメータ４
４、スロットル弁４５および機械式過給機４６が設けら
れる。エアクリーナ４２とエアフローメータ４４の間の
給気管４３から導管４７が分岐され、この導管４７は、
エアコンプレッサ４８の吸入口４８Ｈに連絡される。一
方、エアコンブレッサ４８の吐出口４８ｂは、圧縮空気
流入通路３３に接続される。このエアコンプレッサ４８
は機関によって駆動され、エアブラスト弁２０に圧縮空
気を供給する。

圧縮空気流入通路３３の途中には圧力調整器４９が設け
られ、圧力調整器４９は戻し管５０を介して、導管４７
の給気管４３への、開口とエアフローメータ４４との間
の給気管４３に運通される。圧力調整器４９は、圧縮空
気流入通路３３内の圧縮空気圧力が所定圧力を越えると
、戻し管５０を介して圧縮空気を放出し、圧縮空気流入
通路３３内の圧縮空気圧力を所定圧力、例えばゲージ圧
で３ｋｇ／ｃｎ！に調節する。

エアブラスト弁２０のソレノイド３０および燃料噴射弁
３６は電子制御ユニット６０に接続されて電子制御ユニ
ット６０の出力信号により制御される。電子制御ユニッ
ト６０はディジタルコンピュータからなり、双方向性バ
ス６１により相互に接続されたＲＯＭ（リードオンメモ
リ）６２、ＲＡＭ　（ランダムアクセスメモリ）　６３
、ＣＰＵ　（マイクロプロセッサ）６４、入力ポート６
５および出力ボート６６を具備する。

エアフローメータ４４は吸入空気量に比例した出力電圧
を発生し、この出力電圧はＡＤ変換器６７を介して入力
ポート６５に入力される。エアブラスト弁２０近傍の圧
縮空気流入通路３３には、圧縮空気流入通路３３内の圧
縮空気圧に比例した出力電圧を発生する圧カセンサ５１
が取付けられ、この圧カセンサ５１の出力電圧は、ＡＤ
変換器６８を介して入力ボート６５に入力される。また
、シリンダブロック１には機関冷却水温に比例した出力
電圧を発生する水温センサ５２が取付けられ、この水温
センサ５２の出力電圧はＡＤ変換器６９を介して入力ポ
ート６５に入力される。更に、入力ポート６５には、機
関回転数を表す出力パルスを発生するクランク角センサ
５３、クランク１回転毎に予め定められたクランク角位
置で出力パルスを発生するクランク基準位置センサ５４
、およびスタータスイッチ５５が接続される。

一方、出力ポート６６は対応する駆動回路７０．７２を
介してエアブラスト弁のソレノイド３０および燃料噴射
弁３６に接続される。

再び第４図を参照して二一ドル挿入孔２２、ノズル室３
２および圧縮空気流出通路３５は圧縮空気流入通路３３
を介してエアコンブレッサ４８（第１図参照）に連通し
ている。従ってこれら二一ドル挿入孔２２、ノズル室３
２および圧縮空気流出通路３５内に圧縮空気で満たされ
ている。この圧縮空気中に噴口３７から圧縮空気流出通
路３５の軸線に沿って燃料が供給される。第４図に示さ
れるように圧縮空気流出通路３５が二一ドル挿入孔２２
に斜めに接続されているので供給燃料の大部分は弁部２
５近傍の二一ドル２３周りの二一ドル挿入孔２２内に達
する。このとき一部の燃料は圧縮空気流出通路３５の内
壁面およびノズル室３２の内壁面上に付着する。次いで
ソレノイド３０が付勢されると二一ドル２３がノズルロ
２４を開弁ずる。このとき弁部２５近傍に供給燃料が集
まっているので二一ドル２３がノズルロ２４を開弁ずる
や否や燃料と圧縮空気が共にノズルロ２４から燃焼室４
内に噴出する。また、ニ一ドル２３がノズルロ２４を開
弁ずると圧縮空気が圧縮空気流入通路３３からノズル室
３２内に流入し、次いで圧縮空気流出通路３５を経てノ
ズルロ２４に向かうために圧縮空気流出通路３５の内壁
面およびノズル室３２の内壁面上に付着した燃料が圧縮
空気流によって運び去られ、ノズルロ２４から噴出せし
められる。従って二一ドル２３が開弁ずるや否や噴射燃
料の全てがノズルロ２４から噴出せしめられ、次いでこ
れらの全供給燃料の噴出が完了すると圧縮空気のみがノ
ズルロ２４から噴出せしめられる。次いでソレノイド３
０が消勢されて二一ドル２３がノズルロ２４を閉弁する
。従って二一ドル２３が閉弁せしめられる直前には空気
のみがノズルロ２４から噴出せしめられている。

次に第５図を参照して本実施例の動作を説明する。機関
を始動させるため、（イ）時点でスタータスイッチ５５
をオンすると、エアコンプレッサ４８が機関によって駆
動され圧縮空気流入通路３３内の圧縮空気圧力Ｐは、徐
々に昇圧される。エアブラスト弁２０は、圧縮空気圧力
Ｐが所定圧力Ｐ１以上にならないと、ノズルロ２４から
燃料を正常に噴射できない。このため、圧縮空気圧力Ｐ
がＰ１以上になる（口）時点まで、燃料噴射弁３６を閉
弁し、圧縮空気流出通路３５および二一ドル挿入孔２２
内に燃料を供給しない。この（イ）（ロ）期間内におい
て、エアブラスト弁２０のノズルロ２４を、ソレノイド
３０を制御して開閉せしめ、二一ドル挿入孔２２、圧縮
空気流出通路３５、ノズル室３２および圧縮空気流入通
路３３内に、燃焼室４内で圧縮された空気を送り込むの
である。

第６図を参照すると、空気だけを圧縮したとき、燃焼室
内圧力は上死点前９０゜付近から上昇しはじめ、上死点
で最高となり、上死点後９０゜付近で大気圧になる。燃
焼室内圧力が上昇してＰ１となるときのクランク角θＡ
において、ソレノイド３０をオンし、ノズルロ２４を開
弁せしめる。これによって、燃焼室４内の圧縮空気は、
ノズルロ２４から二一ドル挿入孔２２、圧縮空気流出通
路３５、ノズル室３２および圧縮空気流入通路３３内に
流入する。圧縮空気流入通路３５に達した圧縮空気は、
エアコンブレッサ４８の吐出弁（図示せず）によってエ
アコンプレッサ４８の吸入口４８ａ側に漏れず、また圧
縮空気流入通路３５内の圧縮空気圧力は、圧力調整器４
９の所定圧力に達していないので、戻し管５０側にも漏
れない。続いて燃焼室内圧力が低下してＰ１となるとき
のクランク角θＢにおいて、ソレノイド３０をオフし、
ノズルロ２４を閉弁せしめる。斯くして、エアコンプレ
ッサ４８の吐出空気圧力に燃焼室４内の圧縮空気圧力が
加えられるため、圧縮空気流入通路３３内等の圧縮空気
圧力はエアコンプレッサ４８だけによる昇圧より早く昇
圧されることとなる。ここで、θＡは上死点前約４５゜
であり、θＢは上死点後約４５゜である。なお、ノズル
ロ２４の開閉弁時期については種々の態様が考えられ、
例えば第７図に示すように、給排気弁がともに閉弁した
後のθＡでノズルロ２４を開弁せしめ、上死点を少しだ
け過ぎたθＢで閉弁せしめてもよい。また、燃焼室４内
の圧力を検出し、燃焼室４内の圧力が圧カセンサ５１に
より検出された圧縮空気流入通路３３内の圧縮空気圧力
より大きい期間内だけ、ノズルロ２４を開弁せしめるよ
うにしてもよい。

再び第５図を参照すると、圧縮空気圧力ＰがＰ１に達す
ると通常の燃料噴射が実行される。すなわち、所定クラ
ンク角で燃料噴射弁３６が圧縮空気流出通路３５および
二一ドル挿入孔２２内に燃料を供給した後、エアブラス
ト弁２０のノズルロ２４が開弁せしめられ、これによっ
て、燃料は空気と共にノズルロ２４から燃焼室４内に噴
出せしめられる。

このように機関始動時において、燃焼室４内の圧縮空気
をノズルロ２４から二一ドル挿入孔２２、圧縮空気流出
通路３５、ノズル室３２および圧縮空気流入通路３３内
に送り込むようにしたので、これら圧縮空気流入通路３
３内等の圧縮空気圧力を短時間で昇圧することができ、
このため、燃焼室４内に迅速に燃料を噴射することがで
きる。従って補助的な圧縮空気発生手段を用いることな
く機関始動時間を短縮でき、機関の始動性を向上するこ
とができる。

第８図および第９図は本実施例の燃料空気噴射制御を実
行するためのルーチンを示す。このルーチンはクランク
角３６０度毎の割り込みによって実行され、例えば第１
０図に示すクランク角θＳ毎に起動される。

第８図および第９図を参照すると、ステップ１００で圧
縮空気流入通路３３内の圧縮空気圧力Ｐ、吸入空気量Ｑ
１機関回転数Ｎおよび機関冷却水温ＴＷが読み込まれる
。続いてステップ１０１でスタータスイッチ５５がＯＮ
か否か判定される。肯定判定されるとステップ１０２で
Ｐ≧ｐｔか否か判定される。

否定判定されると、ステップ１０３に進む。この場合は
、機関始動時でありかつＰＤＰ　１である。ステップ１
０３ではクランク角θがθＡ（第１０図参照）になった
か否か判定される。θがθＡになるとステップ１０４に
進み、ソレノイド３０をオンしてノズルロ２４を開弁せ
しめる。ステップ１０５ではθがθＢ（第１０図参照）
になったか否か判定される。

θがθＢになったときステップ１０ｆｉに進み、ソレノ
イド３０をオフしてノズルロ２４を閉弁せしめた後、本
ルーチンを終了する。ステップ１０１で否定判定された
場合、すなわち機関始動時でない通常の運転時の場合、
ステップ１０７に進んでＱ／Ｎを算出する。ステップ１
０８では、Ｑ／Ｎ．ＮおよびＴＷに基づいて燃料噴射時
間ＴＡＵが算出される。ステップ１０９ではＴＡＵより
燃料噴射期間クランク角θＴ（第１０図参照）が算出さ
れ、ステップ１１２に進む、ステップ１０２で肯定判定
されたとき、すなわち機関始動時であってＰ≧Ｐ１のと
き、ステップ１１０に進んで冷却水温ＴＷから始動時燃
料噴射時間ＴＡＵＳＴ＾が算出される。ＴＷとＴＡ［Ｉ
ＳＴＡとの関係は、例えば第ｌ１図に示されるようであ
る。ステップ１１１では、ＴＡＵＳＴ＾より燃料噴射期
間クランク角θＴが算出される。ステップ１１２では、
燃料噴射弁３６閉弁クランク角θＤ（第１０図参照）と
燃料噴射クランク角θＴとより、燃料噴射弁３６開弁ク
ランク角θＣ（第１０図参照）が算出される。ここでθ
Ｄは固定されたクジランク角である。ステップ１１３で
はθがθＣになったか否か判定される。θがθＣになる
とステップ１１４に進み、燃料噴射弁３６が開弁せしめ
られる。ステップ１１５では、θがθＤになったか否か
判定される。θ＝θＤになったときステップ１１６に進
み燃料噴射弁３６を閉弁せしめ、燃料供給を完了する。

ステップ１１７では、θがノズルロ２４開弁クランク角
θＥ（第１０図参照）になったか否か判定される。θが
θＥになったとき、ステップ１１８に進みノズルロ２４
が開弁せしめられる。これによって、ノズルロ２４から
燃料が圧縮空気によって燃焼室４内に噴射せしめられる
。

ステップ１１９ではθがノズルロ２４閉弁クランク角θ
Ｆ（第１０図参照）になったか否か判定される。

θがθＦになったときステップ１２０に進み、ノズルロ
２４を閉弁して本ルーチンを終了する。ここで、θＥお
よびθＦは固定されたクランク角である。

第１２図には、第８図のルーチンのステップ１０２にお
ける圧縮空気流入通路３３内の圧縮空気圧力Ｐが所定圧
力Ｐ１以上か否かの判定を、機関の回転数によって間接
的に判定する第２の実施例のルーチンを示す。このルー
チンも第８図および第９図のルーチンと同様クランク角
３６０度毎の割り込みによって実行される。

第１２図を参照すると、ステップ１３０で、カウンタＣ
をインクリメントする。Ｃは、機関始動時イニシャライ
ズされ、０にリセットされている。ステップ１３１では
Ｃが１０以上か否か判定される。否定判定された場合、
すなわち、機関始動時から機関が１０回転未満の場合、
第８図および第９図のステップ１０３以下に進み、θＡ
とθＢの間で、ノズルロ２４が開弁される。ステップ１
３１で肯定判定されると、圧縮空気圧が十分に昇圧され
ているため、第８図および第９図のステップ１１０以下
に進み、始動時燃料噴射が実行される。ステップ１０１
で否定判定された場合、すなわち、機関始動時でなく通
常運転時には、ステップ１３２でＣをリセットした後、
第８図および第９図のステップ１０７以下に進み、エア
ブラスト弁２０の通常の燃料噴射が実行される。

第２の実施例によれば、前述の実施例と同様の効果を得
ることができ、さらに、圧カセンサ５１を不要とするこ
とができる。

次にエアブラスト弁２０内に燃焼室４内の圧縮空気を送
り込む時期の異なる第３の実施例について説明する。

第１３図には空気だけを圧縮したときの筒内圧の変化を
示す。上死点前１１０度付近から圧縮が開始されている
。機関始動時において、圧縮空気流入通路３３内の圧縮
空気圧力Ｐが例えばゲージ圧１．５ｋｇ　／　ｃｒｌよ
り小さいとき、エアブラスト弁２０内に燃料を供給する
ことなくエアブラスト弁２０内に燃焼室４内の圧縮空気
を送り込む。この時期は第１３図に示すように上死点前
８０度から６０度（第１４図のθＡ１〜θＢｌ）であり
、第１３図には示されないが上死点後６０度から８０度
（第ｌ４図θＡ２〜θＢ２）においても同様にエアブラ
スト弁２０内に燃焼室４内の圧縮空気が送り込まれる。

上死点前６０度から上死点後６０度の期間においては、
筒内圧力が高くなりこの圧力に打ち勝ってノズルロ２４
を開弁せしめるには強力な磁力を発生するソレノイドが
必要となるため、ソレノイド３０をオフしてノズルロ２
４を閉弁せしめている。圧縮空気圧力Ｐが１．　５　ｋ
ｇ／ｃｌ！１以上になったとき、第１３図に示すように
筒内圧の低い上死点前１１０度から９５度において燃焼
室４内に燃料を圧縮空気と共に噴出せしめる。

第１５図には本実施例の燃料空気噴射を実行するための
ルーチンを示す。第１５図のルーチンは第８図のルーチ
ンとほぼ同様であり、同一番号を付したステップは第８
図のルーチンと同様の処理を実行し、その説明を省略す
る。なお、第８図に示すルーチンと同様第１５図に示す
ルーチンには第９図に示すルーチンが続く。このルーチ
ンはクランク角３６０度毎の割込みによって実行され、
例えば第ｌ４図に示すクランク角θＵ毎に起動される。

第１５図を参照するとステップ１０１においてスタータ
スイッチ５５がオンと判定されるとステップ１８０に進
み圧縮気圧力Ｐがゲージ圧１．　５　ｋｇ　／　ｃｕｔ
以上か否か判定される。Ｐ　＜　１．　５　ｋｇ／　ｃ
＋＋ｆのときステップ１８１に進みクランク角θがθＡ
ｌ　　（第１４図参照）になったか否か判定される。θ
がθＡ１になるとステップ１８２に進み、ソレノイド３
０をオンしてノズルロ２４を開弁せしめる。これにより
燃焼室４内の圧縮空気がエアブラスト弁２０内に逆流せ
しめられる。ステップ１８３ではクランク角θがθＢ１
（第１４図参照）になったか否か判定される。θがθＢ
ｌになったときステップ１８４に進み、ソレノイド３０
をオフしてノズルロ２４を閉弁せしめる。これによって
、燃焼室４内の圧縮空気がエアブラスト弁２０内に流入
することが停止される。次いでステップ１８５ではクラ
ンク角θがθＡ２　（第１４図参照）になったか否か判
定される。θがθＡ２になるとステップ１８６に進み再
度ノズルロ２４が開弁せしめられ、エアブラスト弁２０
内に燃焼室４内の圧縮空気が流入せしめられる。ステッ
プ１８７ではクランク角θがθＢ２（第１４図参照）に
なったか否か判定される。θがθＢ２になるとステップ
１８８に進みノズルロ２４を閉弁せしめてエアブラスト
弁２０内への圧縮空気の流入が停止せしめられて本ルー
チンを終了する。

一方ステップ１８０　においｒＰ≧１．５ｋｇ／ｃｕｔ
と判定されると、ステップ１１０に進み、以下第８図に
示すルーチンと同様に処理される。

本実施例においても第１の実施例と同様に機関の始動性
を向上せしめることができる。

なお、圧カセンサ５１の代わりに１．５ｋｇ／ｃｔｌ以
下でオンし１．　５　ｋｇ／ＣＴｌを越えるとオフする
圧力スイッチを用いてもよい。

次にエアブラスト弁２０直前の圧縮空気流入通路３３内
に逆止弁８０を設けた第４の実施例について説明する。

第１６図を参照すると、ノズル室３２の一端３２ａ直前
の圧縮空気流入通路３３内に逆止弁８０が設けられる。

この逆止弁８０は、圧縮空気流入通路３３からノズル室
３２に向かう流れだけを許容し、逆方向に向かう流れを
禁止する。

次に第１７図を参照して本実施例の動作を説明する。　
（ハ）時点でスタータスイッチ５５をオンすると、エア
コンプレッサ４８が機関によって駆動され圧縮空気供給
通路３３内の圧力Ｐは徐々に昇圧される。一方、機関始
動初期においてはノズルロ２４を開閉せしめ、二一ドル
挿入孔２２、圧縮空気流出通路３５およびノズル室３２
内に燃焼室４内の圧縮空気を流入せしめる。この圧縮空
気は逆止弁８０によって圧縮空気流入通路３３へは流出
しない。従って機関始動時において圧縮空気が供給され
る容積を減少せしめることができ、この・ため二一ドル
挿入孔２２、圧縮空気流出通路３５およびノズル室３２
内の圧縮空気の圧力は、クランキングによって機関が例
えば２回転するとＰ１以上となりエアブラスト弁２０の
燃料噴射可能圧力となる。続いて、機関３回転目の所定
クランク角において圧縮空気流出通路３５および二一ド
ル挿入孔２２内に燃料噴射弁３６から燃料が供給され、
（二）時点においてノズル室３２、圧縮空気流出通路３
５および二一ドル挿入孔２２内の圧縮空気によってノズ
ルロ２４から供給燃料が噴出せしめられる。続いて混合
気が着火、燃焼せしめられ、これによって機関回転速度
が急激に上昇してエアコンプレッサ４８の回転速度も急
激に上昇せしめられる。斯くして圧縮空気流入通路３３
内の圧力は急激に上昇せしめられ、エアコンプレッサ４
８によって供給される圧縮空気は逆止弁８０を介してノ
ズル室３２、圧縮空気流出通路および二一ドル挿入孔２
２内に流入する。

機関４回転目において圧縮空気流入通路３３内の圧力が
エアブラスト弁燃料噴射可能圧力Ｐ１以下の場合、燃料
噴射弁３６から燃料が供給されずノズルロ２４からの燃
料噴射は実行されない。この場合においても、機関３回
転目における混合気の燃焼により機関回転速度は上昇せ
しめられており、圧縮空気流入通路３３内の圧力は急激
に上昇している。

機関５回転目の（ホ）時点でＰがＰ１に達すると通常の
燃料噴射が実行され、所定クランク角で燃料噴射弁３６
から燃料を供給した後ノズルロ２４が開弁せしめられ、
供給燃料は燃焼室４内に噴出せしめられる。従って、補
助空気圧発生手段を用いることなく始動時間を短縮する
ことができる。エアブラスト弁２０が燃料噴射可能とな
るまでの期間はエアコンプレッサ４８の容量、および圧
縮空気供給通路（圧縮空気流入通路３３、ノズル室３２
、圧縮空気流出通路３５および二一ドル挿入孔２２）の
容積によって決まる。

ノズルロ２４の開閉時期θＡ．θＢは第７図と同様であ
る。このθＡ，θＢは、例えば第１７図に示されるよう
にノズルロ２４の２回の開閉で圧縮空気流出通路３５内
の圧力がＰ１より十分高くなるように設定される。

第１８図には本実施例の燃料空気噴射を実行するための
ルーチンを示す。第１８図は第８図のルーチンとほぼ同
様であり、同一ステップ番号は同様の処理を実行するの
で説明を省略する。なお、第８図と同様第１８図のルー
チンには第９図のルーチンが続く。第１８図に示すルー
チンは第８図に示すルーチンと同様クランク角３６０度
毎の割込みによって実行される。

第１８図を参照すると、ステップ１０１においてスター
タスイッチ５５がオンと判定されるとステップ１４０に
進み機関回転数カウンタＣがインクリメントされる。カ
ウンタＣおよび後述するフラグＦは、イグニッションス
イッチがＯＮとされたときイニシャライズされ０とされ
る。ステップ１４１ではＣが例えば２以下か否か判定さ
れる。機関が２回転以下の場合にはステップ１０３以下
に進んで、所定クランク角においてノズルロ２４を開閉
し、ニ一ドル挿入孔２２、圧縮空気流出通路３５および
ノズル室３２内に燃焼室４内の圧縮空気を導入する。機
関が３回転以上になるとステップ１４２に進みフラグＦ
が１か否か判定する。最初Ｆは０であるためステップ１
４３に進みＦが１にセットされ、ステップ１１０以下で
燃料がノズルロ２４から噴出せしめられる。

これによって混合気が点火、燃焼せしめられ機関回転数
が急激に高くなる。次の処理サイクルではステップ１４
２からステップ１４４に進みＰ≧Ｐ１か否か判定される
。圧縮空気圧力Ｐがエアブラスト弁作動圧力Ｐ１より低
いとき何も実行せず本ルーチンを終了する。Ｐ≧Ｐ１の
ときにはステップ１１０以下に進み燃料がノズルロ２４
から噴出せしめられる。

なお逆止弁８０は第１６図に示す位置に設ける必要はな
く、ノズル室３２からエアコンブレッサ４８側であって
かつノズル室３２に近い圧縮空気供給通路内であればよ
い。

また逆止弁８０に代えて電磁弁を用いて開閉制御しても
よい。

〔発明の効果〕

機関始動時には燃焼室内の圧縮空気を圧縮空気通路内に
送り込むようにしたので、補助空気圧発生手段を用いる
ことなく始動時間を短縮でき、機関の始動性を向上する
ことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は第１の実施例の全体構或図、第２図はシリンダ
ヘッド内壁面の底面図、第３図は２サイクル機関の側面
断面図、第４図はエアブラスト弁の一部断面側面図、第
５図および第６図は動作説明図、第７図はノズルロ開弁
期間を示す線図、第８図および第９図は第１の実施例を
実行するためのフローチャート、第１０図はノズルロ開
弁期間等を示す図、第１１図は水温と始動時燃料噴射時
間との関係を示す線図、第１２図は第２の実施例を実行
するためのフローチャート、第ｌ３図はクランク角に対
する筒内圧力の変化を示す線図、第１４図は第３の実施
例のノズルロ開弁期間等を示す線図、第１５図は第３の
実施例を実行するためのフローチャート、第１６図は第
４の実施例のエアブラスト弁の一部断面側面図、第１７
図は第４の実施例の動作説明図、第１８図は第４の実施
例を実行するためのフローチャートを示す。 ４・・・燃焼室、 ２２・・・二一ドル挿入孔、 ２４・・・ノズルロ、 ３２・・・ノズル室、 ３５・・・圧縮空気流出通路、 ４８・・・エアコンプレッサ、 ２０・・・エアブラスト弁、 ２３・・・ニードル、 ３０・・・ソレノイド、 ３３・・・圧縮空気流入通路、 ３６・・・燃料噴射弁、 ６０・・・電子制御ユニット。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 圧縮空気通路の先端に燃焼室内に臨んでノズル口を形成
   すると共に、該ノズル口に該ノズル口を電磁的に開閉す
   る開閉弁を配置し、前記圧縮空気通路内に供給された燃
   料を、機関によって駆動される圧縮空気供給源から前記
   圧縮空気通路内に供給される圧縮空気によって前記ノズ
   ル口から前記燃焼室内に噴射せしめるようにした燃料噴
   射装置において、機関始動時には前記圧縮空気通路内へ
   の燃料供給を停止すると共に前記燃焼室内の圧力が予め
   定められた圧力以上になったときに前記開閉弁を開弁せ
   しめて前記燃焼室内の圧縮空気を前記圧縮空気通路内に
   送り込むようにした内燃機関の燃料噴射装置。