JPH03161096A - 有機性汚水の処理方法 - Google Patents
有機性汚水の処理方法Info
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- JPH03161096A JPH03161096A JP29899189A JP29899189A JPH03161096A JP H03161096 A JPH03161096 A JP H03161096A JP 29899189 A JP29899189 A JP 29899189A JP 29899189 A JP29899189 A JP 29899189A JP H03161096 A JPH03161096 A JP H03161096A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は有機性汚水の処理方法に係り、特にし尿系汚水
を効率的に処理することができる有機性汚水の処理方法
に関する。
を効率的に処理することができる有機性汚水の処理方法
に関する。
［従来の技術］
し尿系汚水には、３ ０ ０ ０ 〜４ ０ ０ ０
ｐ ｐ ｍのアンモニア性窒素等が含有されていること
から、し尿系汚水の処理には、これを効率的に除去する
必要がある。従来、窒素除去プロセスとしては、生物学
的な硝化脱仝法が多く用いられている。この方法は多く
の利点を有する反面、 ■ 硝化のために多量の０２が必要である。
ｐ ｐ ｍのアンモニア性窒素等が含有されていること
から、し尿系汚水の処理には、これを効率的に除去する
必要がある。従来、窒素除去プロセスとしては、生物学
的な硝化脱仝法が多く用いられている。この方法は多く
の利点を有する反面、 ■ 硝化のために多量の０２が必要である。
■ 脱窒のために、水素供与体としてＢＯＤの供給が必
要である． といった欠．点がある。これに対して、０２の消費を軽
減するために、固定化亜硝酸菌を用い、生物的硝化を亜
硝酸型で行ない、生成した亜硝酸アンモニウムを触媒を
用いて、単一糟でＮ２ガスに分解する方式が提案されて
いる（特開昭６２−１９７１９６号）． ［発明が解決しようとする課題｝ しかしながら、上記特開昭６２−１ ９７ １ ９６号
の方法で実際にし尿系汚水の処理を行なっても、アンモ
ニア性窒素の除去はできなかった。その理由は，この方
法においては触媒の作成が極めて微妙で再現性がないた
めと考えられる。即ち、亜硝酸アンモニウムの高温下で
の分解は公知であり、このような分解に白金族元素が触
媒効果を有することも知られているが、常温における亜
硝酸アンモニウムの触媒分解は困難である。一方、固定
化菌は加温すると熱で死滅してしまう。このため、生物
的硝化による亜硝酸アンモニウム生戒と、亜硝酸アンモ
ニウムの触媒分解とを同時に同一楢で行なう特開昭６２
−１９７１９６号の方法では、亜硝酸生成と亜硝酸アン
モニウムの分解との両方に好適な条件を設定することが
できないことから、脱窒効果を得ることができない．本
発明は上記従来の問題点を解決し、し尿系汚水を効率的
に処理することができる有機性汚水の処理方法を提供す
ることを目的とする。
要である． といった欠．点がある。これに対して、０２の消費を軽
減するために、固定化亜硝酸菌を用い、生物的硝化を亜
硝酸型で行ない、生成した亜硝酸アンモニウムを触媒を
用いて、単一糟でＮ２ガスに分解する方式が提案されて
いる（特開昭６２−１９７１９６号）． ［発明が解決しようとする課題｝ しかしながら、上記特開昭６２−１ ９７ １ ９６号
の方法で実際にし尿系汚水の処理を行なっても、アンモ
ニア性窒素の除去はできなかった。その理由は，この方
法においては触媒の作成が極めて微妙で再現性がないた
めと考えられる。即ち、亜硝酸アンモニウムの高温下で
の分解は公知であり、このような分解に白金族元素が触
媒効果を有することも知られているが、常温における亜
硝酸アンモニウムの触媒分解は困難である。一方、固定
化菌は加温すると熱で死滅してしまう。このため、生物
的硝化による亜硝酸アンモニウム生戒と、亜硝酸アンモ
ニウムの触媒分解とを同時に同一楢で行なう特開昭６２
−１９７１９６号の方法では、亜硝酸生成と亜硝酸アン
モニウムの分解との両方に好適な条件を設定することが
できないことから、脱窒効果を得ることができない．本
発明は上記従来の問題点を解決し、し尿系汚水を効率的
に処理することができる有機性汚水の処理方法を提供す
ることを目的とする。
［課題を解決するための手段］
本発明の有機性汚水の処理方法は、有機性汚水を好気性
生物処理してＢＯＤを酸化分解すると共に、生物学的硝
化処理して亜硝酸アンモニウムを生成させる工程と、生
成させた亜硝酸アンモニウムを分解して窒素ガスとする
工程とを含むことを特徴とする． 即ち、本発明の有機性汚水の処理方法は、上記従来の問
題点を排除するために、亜硝酸アンモニウム生成工程と
亜モｒｊ酸アンモニウムの分解工程とを分離したもので
ある。
生物処理してＢＯＤを酸化分解すると共に、生物学的硝
化処理して亜硝酸アンモニウムを生成させる工程と、生
成させた亜硝酸アンモニウムを分解して窒素ガスとする
工程とを含むことを特徴とする． 即ち、本発明の有機性汚水の処理方法は、上記従来の問
題点を排除するために、亜硝酸アンモニウム生成工程と
亜モｒｊ酸アンモニウムの分解工程とを分離したもので
ある。
以下に図面を参照して本発明を詳細に説明する．
第１図は本発明の有機性汚水の処理方法の一実施方法を
示，す系統図である。
示，す系統図である。
図示の如く、本実施例の方法は、基本的には、有機性汚
水の夾雑物を除去する直脱工程■と、好気性生物処理し
てＢＯＤを酸化分解すると共に亜硝酸アンモニウムを生
成させる好気工程＋１と、好気工程で生成した亜硝酸ア
ンそニクムを分解して窒素ガスとする無機脱窒工程■と
の３つの工程よりなる． 即ち、本実施例の方法においては、まず有機性汚水、例
えばし尿系汚水（生し尿等）を配管１１より凝集槽１に
導入し、配管１２より凝集剤を添加して攪拌機ＩＡにて
攪拌して凝集させた後、配管１３より脱水機２に送給し
て脱水処理することにより、含有されるＳＳ戊分等の夾
雑物を除去する（直脱工程■）． 一般に生し尿中には約１３０００ｐｐｍのＳＳ成分が含
有されているが、この直脱工程■（てＳＳの９５％以上
、ＢＯＤの約５０％が除去される． 次いで、脱水機２から得られる夾雑物を除去した汚水は
配管１４より好気槽３に送給し、好気性生物処理する（
好気工程■）。この好気工程ｎでは、配管１５より空気
を供給する好気条件下ＢＯＤ菌及び亜硝酸菌の存在下、
ＢＯＤを生物分解させると共に、ＮＨ４をＮＯ２に硝化
してＮＨ４ ＮＯ２を生成させる． ところで、本発明の如く、ＢＯＤ分解と硝化とを同一檜
で行なう場合、通常の浮遊方式では、ＢＯＤ分解菌と硝
化菌（本発明では亜硝酸菌）とを区別して扱えないので
、汚泥中の各菌の比は、槽入口の汚水のＢＯＤ，ＮＨ４
＋濃度に各菌の収率をかけた値の割合で存在することに
なる．し尿系汚水の場合、ＭＬＳＳ中に占める硝化菌の
割合は数％にしかすぎず、十分な硝化効率を得ることが
できない．これを改善する方法として、次の■、■の方
法を採用することが可能である。
水の夾雑物を除去する直脱工程■と、好気性生物処理し
てＢＯＤを酸化分解すると共に亜硝酸アンモニウムを生
成させる好気工程＋１と、好気工程で生成した亜硝酸ア
ンそニクムを分解して窒素ガスとする無機脱窒工程■と
の３つの工程よりなる． 即ち、本実施例の方法においては、まず有機性汚水、例
えばし尿系汚水（生し尿等）を配管１１より凝集槽１に
導入し、配管１２より凝集剤を添加して攪拌機ＩＡにて
攪拌して凝集させた後、配管１３より脱水機２に送給し
て脱水処理することにより、含有されるＳＳ戊分等の夾
雑物を除去する（直脱工程■）． 一般に生し尿中には約１３０００ｐｐｍのＳＳ成分が含
有されているが、この直脱工程■（てＳＳの９５％以上
、ＢＯＤの約５０％が除去される． 次いで、脱水機２から得られる夾雑物を除去した汚水は
配管１４より好気槽３に送給し、好気性生物処理する（
好気工程■）。この好気工程ｎでは、配管１５より空気
を供給する好気条件下ＢＯＤ菌及び亜硝酸菌の存在下、
ＢＯＤを生物分解させると共に、ＮＨ４をＮＯ２に硝化
してＮＨ４ ＮＯ２を生成させる． ところで、本発明の如く、ＢＯＤ分解と硝化とを同一檜
で行なう場合、通常の浮遊方式では、ＢＯＤ分解菌と硝
化菌（本発明では亜硝酸菌）とを区別して扱えないので
、汚泥中の各菌の比は、槽入口の汚水のＢＯＤ，ＮＨ４
＋濃度に各菌の収率をかけた値の割合で存在することに
なる．し尿系汚水の場合、ＭＬＳＳ中に占める硝化菌の
割合は数％にしかすぎず、十分な硝化効率を得ることが
できない．これを改善する方法として、次の■、■の方
法を採用することが可能である。
■ 浮遊汚泥（ＢＯＤ菌〉と固定化硝化菌を同一槽内で
運転ずる方法。これにより、浮遊汚泥と固定化硝化菌と
を別々の設定条件で運転することができ、硝化菌の系内
存在割合を増加させ・ることができる。両者をより分割
し易いように、固定の際に、適当な無機材を共固定して
比重差を大きくすることも有効である． ■ 第１図に示す如く、直脱工程により、し尿系汚水中
のＳＳ成分を別途処理して、し尿中のＮＨ４◆／ＢＯＤ
比を上げる。なお、この直脱工程は、無機脱窒工程の触
媒活性の阻害防止にも有効である．即ち、汚水中のＳＳ
性ＢＯＤの一部は難分解性であり、その存在は無機脱窒
工程の触媒活性を阻害するものとなるが、直脱工程を設
けてＳＳ戒分を除去することにより、この活性阻害を低
減することができる． 本発明においては、上記■、■の方法を同時Ｃ採用する
のが好適である． 好気工程において、汚水中のＢ Ｏ Ｄ ハＢ Ｏ Ｄ
ｍの存在下好気条件で生物的に分解処理され、この過
程でＣＯ２を発生させる。このＣＯ２は汚水中のアンモ
ニア成分（ＮＨ４＋）と反応してＮＨ４ ＨＣＯ３どな
る。
運転ずる方法。これにより、浮遊汚泥と固定化硝化菌と
を別々の設定条件で運転することができ、硝化菌の系内
存在割合を増加させ・ることができる。両者をより分割
し易いように、固定の際に、適当な無機材を共固定して
比重差を大きくすることも有効である． ■ 第１図に示す如く、直脱工程により、し尿系汚水中
のＳＳ成分を別途処理して、し尿中のＮＨ４◆／ＢＯＤ
比を上げる。なお、この直脱工程は、無機脱窒工程の触
媒活性の阻害防止にも有効である．即ち、汚水中のＳＳ
性ＢＯＤの一部は難分解性であり、その存在は無機脱窒
工程の触媒活性を阻害するものとなるが、直脱工程を設
けてＳＳ戒分を除去することにより、この活性阻害を低
減することができる． 本発明においては、上記■、■の方法を同時Ｃ採用する
のが好適である． 好気工程において、汚水中のＢ Ｏ Ｄ ハＢ Ｏ Ｄ
ｍの存在下好気条件で生物的に分解処理され、この過
程でＣＯ２を発生させる。このＣＯ２は汚水中のアンモ
ニア成分（ＮＨ４＋）と反応してＮＨ４ ＨＣＯ３どな
る。
好気工程ではＮＨ４＋をＮＯ２に硝化するが、ここでは
、次工程の無機脱窒工程でＮＨ＊ＮＯ２−４ Ｎ ２
＋ ２ ８ ２ ０の分解脱窒を行なうために、ＮＨ４
ＮＯ２を生成させる必要がある。即ち、硝化を５０％
で止めて、Ｎ Ｈ ４ ” ／ Ｎ Ｏ ２−″冨１の
硝化処理水を得る。
、次工程の無機脱窒工程でＮＨ＊ＮＯ２−４ Ｎ ２
＋ ２ ８ ２ ０の分解脱窒を行なうために、ＮＨ４
ＮＯ２を生成させる必要がある。即ち、硝化を５０％
で止めて、Ｎ Ｈ ４ ” ／ Ｎ Ｏ ２−″冨１の
硝化処理水を得る。
以下にこの点について説明する。
汚水中には重炭酸塩、炭酸塩、リン酸塩等の様々なｐＨ
綴衝力を有する物質即ちバッファーが存在する．そして
硝化が進行しＮＯ２−イオンが生戒すると共に、バッフ
ァーが消費される。バッファーが全て消費されるとＰＨ
が急激に低下し、硝化が止まる。従って、廃水中のＮＨ
４＋濃度とバッファ−濃度即ちアルカリ度とを測定し、
この当量比を調整するべく酸又はアルカリを添加するこ
とにより、バッファーを調整し、硝化率を所望の値にす
ることができる。即ち、廃水中のアンモニア濃度とアル
カリ度とが等当量の場合には、廃水中のＮＨ４＋の半分
が硝化されＮＨ４ ＮＯ２（ Ｎ Ｈ ４ ７’ Ｎ
Ｏ ２ ＝ １ ）が生成した段階でバッフ１−が残存
しないため、ｐＨが低下し硝化が止まり、硝化率５０％
となる。また、アンモニア濃度がアルカリ度よりも高い
場合には、硝化量がより少ない段階でバッファーが全て
消化され硝化が止まった際にＮＨ４＋が残存し、硝化率
は５０％未満となる．一方、アンモニア濃度がアルカリ
度よりも低い場合には、硝化が半分進行した段階でも、
バッファーが残存するためＰＨは下がらず、更に硝化が
進み硝化率は５０％を超えるものとなる。
綴衝力を有する物質即ちバッファーが存在する．そして
硝化が進行しＮＯ２−イオンが生戒すると共に、バッフ
ァーが消費される。バッファーが全て消費されるとＰＨ
が急激に低下し、硝化が止まる。従って、廃水中のＮＨ
４＋濃度とバッファ−濃度即ちアルカリ度とを測定し、
この当量比を調整するべく酸又はアルカリを添加するこ
とにより、バッファーを調整し、硝化率を所望の値にす
ることができる。即ち、廃水中のアンモニア濃度とアル
カリ度とが等当量の場合には、廃水中のＮＨ４＋の半分
が硝化されＮＨ４ ＮＯ２（ Ｎ Ｈ ４ ７’ Ｎ
Ｏ ２ ＝ １ ）が生成した段階でバッフ１−が残存
しないため、ｐＨが低下し硝化が止まり、硝化率５０％
となる。また、アンモニア濃度がアルカリ度よりも高い
場合には、硝化量がより少ない段階でバッファーが全て
消化され硝化が止まった際にＮＨ４＋が残存し、硝化率
は５０％未満となる．一方、アンモニア濃度がアルカリ
度よりも低い場合には、硝化が半分進行した段階でも、
バッファーが残存するためＰＨは下がらず、更に硝化が
進み硝化率は５０％を超えるものとなる。
ところで、生物的硝化反応は次の基礎式で示される。
ＮＨ４” ＋３７２ ０２ ＝
ＮＯ２− ＋Ｈ２ ０−｝−２Ｈ”
従来においては生成するＨ＋によるｐＨの低下を防ぐ−
ため通常％ＰＨコントロールを行なって１００％硝化を
行なっている。
ため通常％ＰＨコントロールを行なって１００％硝化を
行なっている。
一方、汚水中のＮの形態はＮＨ４−Ｎが多く、その発生
の源は、タンパクのア主ノ基の分解による。汚水中に共
イｔするＢＯＤが分解すると、ＣＯ２の生戊があり、こ
れとＮＨ４＋が結合して、ＮＨ４＋の形，蟻はＮ Ｈ
４ ８ Ｃ Ｏ ３となる。
の源は、タンパクのア主ノ基の分解による。汚水中に共
イｔするＢＯＤが分解すると、ＣＯ２の生戊があり、こ
れとＮＨ４＋が結合して、ＮＨ４＋の形，蟻はＮ Ｈ
４ ８ Ｃ Ｏ ３となる。
ＮＨ４ ＨＣＯ３をＰＨ無調整で硝化反応を行なった時
の反応式は下記の通りである。
の反応式は下記の通りである。
Ｎ Ｈ ４ Ｈ Ｃ Ｏ ｓ ＋ ３／４ ０ ２→１
／２ＮＨ４ＮＯ２＋ ３／２ Ｈ ２ ０ ＋ Ｃ ０
２Ｎ Ｈ ４ Ｎ Ｏ ２が生戒した時、原水中のＮ
Ｈ４ＨＣＯ３は全て消費され、これ以外のバッファ−が
液中になければ、ｐＨが低下し、硝化が止まる。即ち、
Ｎ Ｈ ４ ／ Ｎ Ｏ ２− １の状態で自然に反応
が停止する。
／２ＮＨ４ＮＯ２＋ ３／２ Ｈ ２ ０ ＋ Ｃ ０
２Ｎ Ｈ ４ Ｎ Ｏ ２が生戒した時、原水中のＮ
Ｈ４ＨＣＯ３は全て消費され、これ以外のバッファ−が
液中になければ、ｐＨが低下し、硝化が止まる。即ち、
Ｎ Ｈ ４ ／ Ｎ Ｏ ２− １の状態で自然に反応
が停止する。
本発明においては、好気工程ＩＩへの流入水中のバッフ
ァ−量がＮＨ４＋と等モル量であれば、ＰＨ無調整でＮ
Ｈ ４／ Ｎ Ｏ ２ ＝ １の処理水を得ることが
できる。
ァ−量がＮＨ４＋と等モル量であれば、ＰＨ無調整でＮ
Ｈ ４／ Ｎ Ｏ ２ ＝ １の処理水を得ることが
できる。
しかしながら、ＢＯＤ酸化の過程で酸やアルカリの生成
を伴なったり、あるいは直脱工程で無機凝集剤を用いて
アルカリ度が低下して、ＮＨ４＋とアルカリ度の当量関
係がずれてＮ Ｈ ４ ／ Ｎ Ｏ ２＝１となら・な
い場合には、ＮＨ４＋濃度と、液のバッファ一量即ちア
ルカリ度を測定して、予めその当量比を調整することが
重要となる。即ち、Ｎ Ｈ ４ ／ Ｎ Ｏ ２ ＞
１の場合では、所定量のアルカリを添加し、Ｎ Ｈ ４
／ Ｎ ０ ２ ＜ １の場合では酸を添加する． このように、アンモニア濃度とアルカリ度を測定し、両
者の当量比が１になるように酸又はアルカリを添加して
硝化菌による硝化を行なうことにより、硝化率を５０％
としてＮ Ｈ ４ ／ Ｎ Ｏ ２ ＝ １の処理水を
得ることが可能とされ、この場合には、亜硝酸型硝化と
Ｎ Ｈ ａ Ｎ Ｏ ２の化学的分解とを段階的に行う
ことにより、効率的な硝化、脱窒を行なうことが可能と
される。
を伴なったり、あるいは直脱工程で無機凝集剤を用いて
アルカリ度が低下して、ＮＨ４＋とアルカリ度の当量関
係がずれてＮ Ｈ ４ ／ Ｎ Ｏ ２＝１となら・な
い場合には、ＮＨ４＋濃度と、液のバッファ一量即ちア
ルカリ度を測定して、予めその当量比を調整することが
重要となる。即ち、Ｎ Ｈ ４ ／ Ｎ Ｏ ２ ＞
１の場合では、所定量のアルカリを添加し、Ｎ Ｈ ４
／ Ｎ ０ ２ ＜ １の場合では酸を添加する． このように、アンモニア濃度とアルカリ度を測定し、両
者の当量比が１になるように酸又はアルカリを添加して
硝化菌による硝化を行なうことにより、硝化率を５０％
としてＮ Ｈ ４ ／ Ｎ Ｏ ２ ＝ １の処理水を
得ることが可能とされ、この場合には、亜硝酸型硝化と
Ｎ Ｈ ａ Ｎ Ｏ ２の化学的分解とを段階的に行う
ことにより、効率的な硝化、脱窒を行なうことが可能と
される。
好気工程Ｈの処理水は、次いで配管１６より、ヒータ４
を備える触媒５Ａを充填した分解塔５に送給して、加熱
下で好気工程Ｉ１で生戊したＮ｝１４ ＮＯ２を無磯的
にＮ２ガスに分解脱窒する。分解塔５の処理水は、配管
１７より抜き出し、水冷管６を経て、ガス抜き槽７に送
り、Ｎ２ガスを分離し、処理水は配管！８を経て県外へ
排出する． このように、し尿系汚水中に、凝集剤添加によりし尿中
のｓｓＦ＆分等を除去し（直脱工程）、溶解性ＢＯＩ）
成分を好気処理により分解すると共に、窒素成分を硝化
菌辷より生物的硝化を行ないＮＨ４ＮＯ２を生成させ（
好気工程）、生戒したＮ Ｈ ４ Ｎ Ｏ ２を無機的
にＮ２ガスに脱窒する（無機脱窒工程）ことににより、
効率的なし尿処理を行なうことが可能とされる． なお、本発明の有機性汚水の処理方法においては必ずし
も必要とはされないが、直脱工程を設けて有機性汚水中
のＳＳ戒分等の夾雑物を除去することにより、次工程の
好気工程での反応速度を向上させることができ、後工程
の処理効率が高められ、高負荷処理が可能とされる。ま
た、ＳＳ性ＢＯＤの一部はＨ’ＪＩ物分解性であり、そ
の存在は後段の無機脱窒工程の触媒活性を阻害するもの
となるが、ＳＳ成分の除去は、この活性阻害の低減化に
も有効である。
を備える触媒５Ａを充填した分解塔５に送給して、加熱
下で好気工程Ｉ１で生戊したＮ｝１４ ＮＯ２を無磯的
にＮ２ガスに分解脱窒する。分解塔５の処理水は、配管
１７より抜き出し、水冷管６を経て、ガス抜き槽７に送
り、Ｎ２ガスを分離し、処理水は配管！８を経て県外へ
排出する． このように、し尿系汚水中に、凝集剤添加によりし尿中
のｓｓＦ＆分等を除去し（直脱工程）、溶解性ＢＯＩ）
成分を好気処理により分解すると共に、窒素成分を硝化
菌辷より生物的硝化を行ないＮＨ４ＮＯ２を生成させ（
好気工程）、生戒したＮ Ｈ ４ Ｎ Ｏ ２を無機的
にＮ２ガスに脱窒する（無機脱窒工程）ことににより、
効率的なし尿処理を行なうことが可能とされる． なお、本発明の有機性汚水の処理方法においては必ずし
も必要とはされないが、直脱工程を設けて有機性汚水中
のＳＳ戒分等の夾雑物を除去することにより、次工程の
好気工程での反応速度を向上させることができ、後工程
の処理効率が高められ、高負荷処理が可能とされる。ま
た、ＳＳ性ＢＯＤの一部はＨ’ＪＩ物分解性であり、そ
の存在は後段の無機脱窒工程の触媒活性を阻害するもの
となるが、ＳＳ成分の除去は、この活性阻害の低減化に
も有効である。
［作用］
本発明の有機性汚水の処理方法において、好気工程では
、ＢＯＤの酸化分解と、ＮＨ４ ＮＯ２の生成を行なう
．このようにＢＯＤの酸化分解とＮＨ４ ＮＯ２の生成
とを同一槽内で行なうことにより、硝化反応効率を高め
ることが可能とされる。
、ＢＯＤの酸化分解と、ＮＨ４ ＮＯ２の生成を行なう
．このようにＢＯＤの酸化分解とＮＨ４ ＮＯ２の生成
とを同一槽内で行なうことにより、硝化反応効率を高め
ることが可能とされる。
無機脱窒工程では、好気工程で生戊したＮＨ４ ＮＯ２
を無機的に分解してＮ２ガスを除去する，ＮＨ４ＮＯ２
は７０℃程度で分解し始め、分解速度はより高温にする
ほど速くなり、２００℃では脱窒速度１００ｋｇ−Ｎ／
ｍ”−日程度が達成される。得に、触媒を共存させた状
態で温度を上げｋ場合には、この向上効果はより大きい
。因みに、ｐｔ−アルミナ触媒を充填した塔にて２００
℃で反応させた場合には、脱窒速度は最大で３０００ｋ
ｇ−Ｎ／ｒｎ’・日以上が可能である。
を無機的に分解してＮ２ガスを除去する，ＮＨ４ＮＯ２
は７０℃程度で分解し始め、分解速度はより高温にする
ほど速くなり、２００℃では脱窒速度１００ｋｇ−Ｎ／
ｍ”−日程度が達成される。得に、触媒を共存させた状
態で温度を上げｋ場合には、この向上効果はより大きい
。因みに、ｐｔ−アルミナ触媒を充填した塔にて２００
℃で反応させた場合には、脱窒速度は最大で３０００ｋ
ｇ−Ｎ／ｒｎ’・日以上が可能である。
本発明の方法では、ＮＨ４ ＮＯ２を生戒させる好気工
程とＮＨ４ ＮＯ２を分解脱窒する無機脱窒工程を分割
して行なうため、各々好適な反応条件を独立して設定す
ることができる。このため、硝化効率、脱窒効率は著し
く高められる．［実施例］ 以下に実施例を挙げて、本発明をより具体的に説明する
． 実施例１ 第１図に示す方法により第１表に示す水質の生し尿の処
理を１０１１７日の負荷で行なった。
程とＮＨ４ ＮＯ２を分解脱窒する無機脱窒工程を分割
して行なうため、各々好適な反応条件を独立して設定す
ることができる。このため、硝化効率、脱窒効率は著し
く高められる．［実施例］ 以下に実施例を挙げて、本発明をより具体的に説明する
． 実施例１ 第１図に示す方法により第１表に示す水質の生し尿の処
理を１０１１７日の負荷で行なった。
なお、直脱工程Ｉにおいては、凝集剤としてカチオンポ
リマ−２ ０ ０ ｍ ｇ ／ ｉ及びポリ硫酸鉄５
０ ０ ｍ ｇ ／ Ｉｔを添加した．また、好気工程
■では、固定化硝化菌充填率１０％、浮遊汚泥１０００
０ｐｐｍ，滞留時間２日で処理し、固液分離はＵＦｇで
行なった．無機脱窒工程ＩＩＩの分解！５５には触媒と
して０．５％ｐｔ−アルよナを充填し、温度２００℃、
圧力３０ｋｇ／ａｍ’％滞留時間１５分で処理した。
リマ−２ ０ ０ ｍ ｇ ／ ｉ及びポリ硫酸鉄５
０ ０ ｍ ｇ ／ Ｉｔを添加した．また、好気工程
■では、固定化硝化菌充填率１０％、浮遊汚泥１０００
０ｐｐｍ，滞留時間２日で処理し、固液分離はＵＦｇで
行なった．無機脱窒工程ＩＩＩの分解！５５には触媒と
して０．５％ｐｔ−アルよナを充填し、温度２００℃、
圧力３０ｋｇ／ａｍ’％滞留時間１５分で処理した。
各工程の排出水の水質を第１表に示す。
第１表より、本発明の方法によれば、高水質の処理水が
得られることが明らかである。
得られることが明らかである。
第１表
［発明の効果］
以上詳述した通り、本発明の有機性汚水の処理方法によ
れば、有機性汚水を、効率的に脱ＢＯＤ、脱Ｎ処理する
ことができ、高水貿の処理水を短時間で回収することが
可能とされる。
れば、有機性汚水を、効率的に脱ＢＯＤ、脱Ｎ処理する
ことができ、高水貿の処理水を短時間で回収することが
可能とされる。
第１図は本発明の一実施例を示す系統図である。
Claims (1)
- （１）有機性汚水を好気性生物処理してＢＯＤを酸化分
解すると共に、生物学的硝化処理して亜硝酸アンモニウ
ムを生成させる工程と、生成させた亜硝酸アンモニウム
を分解して窒素ガスとする工程とを含むことを特徴とす
る有機性汚水の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29899189A JPH03161096A (ja) | 1989-11-17 | 1989-11-17 | 有機性汚水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29899189A JPH03161096A (ja) | 1989-11-17 | 1989-11-17 | 有機性汚水の処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03161096A true JPH03161096A (ja) | 1991-07-11 |
Family
ID=17866812
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29899189A Pending JPH03161096A (ja) | 1989-11-17 | 1989-11-17 | 有機性汚水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03161096A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100415252B1 (ko) * | 2001-03-09 | 2004-01-16 | 주식회사 제일엔지니어링 | 부분 아질산화 및 혐기성 암모니아 산화를 이용한 고농도질소폐수 처리방법 |
| JP2006130397A (ja) * | 2004-11-05 | 2006-05-25 | Hitachi Plant Eng & Constr Co Ltd | 廃水処理システム |
| CN109607974A (zh) * | 2019-01-18 | 2019-04-12 | 南京首帆环保科技有限公司 | 一种丁腈手套生产工艺废水的处理工艺方法 |
-
1989
- 1989-11-17 JP JP29899189A patent/JPH03161096A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100415252B1 (ko) * | 2001-03-09 | 2004-01-16 | 주식회사 제일엔지니어링 | 부분 아질산화 및 혐기성 암모니아 산화를 이용한 고농도질소폐수 처리방법 |
| JP2006130397A (ja) * | 2004-11-05 | 2006-05-25 | Hitachi Plant Eng & Constr Co Ltd | 廃水処理システム |
| CN109607974A (zh) * | 2019-01-18 | 2019-04-12 | 南京首帆环保科技有限公司 | 一种丁腈手套生产工艺废水的处理工艺方法 |
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