JPH03168268A - 作動流体 - Google Patents
作動流体Info
- Publication number
- JPH03168268A JPH03168268A JP1309649A JP30964989A JPH03168268A JP H03168268 A JPH03168268 A JP H03168268A JP 1309649 A JP1309649 A JP 1309649A JP 30964989 A JP30964989 A JP 30964989A JP H03168268 A JPH03168268 A JP H03168268A
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- Japan
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明ζ友 冷凍機・ヒートボンプ等に使用される作動
流体に関すん 従来の技術 従来 冷凍機・ヒートボンブ等においてＣ友 作動流
体としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○Ｏと記す）
と呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られており、利用温
度としては凝縮温度および／または蒸発温度が０〜５０
℃の範囲において通常使用されも 中でもジクロロジフ
ルオロメタン（ＣＣ１２Ｆａ、Ｒ１２〉は冷蔵凧 カー
エアコンや大型冷凍機等の作動流体として幅広く用いら
れていも 発明が解決しようとする課題 しかしなか板 近年フロンによる戒層圏オゾン層破壊が
地球規模の環境問題となっており、或層圏オゾン破壊能
力が大であるフロン類（以下、特定フロンと記す）につ
いて１よ すでに国際条約によって使用量及び生産量の
規制がなされ さらに将来的には特定フロンの使用・生
産を廃止しようという動きがあＬ さて、Ｒ１２はオゾ
ン破壊係数（トリクロロフルオロメタン（ＣＣｌｓＦ）
の或層圏オゾン破壊能力を１としたときの戒層圏オゾン
破壊能九 以下ＯＤＰと記す）が１． ０の特定フロ
ンであり、冷凍・空調機器が広く普及した現＆ Ｒ１
２の使用量及び生産量の削減が人類の生活環境に与える
影響は甚だ太き（１ 従って、或層圏オゾン破壊能力が
小であり、Ｒ１２の代替となる作動流体の早期開発が強
く要望されている。
流体に関すん 従来の技術 従来 冷凍機・ヒートボンブ等においてＣ友 作動流
体としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○Ｏと記す）
と呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られており、利用温
度としては凝縮温度および／または蒸発温度が０〜５０
℃の範囲において通常使用されも 中でもジクロロジフ
ルオロメタン（ＣＣ１２Ｆａ、Ｒ１２〉は冷蔵凧 カー
エアコンや大型冷凍機等の作動流体として幅広く用いら
れていも 発明が解決しようとする課題 しかしなか板 近年フロンによる戒層圏オゾン層破壊が
地球規模の環境問題となっており、或層圏オゾン破壊能
力が大であるフロン類（以下、特定フロンと記す）につ
いて１よ すでに国際条約によって使用量及び生産量の
規制がなされ さらに将来的には特定フロンの使用・生
産を廃止しようという動きがあＬ さて、Ｒ１２はオゾ
ン破壊係数（トリクロロフルオロメタン（ＣＣｌｓＦ）
の或層圏オゾン破壊能力を１としたときの戒層圏オゾン
破壊能九 以下ＯＤＰと記す）が１． ０の特定フロ
ンであり、冷凍・空調機器が広く普及した現＆ Ｒ１
２の使用量及び生産量の削減が人類の生活環境に与える
影響は甚だ太き（１ 従って、或層圏オゾン破壊能力が
小であり、Ｒ１２の代替となる作動流体の早期開発が強
く要望されている。
本発明は 上述の問題に鑑みて試されたもので、戊層圏
オゾン層に及ぼす影響が小さｌ，ｋＲ１２の代替となる
作動流体を提供するものであん課題を解決するための手
段 本発明は上述の課題を解決するた奴 少なくとＬ ベン
タフルオ口エタン（ＣｓＨＦｓ）とクロロジフルオロメ
タン（ＣＨＣＩＦ．ａ）とジクロロトリフルオロエタン
（Ｃ２ＨＣ １ａＦｓ）の三種のフロン類を含へ ペン
タフルオロエタンＯ〜９０重量％クロロジフルオロメタ
ンＯ〜９０重量勉 ジクロロトリフルオロエタンｌＯ〜
６５重量％の組或範囲であることを特徴とするものであ
り、特Ｅ， ペンタフルオロエタン０〜８５重量％
クロロジフルオロメタン０〜８５重量勉 ジクロロトリ
フルオロエタン１５〜６０重量％の組戊範囲が望ましい
ものであも 作用 本発明ζ上 作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどな
い分子構造中に塩素を含まないフロン類であるペンタフ
ルオロエタン（ＯＤＰ＝Ｏ）と、オゾン破壊能力の極め
て低い分子構造中に塩素・水素を共に含むフロン類であ
るクロロジフルオロメタン（ＯＤＰ＝０． ０５）お
よびジクロロトリフルオロエタン（ＯＤＰ＝０． ０
２）の少なくとも三種の混合物となすことにより、戒層
圏オゾン層にぼす影響をＲ１２よりもはるかに小さくす
ることを可能とするものであも 又 本発明は上述の組
戊範囲とすることによって、冷凍機・ヒートポンブ等の
利用温度である０〜５０℃においてＲ１２と同程度の蒸
気圧を有［，，Ｒｌ２の代替として現行機器で使用可能
な作動流体を提供することを可能とするものであも 特
に上述の組合せおよび組戊範囲におけるＯＤＰは０．
０１〜０． ０５となり、Ｒ１２の代替として極めて有
望な作動流体となるものであも またかかる混合物は非
共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程において温
度勾配をもった△ 熱源流体との温度差を近接させたロ
レンツサイクルを構或することにより、Ｒｌ２よりも高
い或績係数を期待できるものであも実施例 以下、本発明による作動流体のいくつかの実施例につい
て、図を用いて説明すも ｉｔ図｛よ ペンタフルオロエタン（Ｒ１２５｝、クロ
ロジフルオロメタン（Ｒ２２）、２，２−ジクロロ−１
．１．１−トリフルオロエタン（Ｒｌ２３）の三種のフ
ロン類の混合物によって構戊される作動流体Ｑ 一定温
度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示し
たものであん 本三角座標において：上 三角形の各頂
点に 上側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い順
に単一物質を配置しており、座標平面上のある点におけ
る各或分の組或比（重量比）（ヨ 点と三角形の各辺
との距離の比で表されも またこのとき、点と三角形の
辺との距離ζ友 辺に相対する側にある三角座標の頂点
に記された物質の組或比に対応ずん第１図において１｛
上 温度０℃・圧力２．１１６ｋｇ／ｃｍ２Ｇにおける
混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力はＲｌ２の
飽和状態に相当すも気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相当）
ｌの上側の線は飽和気相風 気液平衡線（Ｒ１２０℃相
当）ｌの下側の線は飽和液相線を表わレ この両線で挟
まれた範囲においては気液平衡状態となん また２（上
温度５０℃・圧力１１． ３７３ｋｇ／ｃｍ’Ｇに
おける混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力もＲ
１２の飽和状態に相当すも 図からわかるように Ｒ１
２５、Ｒ２２及びＲ１２３がそれぞれＯ〜９０重量％．
Ｏ〜９０重量％ １０〜６０重量％となるような組或範
囲Ｃヨ０〜５０℃の利用温度においてＲ１２とほぼ同等
の蒸気圧を有するため望１い℃ さらに Ｒ１２５、Ｒ
２２及びＲ１２３がそれぞれ０〜８５重量％． Ｏ〜８
５重量％．１５〜６０重量％となるような組戒範囲４ｉ
０℃と５０℃の間のすべての利用温度においてＲ１
２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望まし鴎 第１図中の点Ａｔ〜点Ｆｌにおける作動流体の組戒及び
ＯＤＰを第１表に示す。点Ａ１〜点Ｃ１は気液平衡線（
Ｒ１２ ５０℃相当）２の飽和気第１表 相線上に また点Ｄ１〜点Ｆ１は気液平衡線（Ｒ１２
５０℃相当〉２の飽和液線上にあると共に気液平衡線（
Ｒ１２ ０℃相当〉 ｌの飽和気相線及び気液平衡線
（Ｒ１２ ０℃相当）１の飽和液相線の画線で挟まれ
た範囲にあることか収 温度０℃・圧力２． １ １
６ ｋｇ／ａｍ”Ｇ （Ｒ １ ２の飽和状態に相当
）においては気液平衡状態となん従って、第１表に示さ
れた組或を有する作動流体１ヨＯ℃・５０℃におけるＲ
１２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡
状態を実現し０〜５０℃の利用温度において、．同温度
におけるＲ１２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ
１２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものであも ここで（上 気液平衡線（Ｒ１２ ５０℃相当）２上
の点についてのみ説明した力交 点Ａ１〜点Ｆｌの内側
にある戊 すなわ仮 温度０℃・圧力２．１１６ｋｇ／
ｃｍ”Ｇ及び温度５０℃・圧力１１．３７ ３ｋｇ／ｃ
ｍ”Ｇ （両者ともＲ１２の飽和状態に相当）において
気液平衡状態となる組或を有する作動流体についても同
様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ１２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものであも 第２図１友 Ｒｌ ２５、Ｒ２２、１，２−ジクロロト
リフルオ口エタン（Ｒ１２３ａ）の三種のフロン類の混
合物によって構戒される作動流体へ一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであも
第２図において３は温度Ｏ℃・圧力２． １１６ｋ
ｇ／ｃｍ２Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、また
４１よ 温度５０℃−圧力１ １． ３ ７ ３ ｋ
ｇ／ｃｍ”Ｇにおける混合物の気液平衡線である。この
場合にｉｔ，Ｒ１２５、Ｒ２２及びＲ１２３ａがそれぞ
れＯ〜９０重量基０〜９０重量％ １０〜６５重量％と
なるような組或範囲力＜．Ｒｌ２とほぼ同等の蒸気圧を
有するため望ましく、Ｒ１２５、Ｒ２２及びＲｌ ２３
ａがそれぞれＯ〜８５重量米 ０〜８５重量Ｋｌ５〜６
０重量％となるような組或範囲力交 特に望ましへ 第２図中の点Ａ２〜点Ｆ２における作動流体の組或及び
ＯＤＰを第２表に示す。点Ａ２〜点Ｃ２は気液平衡線（
Ｒ１２ ５０℃相当）４の飽和気相線上に また点Ｄ
２〜点Ｆ２は気液平衡線（Ｒｌ２ ５０℃相当）４の飽
和液線上にあると共に気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相当
）３の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相当
）３の飽和液相線の画線で挟まれた範囲にあることか板
温度Ｏ℃・圧力２． １１６ｋｇ／ｃｒｎ”Ｇ（Ｒ
１２の飽和状態に相当）においては気液平衡状態となる
。
オゾン層に及ぼす影響が小さｌ，ｋＲ１２の代替となる
作動流体を提供するものであん課題を解決するための手
段 本発明は上述の課題を解決するた奴 少なくとＬ ベン
タフルオ口エタン（ＣｓＨＦｓ）とクロロジフルオロメ
タン（ＣＨＣＩＦ．ａ）とジクロロトリフルオロエタン
（Ｃ２ＨＣ １ａＦｓ）の三種のフロン類を含へ ペン
タフルオロエタンＯ〜９０重量％クロロジフルオロメタ
ンＯ〜９０重量勉 ジクロロトリフルオロエタンｌＯ〜
６５重量％の組或範囲であることを特徴とするものであ
り、特Ｅ， ペンタフルオロエタン０〜８５重量％
クロロジフルオロメタン０〜８５重量勉 ジクロロトリ
フルオロエタン１５〜６０重量％の組戊範囲が望ましい
ものであも 作用 本発明ζ上 作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどな
い分子構造中に塩素を含まないフロン類であるペンタフ
ルオロエタン（ＯＤＰ＝Ｏ）と、オゾン破壊能力の極め
て低い分子構造中に塩素・水素を共に含むフロン類であ
るクロロジフルオロメタン（ＯＤＰ＝０． ０５）お
よびジクロロトリフルオロエタン（ＯＤＰ＝０． ０
２）の少なくとも三種の混合物となすことにより、戒層
圏オゾン層にぼす影響をＲ１２よりもはるかに小さくす
ることを可能とするものであも 又 本発明は上述の組
戊範囲とすることによって、冷凍機・ヒートポンブ等の
利用温度である０〜５０℃においてＲ１２と同程度の蒸
気圧を有［，，Ｒｌ２の代替として現行機器で使用可能
な作動流体を提供することを可能とするものであも 特
に上述の組合せおよび組戊範囲におけるＯＤＰは０．
０１〜０． ０５となり、Ｒ１２の代替として極めて有
望な作動流体となるものであも またかかる混合物は非
共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程において温
度勾配をもった△ 熱源流体との温度差を近接させたロ
レンツサイクルを構或することにより、Ｒｌ２よりも高
い或績係数を期待できるものであも実施例 以下、本発明による作動流体のいくつかの実施例につい
て、図を用いて説明すも ｉｔ図｛よ ペンタフルオロエタン（Ｒ１２５｝、クロ
ロジフルオロメタン（Ｒ２２）、２，２−ジクロロ−１
．１．１−トリフルオロエタン（Ｒｌ２３）の三種のフ
ロン類の混合物によって構戊される作動流体Ｑ 一定温
度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示し
たものであん 本三角座標において：上 三角形の各頂
点に 上側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い順
に単一物質を配置しており、座標平面上のある点におけ
る各或分の組或比（重量比）（ヨ 点と三角形の各辺
との距離の比で表されも またこのとき、点と三角形の
辺との距離ζ友 辺に相対する側にある三角座標の頂点
に記された物質の組或比に対応ずん第１図において１｛
上 温度０℃・圧力２．１１６ｋｇ／ｃｍ２Ｇにおける
混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力はＲｌ２の
飽和状態に相当すも気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相当）
ｌの上側の線は飽和気相風 気液平衡線（Ｒ１２０℃相
当）ｌの下側の線は飽和液相線を表わレ この両線で挟
まれた範囲においては気液平衡状態となん また２（上
温度５０℃・圧力１１． ３７３ｋｇ／ｃｍ’Ｇに
おける混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力もＲ
１２の飽和状態に相当すも 図からわかるように Ｒ１
２５、Ｒ２２及びＲ１２３がそれぞれＯ〜９０重量％．
Ｏ〜９０重量％ １０〜６０重量％となるような組或範
囲Ｃヨ０〜５０℃の利用温度においてＲ１２とほぼ同等
の蒸気圧を有するため望１い℃ さらに Ｒ１２５、Ｒ
２２及びＲ１２３がそれぞれ０〜８５重量％． Ｏ〜８
５重量％．１５〜６０重量％となるような組戒範囲４ｉ
０℃と５０℃の間のすべての利用温度においてＲ１
２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望まし鴎 第１図中の点Ａｔ〜点Ｆｌにおける作動流体の組戒及び
ＯＤＰを第１表に示す。点Ａ１〜点Ｃ１は気液平衡線（
Ｒ１２ ５０℃相当）２の飽和気第１表 相線上に また点Ｄ１〜点Ｆ１は気液平衡線（Ｒ１２
５０℃相当〉２の飽和液線上にあると共に気液平衡線（
Ｒ１２ ０℃相当〉 ｌの飽和気相線及び気液平衡線
（Ｒ１２ ０℃相当）１の飽和液相線の画線で挟まれ
た範囲にあることか収 温度０℃・圧力２． １ １
６ ｋｇ／ａｍ”Ｇ （Ｒ １ ２の飽和状態に相当
）においては気液平衡状態となん従って、第１表に示さ
れた組或を有する作動流体１ヨＯ℃・５０℃におけるＲ
１２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡
状態を実現し０〜５０℃の利用温度において、．同温度
におけるＲ１２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ
１２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものであも ここで（上 気液平衡線（Ｒ１２ ５０℃相当）２上
の点についてのみ説明した力交 点Ａ１〜点Ｆｌの内側
にある戊 すなわ仮 温度０℃・圧力２．１１６ｋｇ／
ｃｍ”Ｇ及び温度５０℃・圧力１１．３７ ３ｋｇ／ｃ
ｍ”Ｇ （両者ともＲ１２の飽和状態に相当）において
気液平衡状態となる組或を有する作動流体についても同
様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ１２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものであも 第２図１友 Ｒｌ ２５、Ｒ２２、１，２−ジクロロト
リフルオ口エタン（Ｒ１２３ａ）の三種のフロン類の混
合物によって構戒される作動流体へ一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであも
第２図において３は温度Ｏ℃・圧力２． １１６ｋ
ｇ／ｃｍ２Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、また
４１よ 温度５０℃−圧力１ １． ３ ７ ３ ｋ
ｇ／ｃｍ”Ｇにおける混合物の気液平衡線である。この
場合にｉｔ，Ｒ１２５、Ｒ２２及びＲ１２３ａがそれぞ
れＯ〜９０重量基０〜９０重量％ １０〜６５重量％と
なるような組或範囲力＜．Ｒｌ２とほぼ同等の蒸気圧を
有するため望ましく、Ｒ１２５、Ｒ２２及びＲｌ ２３
ａがそれぞれＯ〜８５重量米 ０〜８５重量Ｋｌ５〜６
０重量％となるような組或範囲力交 特に望ましへ 第２図中の点Ａ２〜点Ｆ２における作動流体の組或及び
ＯＤＰを第２表に示す。点Ａ２〜点Ｃ２は気液平衡線（
Ｒ１２ ５０℃相当）４の飽和気相線上に また点Ｄ
２〜点Ｆ２は気液平衡線（Ｒｌ２ ５０℃相当）４の飽
和液線上にあると共に気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相当
）３の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相当
）３の飽和液相線の画線で挟まれた範囲にあることか板
温度Ｏ℃・圧力２． １１６ｋｇ／ｃｒｎ”Ｇ（Ｒ
１２の飽和状態に相当）においては気液平衡状態となる
。
従って、第２表に示された組或留＊有する作動流体ｔｔ
ｏ℃・５０℃におけるＲ１２の飽和蒸気圧の条件下
で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現し０〜５０℃の
利用温度において、同温度におけるＲ１２の飽和蒸気圧
で操作することにより、Ｒ１２とほぼ等しい凝縮温度・
蒸発温度を得ることが可能となるものであも ここでＣ上 気液平衡線（Ｒｌ２ ５０℃相当）４
上の点についてのみ説明した力丈 点Ａ２〜点Ｆ２の内
側にある戊 すなわ松 温度０℃・圧力２．第２表 １ １ ６ ｋ ｇ／ ｃｒｎ’Ｇ及び温度５０℃・圧
力１１．３７ ３ｋｇ／ｃｍ”Ｇ （両者ともＲ１．２
の飽和状態に相当）において気液平衡状態となる組或を
有する作動流体についても同様に操作することにより、
Ｏ〜５０℃の利用温度においてＲ１２とほぼ等しい凝縮
温度・蒸発温度を得ることが可能となるものであも 以上の実施例においては作動流体は三種のフロン類の混
合物によって構或されている力文 構造異性体を含めて
四種以上のフロンの混合物によって作動流体を構或する
ことも勿論可能であり、この場合、ペンタフルオロエタ
ン０〜９０重量基 クロロジフルオロメタン０〜９０重
量米 ジクロロトリフルオロエタンｌＯ〜６５重量％と
なるような組或範囲ζ友 ０〜５０℃の利用温度におい
てＲｌ２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましｌ．％
さらに ペンタフルオロエタンＯ〜８５重量％クロロジ
フルオロメタン０〜８５重量瓢 ジクロロトリフルオロ
エタン１５〜６０重量％となるような組或範囲ζ上 ｏ
℃と５０ｔの間のすべての利用温度においてＲ１２とほ
ぼ同等の蒸気圧を有するため特に望まし（１ 特に上述
の組合せおよび組或範囲におけるＯＤＰは０．０１〜０
．０５となり、Ｒ１２の代替として極めて有望な作動流
体となるものである。またかかる混合物は非共沸混合物
となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配をも
った数 熱源流体との温度差を近接させたロレンッサイ
クルを構或することにより、Ｒ１２よりも高い戊績係数
を期待できるものである。
ｏ℃・５０℃におけるＲ１２の飽和蒸気圧の条件下
で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現し０〜５０℃の
利用温度において、同温度におけるＲ１２の飽和蒸気圧
で操作することにより、Ｒ１２とほぼ等しい凝縮温度・
蒸発温度を得ることが可能となるものであも ここでＣ上 気液平衡線（Ｒｌ２ ５０℃相当）４
上の点についてのみ説明した力丈 点Ａ２〜点Ｆ２の内
側にある戊 すなわ松 温度０℃・圧力２．第２表 １ １ ６ ｋ ｇ／ ｃｒｎ’Ｇ及び温度５０℃・圧
力１１．３７ ３ｋｇ／ｃｍ”Ｇ （両者ともＲ１．２
の飽和状態に相当）において気液平衡状態となる組或を
有する作動流体についても同様に操作することにより、
Ｏ〜５０℃の利用温度においてＲ１２とほぼ等しい凝縮
温度・蒸発温度を得ることが可能となるものであも 以上の実施例においては作動流体は三種のフロン類の混
合物によって構或されている力文 構造異性体を含めて
四種以上のフロンの混合物によって作動流体を構或する
ことも勿論可能であり、この場合、ペンタフルオロエタ
ン０〜９０重量基 クロロジフルオロメタン０〜９０重
量米 ジクロロトリフルオロエタンｌＯ〜６５重量％と
なるような組或範囲ζ友 ０〜５０℃の利用温度におい
てＲｌ２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましｌ．％
さらに ペンタフルオロエタンＯ〜８５重量％クロロジ
フルオロメタン０〜８５重量瓢 ジクロロトリフルオロ
エタン１５〜６０重量％となるような組或範囲ζ上 ｏ
℃と５０ｔの間のすべての利用温度においてＲ１２とほ
ぼ同等の蒸気圧を有するため特に望まし（１ 特に上述
の組合せおよび組或範囲におけるＯＤＰは０．０１〜０
．０５となり、Ｒ１２の代替として極めて有望な作動流
体となるものである。またかかる混合物は非共沸混合物
となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配をも
った数 熱源流体との温度差を近接させたロレンッサイ
クルを構或することにより、Ｒ１２よりも高い戊績係数
を期待できるものである。
発明の効果
以上の説明から明らかなように 本発明は 作動流体を
、分子構造中に塩素を含まないフロン類と、分子構造中
に塩素・水素を共に含むフロン類の三種以上から或る混
合物となし その組戒範囲を特定したことにより、 （１）戊層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ１２よりもはる
かに小さくするためｑ 作動流体の選択の幅を拡大する
ことが可能であも （２）機器の利用温度においてＲ１２と同程度の蒸気圧
を有ｔ，，Ｒ１２の代替として現行機器で使用可能であ
も （３）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ１
２よりも高い威績係数を期待できる等の効果を有するも
のであも
、分子構造中に塩素を含まないフロン類と、分子構造中
に塩素・水素を共に含むフロン類の三種以上から或る混
合物となし その組戒範囲を特定したことにより、 （１）戊層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ１２よりもはる
かに小さくするためｑ 作動流体の選択の幅を拡大する
ことが可能であも （２）機器の利用温度においてＲ１２と同程度の蒸気圧
を有ｔ，，Ｒ１２の代替として現行機器で使用可能であ
も （３）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ１
２よりも高い威績係数を期待できる等の効果を有するも
のであも
第１図，第２図ζ上 三種のフロン類の混合物によって
構威される作動流体Ｑ 一定温度・一定圧力における平
衡状態を三角座標を用いて示した図であも １，３・・・気液平衡線２．４・・・気液平衡線（Ｒ１
２ ５０℃相当）。
構威される作動流体Ｑ 一定温度・一定圧力における平
衡状態を三角座標を用いて示した図であも １，３・・・気液平衡線２．４・・・気液平衡線（Ｒ１
２ ５０℃相当）。
Claims (2)
- （１）ペンタフルオロエタン９０重量％以下、クロロジ
フルオロメタン９０重量％以下、ジクロロトリフルオロ
エタン１０〜６５重量％以下の少なくとも三種のフロン
類を含む作動流体。 - （２）ペンタフルオロエタン８５重量％以下、クロロジ
フルオロメタン８５重量％以下、ジクロロトリフルオロ
エタン１５〜６０重量％以下の少なくとも三種のフロン
類を含む作動流体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1309649A JPH03168268A (ja) | 1989-11-29 | 1989-11-29 | 作動流体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1309649A JPH03168268A (ja) | 1989-11-29 | 1989-11-29 | 作動流体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03168268A true JPH03168268A (ja) | 1991-07-22 |
Family
ID=17995589
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1309649A Pending JPH03168268A (ja) | 1989-11-29 | 1989-11-29 | 作動流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03168268A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101653608B1 (ko) * | 2016-04-15 | 2016-09-09 | 주식회사 고스디자인 | 반려동물용 황사 방지 마스크 |
-
1989
- 1989-11-29 JP JP1309649A patent/JPH03168268A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101653608B1 (ko) * | 2016-04-15 | 2016-09-09 | 주식회사 고스디자인 | 반려동물용 황사 방지 마스크 |
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