JPH0319417B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0319417B2 JPH0319417B2 JP58213033A JP21303383A JPH0319417B2 JP H0319417 B2 JPH0319417 B2 JP H0319417B2 JP 58213033 A JP58213033 A JP 58213033A JP 21303383 A JP21303383 A JP 21303383A JP H0319417 B2 JPH0319417 B2 JP H0319417B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- balancer
- piston
- crankshaft
- gear
- elliptical
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/22—Compensation of inertia forces
- F16F15/26—Compensation of inertia forces of crankshaft systems using solid masses, other than the ordinary pistons, moving with the system, i.e. masses connected through a kinematic mechanism or gear system
- F16F15/264—Rotating balancer shafts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
- Transmission Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
(イ) 産業上の利用分野
本発明は、往復動機関におけるバランサー機構
に関するものである。
に関するものである。
一般にピストンの往復動をクランク軸にて回転
運動に変える往復動機関においては、ピストン、
コネクテイングロツド、クランク軸等の往復動部
の移動により発生する惰性力により大きな振動が
発生するのである。
運動に変える往復動機関においては、ピストン、
コネクテイングロツド、クランク軸等の往復動部
の移動により発生する惰性力により大きな振動が
発生するのである。
この惰性力に対して釣り合いを取るべく往復運
動部の動きと逆方向に動くバランサーを、バラン
ス軸上に設けて惰性力と釣り合いを取るべく構成
されていたのである。
動部の動きと逆方向に動くバランサーを、バラン
ス軸上に設けて惰性力と釣り合いを取るべく構成
されていたのである。
本発明は、バランサーの駆動に楕円ギヤを用い
ることにより、バランサーを固定したバランサー
軸の角速度、角加速度を故意にクランク軸の回転
角に対し変化させ、従来の円ギヤにより駆動され
ていたバランサー装置では取れなかつた慣性力の
高次成分の力に対しても釣り合いを得て、極度に
振動の少ない往復動機関を得たものである。
ることにより、バランサーを固定したバランサー
軸の角速度、角加速度を故意にクランク軸の回転
角に対し変化させ、従来の円ギヤにより駆動され
ていたバランサー装置では取れなかつた慣性力の
高次成分の力に対しても釣り合いを得て、極度に
振動の少ない往復動機関を得たものである。
(ロ) 従来技術
従来の往復動機関におけるバランサー機構とし
ては、バランサーの装着されたバランサー軸の駆
動系統において、クランク軸とバランサー軸の間
に普通の円ギヤが用いられていたのである。
ては、バランサーの装着されたバランサー軸の駆
動系統において、クランク軸とバランサー軸の間
に普通の円ギヤが用いられていたのである。
故に、クランク軸の変動回転に合わせてバラン
サーも同一回転をしていたので、ピストン・クラ
ンク回転機構の慣性力の一次慣性力のみしか釣り
合わすことができず、残つた高次成分により振動
が発生していたのである。
サーも同一回転をしていたので、ピストン・クラ
ンク回転機構の慣性力の一次慣性力のみしか釣り
合わすことができず、残つた高次成分により振動
が発生していたのである。
又、従来の類似技術としては、クランク軸とバ
ランサー軸の間のバランサー軸駆動系統内に楕円
ギヤや偏心ギヤを用いて、ピストン・クランク回
転機構における回転変動を消去しようとする技術
は公知であつたのである。
ランサー軸の間のバランサー軸駆動系統内に楕円
ギヤや偏心ギヤを用いて、ピストン・クランク回
転機構における回転変動を消去しようとする技術
は公知であつたのである。
しかし、この類似技術は、その目的がピスト
ン・クランク回転機構における回転変動の除去で
あり、その為の機構としてバランサーを設けたバ
ランサー軸の回転が一定の角速度の回転となり、
低速で回転するように楕円ギヤや偏心ギヤを用い
ていたのである。故に、楕円ギヤや偏心ギヤの配
置は、クランク軸の変速回転をバランサー軸の定
速回転に変えるように噛合させていたのである。
ン・クランク回転機構における回転変動の除去で
あり、その為の機構としてバランサーを設けたバ
ランサー軸の回転が一定の角速度の回転となり、
低速で回転するように楕円ギヤや偏心ギヤを用い
ていたのである。故に、楕円ギヤや偏心ギヤの配
置は、クランク軸の変速回転をバランサー軸の定
速回転に変えるように噛合させていたのである。
(ハ) 発明が解決すべき課題
これに対し本発明の場合は、逆にバランサー軸
の角速度、角加速度を更にクランク軸の角位置に
対して変化させ、回転速度を増減させ、バランサ
ー慣性力にも高次成分を持たせることによりピス
トン・クランク機構の慣性力高次成分に対して釣
り合わせたものである。
の角速度、角加速度を更にクランク軸の角位置に
対して変化させ、回転速度を増減させ、バランサ
ー慣性力にも高次成分を持たせることによりピス
トン・クランク機構の慣性力高次成分に対して釣
り合わせたものである。
即ち、ピストン・クランク機構の慣性力が最も
大きくなるクランク角度（上死点）において、角
速度・角加速度が最も大となるように楕円ギヤの
噛合配置を行うことにより、バランサー軸の回転
変動を大きくしてピストン・クランク機構の慣性
力の高次成分に釣り合うバランサーの慣性力の高
次成分を発生させたものである。
大きくなるクランク角度（上死点）において、角
速度・角加速度が最も大となるように楕円ギヤの
噛合配置を行うことにより、バランサー軸の回転
変動を大きくしてピストン・クランク機構の慣性
力の高次成分に釣り合うバランサーの慣性力の高
次成分を発生させたものである。
(ニ) 課題を解決する手段
本発明の解決すべき課題は以上の如くであり、
次に課題を解決する手段を説明する。
次に課題を解決する手段を説明する。
ピストンの往復動をクランク軸の回転力に変換
し、該クランク軸の回転によりバランサー軸を回
転し、バランサー軸上のバランサーを回転させ、
ピストン・クランク機構の慣性力のバランスをと
る往復動機関において、バランサー軸の駆動を楕
円歯車連を介して行い、該楕円歯車はクランク軸
側楕円ギヤ４の回転中心をＯ、アイドルギヤ軸側
の楕円ギヤ５の回転中心をO′、両楕円ギヤ４，
５の噛合点をO″とすると、ピストン・クランク
機構の慣性力が最も大きくなるクランク角度（上
死点TDC）においてＯ−O″が最大で、O′−O″が
最小となうように配置したものである。
し、該クランク軸の回転によりバランサー軸を回
転し、バランサー軸上のバランサーを回転させ、
ピストン・クランク機構の慣性力のバランスをと
る往復動機関において、バランサー軸の駆動を楕
円歯車連を介して行い、該楕円歯車はクランク軸
側楕円ギヤ４の回転中心をＯ、アイドルギヤ軸側
の楕円ギヤ５の回転中心をO′、両楕円ギヤ４，
５の噛合点をO″とすると、ピストン・クランク
機構の慣性力が最も大きくなるクランク角度（上
死点TDC）においてＯ−O″が最大で、O′−O″が
最小となうように配置したものである。
(ホ) 実施例
本発明の解決すべき課題及び解決する手段は以
上の如くでたり、次に添付の図面に示した実施例
の構成を説明する。
上の如くでたり、次に添付の図面に示した実施例
の構成を説明する。
第１図は、この発明の一実施例を示す往復動機
関の全体の概略図、第２図はその側面図、第３図
は楕円ギヤ４，５の噛合状態を示す図面、第４
図・第５図・第６図・第７図・第８図・第９図・
第１０図・第１１図は楕円ギヤのうちクランク軸
側楕円ギヤ４が略45°づつ回転した状態の連続図
面、第１２図はバランサー装置のない場合の慣性
力ａ、従来のバランサー装置を設けた場合の釣り
合い後の残存慣性力、本発明のバランサーにより
釣り合つた後の存続慣性力のグラフ、第１３図
は、ロツド長のクランク半径に対する比率λと、
楕円ギヤの離心率εとの関係における慣性力の釣
り合いを最適にする範囲を示したグラフ、第１４
図・第１５図は、楕円ギヤ自体の静バランスを取
るために長径方向に空隙を設け、短径方向にウエ
イトを設けたものの平面図と側面断面図である。
関の全体の概略図、第２図はその側面図、第３図
は楕円ギヤ４，５の噛合状態を示す図面、第４
図・第５図・第６図・第７図・第８図・第９図・
第１０図・第１１図は楕円ギヤのうちクランク軸
側楕円ギヤ４が略45°づつ回転した状態の連続図
面、第１２図はバランサー装置のない場合の慣性
力ａ、従来のバランサー装置を設けた場合の釣り
合い後の残存慣性力、本発明のバランサーにより
釣り合つた後の存続慣性力のグラフ、第１３図
は、ロツド長のクランク半径に対する比率λと、
楕円ギヤの離心率εとの関係における慣性力の釣
り合いを最適にする範囲を示したグラフ、第１４
図・第１５図は、楕円ギヤ自体の静バランスを取
るために長径方向に空隙を設け、短径方向にウエ
イトを設けたものの平面図と側面断面図である。
第１図・第２図において、内燃機関等のシリン
ダー内をピストン１が往復動する。ピストン１は
ピストンピン１４を介してコネクテイングロツド
２に連結される。コネクテイングロツド２はクラ
ンクシヤフト３に軸受を介して枢結されている。
ダー内をピストン１が往復動する。ピストン１は
ピストンピン１４を介してコネクテイングロツド
２に連結される。コネクテイングロツド２はクラ
ンクシヤフト３に軸受を介して枢結されている。
クランクシヤフト３の一端には、クランクシヤ
フト３の回転変動を無くし、慣性回転力を与える
フライホイール１３が固設されている。又、クラ
ンクシヤフト３の他端には本発明の要部である楕
円ギヤ４が設けられている。楕円ギヤ４はアイド
ルギヤ軸１５の楕円ギヤ５と常時噛合している。
アイドルギヤ軸１５は楕円ギヤ４，５の組合せに
より変動回転をし、アイドルギヤ６がバランサー
軸１２上のバランサーギヤ７と噛合している。
フト３の回転変動を無くし、慣性回転力を与える
フライホイール１３が固設されている。又、クラ
ンクシヤフト３の他端には本発明の要部である楕
円ギヤ４が設けられている。楕円ギヤ４はアイド
ルギヤ軸１５の楕円ギヤ５と常時噛合している。
アイドルギヤ軸１５は楕円ギヤ４，５の組合せに
より変動回転をし、アイドルギヤ６がバランサー
軸１２上のバランサーギヤ７と噛合している。
更にバランサーギヤ７はもう一本のバランサー
軸１１上のバランサーギヤ８と直接噛合してい
る。故に、バランサーギヤ７と８は逆方向に回転
するのである。また、クランク軸とバランサー軸
は同じ時間で一回転するのである。バランサーギ
ヤ７にバランサー９が固設され、バランサーギヤ
８にバランサー１０が固設されている。このバラ
ンサー９，１０はピストン１と丁度逆の位置とな
るように配置されている。
軸１１上のバランサーギヤ８と直接噛合してい
る。故に、バランサーギヤ７と８は逆方向に回転
するのである。また、クランク軸とバランサー軸
は同じ時間で一回転するのである。バランサーギ
ヤ７にバランサー９が固設され、バランサーギヤ
８にバランサー１０が固設されている。このバラ
ンサー９，１０はピストン１と丁度逆の位置とな
るように配置されている。
また、第１図に示す如くクランク軸側楕円ギヤ
４の回転中心をＯ、アイドルギヤ軸側の楕円ギヤ
５の回転中心をO′、両楕円ギヤ４，５の噛合点
をO″とすると、ピストン・クランク機構の慣性
力が最も大きくなる上死点TDCにおいてＯ−
O″が最大で、O′−O″が最小となるように配置し
ている。即ち、このピストンのTDCの位置の状
態がバランサー軸１１，１２の角速度が最大とな
るのである。楕円の焦点の位置に楕円ギヤの軸を
配置している。
４の回転中心をＯ、アイドルギヤ軸側の楕円ギヤ
５の回転中心をO′、両楕円ギヤ４，５の噛合点
をO″とすると、ピストン・クランク機構の慣性
力が最も大きくなる上死点TDCにおいてＯ−
O″が最大で、O′−O″が最小となるように配置し
ている。即ち、このピストンのTDCの位置の状
態がバランサー軸１１，１２の角速度が最大とな
るのである。楕円の焦点の位置に楕円ギヤの軸を
配置している。
第３図は、楕円ギヤ４，５の拡大図であり、ピ
ストン１がTDCにある状態を示している。
ストン１がTDCにある状態を示している。
第４図は、この第３図に２枚の楕円ギヤ４，５
の噛合状態を垂直線上い配置した図面である。
の噛合状態を垂直線上い配置した図面である。
第４図のTDCの状態からクランク軸３が、約
45°回転するとバランサー軸１１，１２につなが
るアイドルギヤ軸１５は約45°以上の回転を行う
のである。それから徐々にクランク軸３の約45°
の回転に対してアイドルギヤ軸１５の回転角は小
さくなり、第８図のピストン１が下死点に至る近
辺において、アイドルギヤ軸１５の回転はクラン
ク軸３の回転角約45°に対し45°以下となる。又、
そこから徐々にクランク軸の回転に対して、アイ
ドルギヤ軸の回転が速くなつてピストンの上死点
の状態である第４図に戻る。
45°回転するとバランサー軸１１，１２につなが
るアイドルギヤ軸１５は約45°以上の回転を行う
のである。それから徐々にクランク軸３の約45°
の回転に対してアイドルギヤ軸１５の回転角は小
さくなり、第８図のピストン１が下死点に至る近
辺において、アイドルギヤ軸１５の回転はクラン
ク軸３の回転角約45°に対し45°以下となる。又、
そこから徐々にクランク軸の回転に対して、アイ
ドルギヤ軸の回転が速くなつてピストンの上死点
の状態である第４図に戻る。
第１１図から第４図の段階では、又、クランク
軸の約45°の回転に対してアイドルギヤ軸は45°以
上の回転を行うのである。
軸の約45°の回転に対してアイドルギヤ軸は45°以
上の回転を行うのである。
第１２図においては、バランサーのない場合の
ピストン・クランク機構の慣性力がａで示されて
いる。そして、従来からの円形ギヤを用いたバラ
ンサー装置を用いて慣性力ａと釣り合わせて残つ
た慣性力ｂが示されている。
ピストン・クランク機構の慣性力がａで示されて
いる。そして、従来からの円形ギヤを用いたバラ
ンサー装置を用いて慣性力ａと釣り合わせて残つ
た慣性力ｂが示されている。
しかし、従来のバランサー装置においては、未
だ慣性力ｂが残るのである。
だ慣性力ｂが残るのである。
更に、本発明の如く、楕円ギヤによりアイドル
ギヤ軸を回転させるバランサー装置を用いて、慣
性力を打ち消すと、バランサーの角速度・角加速
度の変化が発生するので、慣性力高次成分が生
じ、これがピストン・クランク機構の慣性力高次
成分と釣り合うのである。
ギヤ軸を回転させるバランサー装置を用いて、慣
性力を打ち消すと、バランサーの角速度・角加速
度の変化が発生するので、慣性力高次成分が生
じ、これがピストン・クランク機構の慣性力高次
成分と釣り合うのである。
これにより、本発明のバランサー装置を設ける
と、第１２図のｃの残存慣性力となり、殆どピス
トン・クランク機構の慣性力が消えてしまい、慣
性力に基づく振動がゼロに近くなるのである。即
ち、バランサーなしの場合に比較して約96％の慣
性力が低減され、又、従来の円形ギヤ振動のバラ
ンサー装置に比較して約87％の慣性力の低減が図
れるのである。この慣性力の低減により、結果的
に振動低減の効果が発揮されるのである。
と、第１２図のｃの残存慣性力となり、殆どピス
トン・クランク機構の慣性力が消えてしまい、慣
性力に基づく振動がゼロに近くなるのである。即
ち、バランサーなしの場合に比較して約96％の慣
性力が低減され、又、従来の円形ギヤ振動のバラ
ンサー装置に比較して約87％の慣性力の低減が図
れるのである。この慣性力の低減により、結果的
に振動低減の効果が発揮されるのである。
第１３図は、離心率εに対するロツド長・クラ
ンク半径λの最適範囲を示している。
ンク半径λの最適範囲を示している。
離心率εは、楕円の形状によつて決まる数値で
ある。一方、ロツド長・クランク半径比はλ＝
l1／l2の値である。
ある。一方、ロツド長・クランク半径比はλ＝
l1／l2の値である。
本発明においては、第１３図に示す如く、慣性
力低減に最適のεは、λの値によつて決まる。特
に、λ＝２〜４に対してはεを０から0.18にする
ことにより通常の一次バランサーより慣性力低減
が機体できるのである。
力低減に最適のεは、λの値によつて決まる。特
に、λ＝２〜４に対してはεを０から0.18にする
ことにより通常の一次バランサーより慣性力低減
が機体できるのである。
第１４図・第１５図においては、バランサーの
振動系統に楕円ギヤ４，５を用いることにより、
新たに偏心質量が回転することとなり、これによ
り発生する慣性力が新たな振動の原因となること
が考えられるので、楕円ギヤ４，５と偏心はして
いても、重心は偏心しないように静バランスをと
つた楕円ギヤ４，５が示されている。特に、長径
方向の重量を軽減するために楕円ギヤの肉厚部に
空隙５ｂ，５ｃを設けている。又、この空隙５
ｂ，５ｃにより楕円ギヤ５の強度が弱化しないよ
うに、スポーク５ｄを残している。又、短径方向
においては長径方向に空隙を設けるだけでは静バ
ランスがとれないので、突部５ａ，５ａを両面に
設けて、重量を増加させている。５ｅは軸の嵌入
孔である。突部を徐々に楔状としたり、段階状と
してもよいものである。又、突部の代わりにウエ
イトを装着してもよいものである。
振動系統に楕円ギヤ４，５を用いることにより、
新たに偏心質量が回転することとなり、これによ
り発生する慣性力が新たな振動の原因となること
が考えられるので、楕円ギヤ４，５と偏心はして
いても、重心は偏心しないように静バランスをと
つた楕円ギヤ４，５が示されている。特に、長径
方向の重量を軽減するために楕円ギヤの肉厚部に
空隙５ｂ，５ｃを設けている。又、この空隙５
ｂ，５ｃにより楕円ギヤ５の強度が弱化しないよ
うに、スポーク５ｄを残している。又、短径方向
においては長径方向に空隙を設けるだけでは静バ
ランスがとれないので、突部５ａ，５ａを両面に
設けて、重量を増加させている。５ｅは軸の嵌入
孔である。突部を徐々に楔状としたり、段階状と
してもよいものである。又、突部の代わりにウエ
イトを装着してもよいものである。
(ヘ) 発明の作用
以上の如く本発明は構成されており、ピストン
１の死点、下死点間の往復動に伴つて、クランク
軸が回転するが、従来の場合にはバランサー軸及
びバランサーは、クランク軸の回転に伴つて同じ
角速度で回転していたのである。
１の死点、下死点間の往復動に伴つて、クランク
軸が回転するが、従来の場合にはバランサー軸及
びバランサーは、クランク軸の回転に伴つて同じ
角速度で回転していたのである。
故にピストン・クランク機構の慣性力のうち、
一次成分は釣り合いを取ることができていたので
ある。しかも、それ以外の高次成分についてはこ
のようにクランク軸とバランサー軸が同じ回転を
していてはとれなかつたのである。
一次成分は釣り合いを取ることができていたので
ある。しかも、それ以外の高次成分についてはこ
のようにクランク軸とバランサー軸が同じ回転を
していてはとれなかつたのである。
本発明においては、ピストン・クランク機構の
最も慣性力の大となる上死点近傍ではバランサー
８，９が高角速度で回転するので、バランサーに
より高次成分の慣性力とピストン・クランク機構
の高次成分の慣性力とを釣り合わせたのである。
そして、より小さい慣性力しか発生しない下死点
近傍では角速度を小としたものである。
最も慣性力の大となる上死点近傍ではバランサー
８，９が高角速度で回転するので、バランサーに
より高次成分の慣性力とピストン・クランク機構
の高次成分の慣性力とを釣り合わせたのである。
そして、より小さい慣性力しか発生しない下死点
近傍では角速度を小としたものである。
(ト) 発明の効果
本発明は以上の如く構成したので、次のような
効果を奏するものである。
効果を奏するものである。
第１に、バランサー軸の角速度、角加速度を、
クランク回転角に対して、変化させることがで
き、往復運動部で発生する慣性力に対して、高次
成分まで釣り合わせることができるのである。
クランク回転角に対して、変化させることがで
き、往復運動部で発生する慣性力に対して、高次
成分まで釣り合わせることができるのである。
第２に、ピストン・クランク機構の慣性力が最
も大きくなるクランク角度（上死点）において、
角速度・角加速度が最も大となるように楕円ギヤ
の噛合配置を行うことにより、バランサー軸の回
転変動を大きくしてピストン・クランク機構の慣
性力の高次成分に釣り合うバランサーの慣性力の
高次成分を発生させることが出来たのである。
も大きくなるクランク角度（上死点）において、
角速度・角加速度が最も大となるように楕円ギヤ
の噛合配置を行うことにより、バランサー軸の回
転変動を大きくしてピストン・クランク機構の慣
性力の高次成分に釣り合うバランサーの慣性力の
高次成分を発生させることが出来たのである。
第１図は、本発明の一実施例を示す往復動機関
の全体の概略図、第２図は、その側面図、第３図
は、楕円ギヤ４，５の噛合状態を示す図面、第４
図・第５図・第６図・第７図・第８図・第９図・
第１０図・第１１図は楕円ギヤのうちクランク軸
側楕円ギヤ４が略45°づつ回転した状態の連続図
面、第１２図はバランサー装置のない場合の慣性
力ａ、従来のバランサー装置を設けた場合の釣り
合い後の残存慣性力ｂ、本発明のバランサーによ
り釣り合つた後の存続慣性力のグラフ、第１３図
は、ロツド長のクランク半径比率λに対する楕円
ギヤの離心率εとの関係における最適にする範囲
を示す図面、第１４図は、楕円ギヤ自体の静のバ
ランスをとるために空隙及びウエイトを設けたも
のの平面図、第１５図は、同じく第１４図のＰ
１，Ｐ２，Ｐ３線断面図である。 １……ピストン、２……コネクテイングロツ
ド、３……クランク軸、４……クランク軸側楕円
ギヤ、５……アイドルギヤ軸側楕円ギヤ、９，１
０……バランサー、ε…離心率、λ……ロツド／
クランク半径。
の全体の概略図、第２図は、その側面図、第３図
は、楕円ギヤ４，５の噛合状態を示す図面、第４
図・第５図・第６図・第７図・第８図・第９図・
第１０図・第１１図は楕円ギヤのうちクランク軸
側楕円ギヤ４が略45°づつ回転した状態の連続図
面、第１２図はバランサー装置のない場合の慣性
力ａ、従来のバランサー装置を設けた場合の釣り
合い後の残存慣性力ｂ、本発明のバランサーによ
り釣り合つた後の存続慣性力のグラフ、第１３図
は、ロツド長のクランク半径比率λに対する楕円
ギヤの離心率εとの関係における最適にする範囲
を示す図面、第１４図は、楕円ギヤ自体の静のバ
ランスをとるために空隙及びウエイトを設けたも
のの平面図、第１５図は、同じく第１４図のＰ
１，Ｐ２，Ｐ３線断面図である。 １……ピストン、２……コネクテイングロツ
ド、３……クランク軸、４……クランク軸側楕円
ギヤ、５……アイドルギヤ軸側楕円ギヤ、９，１
０……バランサー、ε…離心率、λ……ロツド／
クランク半径。
Claims (1)
- １ ピストンの往復動をクランク軸の回転力に変
換し、該クランク軸の回転によりバランサー軸を
回転し、バランサー軸上のバランサーを回転さ
せ、ピストン・クランク機構の慣性力のバランス
をとる往復動機関において、バランサー軸の駆動
を楕円歯車連を介して行い、該楕円歯車はクラン
ク軸側楕円ギヤ４の回転中心をＯ、アイドルギヤ
軸側の楕円ギヤ５の回転中心をO′、両楕円ギヤ
４，５の噛合点をO″とすると、ピストン・クラ
ンク機構の慣性力が最も大きくなるクランク角度
においてＯ−O″が最大で、O′−O″が最小となる
ように配置したことを特徴とする往復動機関にお
けるバランサー装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21303383A JPS60104830A (ja) | 1983-11-12 | 1983-11-12 | 往復動機関におけるバランサ−装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21303383A JPS60104830A (ja) | 1983-11-12 | 1983-11-12 | 往復動機関におけるバランサ−装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60104830A JPS60104830A (ja) | 1985-06-10 |
| JPH0319417B2 true JPH0319417B2 (ja) | 1991-03-15 |
Family
ID=16632394
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21303383A Granted JPS60104830A (ja) | 1983-11-12 | 1983-11-12 | 往復動機関におけるバランサ−装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60104830A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010059772A (ko) * | 1999-12-30 | 2001-07-06 | 이계안 | 엔진의 가변 토크형 크랭크 축 |
| JP2001347726A (ja) * | 2000-06-06 | 2001-12-18 | Mitsubishi Electric Corp | プリンタ装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6098241A (ja) * | 1983-11-04 | 1985-06-01 | Masaru Ogura | ピストンクランク機構のバランス装置 |
-
1983
- 1983-11-12 JP JP21303383A patent/JPS60104830A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60104830A (ja) | 1985-06-10 |
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