JPH03199424A - ポリエーテル系共重合体繊維 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、ポリエーテル系共重合体繊維に関し、更に詳
しく言うと、耐熱性、機械的強度等に優れ、例えば、複
合材料の素材、織編物材料などとして好適に使用するこ
とができるポリエーテル系共重合体繊維に関する。

〔従来の技術〕

近年、耐熱性、機械的強度に優れた種々のエンジニアリ
ング樹脂が開発され、これらよりなる繊維が広い分野で
用いられているが、種々の面で十分に満足しておらず、
新しい素材からなる繊維の開発が望まれている。

例えば、エンジニアリング樹脂のひとつとしてポリエー
テルケトン系共重合体が知られており、その利用面での
いくつかの提案がなされている（例えば、特開昭５９−
１９１３２２号公報を参照）。

しかしながら、これらの従来の樹脂は、ガラス転移温度
（Ｔ９）が低く、高耐熱性が要求される分野においては
通用し難かったり、機械的強度等の機械的特性（例えば
、引張強度、結節強度、ヤング率など）が、なお不十分
であるなどの欠点を有している。また、樹脂によっては
、ゲルが発生し易く、繊維に加工する際に支障をきたす
などの問題点もある。

〔発明が解決しようとする課題］ 本発明は前記の事情を鑑みてなされたものである。

本発明の目的は、前記問題点を解決し、ガラス転移温度
が十分に高く、耐熱性に優れるとともに、機械的強度等
の機械的性質に優れ、しかも、繊維への加工性（紡糸及
び延伸加工等）にも優れるなどの利点を有する新規なポ
リマー繊維であるポリエーテル系共重合体繊維を提供す
ることにある。

〔課題を解決するための手段〕 本発明者らは、前記目的を達成するために鋭意研究を重
ねた結果、ガラス転移温度が十分に高く、耐熱性に優れ
、しかも機械的強度等の機械的性質に優れた特定のポリ
エーテル系共重合体を原料樹脂として用い、これを特定
の条件で溶融紡糸してなる繊維、特に該溶融紡糸後、特
定の延伸倍率に延伸してなる繊維が、前記目的を満足す
る優れたポリマー繊維であることを見出し、これらの知
見に基づいて本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は、　次の一般式ＣＩ）Ｎ で表される繰り返し単位からなり、前記式〔Ｉ〕で表さ
れる繰り返し単位の含有量と前記式（ＩＩ）で表される
繰り返し単位の含有量との合計に対する数式（Ｉ）で表
される繰り返し単位の含有量の割合（モル比（（Ｉ〕／
　（１）＋　［：ＩＩ））））が０．１−０．５である
とともに、４００℃における熔融粘度が５００ボイズ以
上であるポリエーテル系共重合体を、その融点よりも１
０ないし７０℃高い温度において熔融紡糸してなること
を特徴とするポリエーテル系共重合体繊維よりなるもの
である。

以下に、本発明について詳細に説明する。

−ポリエーテル系共重合体− 本発明の樹脂Ｍｉ戊物の配合成分として使用する前記ポ
リエーテル系共重合体において重要な点のひとつは、前
記一般式〔Ｉ〕で表される繰り返し単位と前記式ＣＩＩ
）で表される繰り返し単位からなり、かつ、これらの繰
り返し単位の割合が、前記したように特定の範囲にある
点である。

ここで、もし、前記一般式（Ｉ）で表される繰り返し単
位の割合〔すなわち、モル比（〔Ｉ〕／（（１）＋　［
ＩＩ））））が０．１未満であると、ポリマーの融点が
高すぎて、溶融粘度が高くなり、底形性（溶融紡糸性）
が低下する。また、該ポリマーに各種の添加成分を配合
して樹脂組成物の繊維となす場合に、添加成分との溶融
混合が困難となって、均一な樹脂組成物やその繊維の製
造が困難となることがある。また、前記一般式〔Ｉ〕で
表される繰り返し単位の割合が０．５を超えると、結晶
性の度合いが十分でなくなり、耐熱性が低下するほか、
機械的強度や耐溶剤性、耐薬品性の低下を招くことにな
る。

なお、前記ポリエーテル系共重合体は、本発明の目的を
阻害しない範囲内の割合で、他の繰り返し単位を含有し
ていてもよい。

本発明においては、前記各種のポリエーテル系共重合体
は、１種単独で使用してもよいし１．所望に応じて、２
種以上を混合物あるいは組成物などとして併用してもよ
い。

ポリエーテル系共重合体の製造方法− 前記ポリエーテル系共重合体は、その製造方法としては
特に制限はなく、種々の方法に従って製造することがで
きる。

本発明に好適なポリエーテル系共重合体の製造方法とし
て、例えば、以下に示す方法などを挙げることができる
。

すなわち、ジハロゲノベンゾニトリルと１４ビス（４−
ハロヘンジイル）ベンゼンとの合計量に対してモル比で
０．１〜０．５に相当する量のジハロゲノベンゾニトリ
ルと、前記合計量とほぼ等モル量の４．４′−ビフェノ
ール（すなわち、４゜４′−ジヒドロキシビフェニル）
とを、アルカリ金属化合物及び中性極性溶媒の存在下に
反応させた後、得られた反応生成物と前記合計量に対し
てモル比で０．９〜０．５に相当する量の１，４−ビス
（４−へロベンゾイル）ベンゼンとの共重合反応を行う
ことにより製造する。

使用に供される前記ジハロゲノベンゾニトリルとしては
、２．３−ジハロゲノベンゾニトリル、２．４−ジハロ
ゲノベンゾニトリル、２，５−ジハロゲノベンゾニトリ
ル、２，６−ジハロゲノベンゾニトリル、３．４−ジハ
ロゲノベンゾニトリル、３．５−ジハロゲノベンゾニト
リルあるいはこれらの２種以上の混合物を挙げることが
できるが、通常は、例えば、次式 （ただし、式中、Ｘはハロゲン原子であり、式中の２つ
のＸは、互いに同一であってもよく、相違していてもよ
い。） で表される２、６−ジハロゲノベンゾニトリルや、次式 （ただし、式中、Ｘは前記と同じ意味である。）で表さ
れる２、４−ジハロゲノベンゾニトリルなどが好適に使
用される。

これらの中でも、好ましいのは２，６−ジクロロベンゾ
ニトリル、２．６−ジフルオロベンゾニトリル、２，４
−ジクロロベンゾニトリル、２゜４−ジフルオロベンゾ
ニトリルであり、特に好ましいのは２，６−ジクロロベ
ンゾニトリルである。

なお、これらは、１種単独で使用してもよいし、必要に
応じて、２種以上を併用してもよい。

前記ジハロゲノベンゾニトリルは、次式テ表すれる４、
４′−ビフェノールとをアルカリ金属化合物及び中性極
性溶媒の存在下で反応させる。

使用に供される前記アルカリ金属化合物は、前記４．４
′−ビフェノールをアルカリ金属塩にすることのできる
ものであればよく、特に制限はないが、好ましいのはア
ルカリ金属炭酸塩、アルカリ金属炭酸水素塩である。

前記アルカリ金属炭酸塩としては、例えば炭酸リチウム
、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸ルビジウム、炭
酸セシウムなどが挙げられる。

これらの中でも、好ましいのは炭酸ナトリウム、炭酸カ
リウムである。

前記アルカリ金属炭酸水素塩としては、例えば炭酸水素
リチウム、炭酸水素ナトリウム、炭酸水素カリウム、炭
酸水素ルビジウム、炭酸水素セシウムなどが挙げられる
。

これらの中でも、好ましいのは炭酸水素ナトリウム、炭
酸水素カリウムである。

上記各種のアルカリ金属化合物の中でも、炭酸ナトリウ
ム、炭酸カリウムが特に好適に使用される。

なお、これらは、１種単独で使用してもよいし、必要に
応じて２種以上を併用してもよい。

前記中性極性溶媒としては、例えばＮ、　Ｎ−ジメチル
ホルムアミド、Ｎ、Ｎ−ジュチルホルムアξド、Ｎ、Ｎ
−ジメチルアセトアミド、Ｎ、　　Ｎジエチルアセトア
ミド、Ｎ、Ｎ−ジプロピルアセトアミド、Ｎ、Ｎ−ジメ
チル安息香酸アミド、Ｎメチル−２−ピロリドン（ＮＭ
Ｐ）、Ｎ−エチル−２−ピロリドン、Ｎ−イソプロピル
−２−ピロリドン、Ｎ−イソブチル−２−ピロリドン、
Ｎ−ｎ−プロピル−２−ピロリドン、Ｎ−ｎ−ブチル−
２−ピロリドン、Ｎ−シクロへキシル−２−ピロリドン
、Ｎ−メチル−３−メチル−２−ピロリドン、Ｎ−エチ
ル−３−メチル−２−ピロリドン、Ｎ−メチル−３，４
，５−）リフチル−２ピロリドン、Ｎ−メチル−２−ピ
ペリドン、Ｎ−エチル−２−ピペリドン、Ｎ−イソプロ
ピル−２−ピペリドン、Ｎ−メチル−６−メチル−２−
ピペリドン、Ｎ−メチル−３−エチルピペリドン、ジメ
チルスルホキシド、ジエチルスルホキシド、１−メチル
−１−オキソスルホラン、１−エチル−１−オキソスル
ホラン、１−フェニル−１−オキソスルホラン、Ｎ、Ｎ
’　−ジメチルイミダゾリジノン（ＤＭＩ）、ジフェニ
ルスルホンなどが挙げられる。

好ましいのはＮＭＰ、ＤＭＩ、スルホラン、ジフェニル
スルホン及びジメチルスルホキシドであり、特に好まし
いのはＮＭＰである。

なお、これらの溶媒は、１種単独で使用してもよいし、
必要に応じて、２種以上を併用してもよい。また、必要
に応して、例えば、芳香族炭化水素溶媒等の他の溶媒と
の混合溶媒として使用することができる。例えば、トル
エン等の水と共沸しやすい芳香族炭化水素を前記中性極
性溶媒と併用することにより、重合反応の際、縮合等に
よって生成する水を反応系から有効に除去することがで
きる。

前記ジハロゲノベンゾニトリルの使用割合は、ジハロゲ
ノベンゾニトリルと１．４−ビス（４−ハロベンゾイル
）ベンゼンとの合計量に対するモル比で、前記ジハロゲ
ノベンゾニトリルが、通常、０、１〜０．５の割合であ
り、前記アルカリ金属化合物の使用割合は、使用する４
、４′−ビフェノールの水酸基１個につき、通常１．０
３〜２．５０当量、好ましくは１．０５〜１．２５当量
とするのが適当である。

前記中性極性溶媒の使用量については、特に制限はない
が、通常、前記ジハロゲノベンゾニトリルと前記４．４
′−ビフェノールと前記アルカリ金属化合物との合計１
００重量部当たり、２００〜２，０００重量部の範囲で
選ばれる。

前記アルカリ金属化合物及び前記中性極性溶媒の存在下
での前記ジハロゲノベンゾニトリルと前記４．４′−ビ
フェノールとの反応を行って得られる反応生成物と前記
１．４−ビス（４−ハロベンゾイル）ベンゼンを反応さ
せる。使用に供される前記１．４−ビス（４−ハロベン
ゾイル）ベンゼンは、次式 中の２つのＹは、互いに同一であってもよく、相違して
いてもよい。） で表される化合物であり、これらの中でも１．　４ビス
（４−クロロベンゾイル）ベンゼン、１゜４−ビス（４
−フルオロベンゾイル）ベンゼン、１−（４−クロロベ
ンゾイル）−４−（４−フルオロベンゾイル）ベンゼン
が好ましく、特に、ｌ。

４−ビス（４−クロロベンゾイル）ベンゼン及びビス（
４−フルオロベンゾイル）ベンゼンが好ましい。

なお、これらは、１種単独で使用してもよいし、必要に
応じて、２種以上を併用してもよい。

前記１．４−ビス（４−ハロベンゾイル）ベンゼンは、
１，４−ビス（４−ハロベンゾイル）ベンゼンとジハロ
ゲノベンゾニトリルとの合計量の、前記４．４′−ビフ
ェノールの使用量に対するモル比が、通常、０．９８〜
１．０２、好ましくは１．００〜１．０１になるような
割合で使用する。

ポリエーテル系共重合体を得るには、例えば、前記中性
極性溶媒中に、前記ジハロゲノベンゾニトリルと、前記
４．４′−ビフェノールと、前記アルカリ金属化合物と
を、同時に添加して、前記ジハロゲノベンゾニトリルと
前記４．４′−ビフェノールの反応を行わせた後、更に
前記１．４ビス（４−ハロベンゾイル）ベンゼンを添加
し、通常は１５０〜３８０℃１好ましくは１８０〜３３
０℃の範囲の温度において一連の反応を行わせる。

反応温度が１５０″Ｃ未満では、反応速度が遅すぎて実
用的ではないし、３８０″Ｃを超えると、副反応を招く
ことがある。

また、この一連の反応の反応時間は、通常、０゜１〜１
０時間であり、好ましくは１〜５時間である。

反応の終了後、得られるポリエーテル系共重合体を含有
する中性極性溶媒溶液から、公知の方法に従って、ポリ
エーテル系共重合体を分離、精製することにより、ポリ
エーテル系共重合体を得ることができる。

このようにして、ポリエーテル系共重合体を簡単な工程
で効率良く製造することができる。

しかも、前記ポリエーテル系共重合体含有の中性極性溶
媒溶液から、嵩密度の大きいポリエーテル系共重合体の
粉末を得ることができる。

以上のようにして得られたポリエーテル系共重合体は、
耐熱性、機械的強度等の特性に優れており、本発明のポ
リエーテル系共重合体繊維の素材として使用される。

−ポリエーテル系共重合体繊維− 本発明のポリエーテル系共重合体繊維（以下、これを共
重合体繊維又は繊維と称すことがある。

）は、前記ポリエーテル系共重合体（以下、これを共重
合体又は樹脂と称すことがある。）を、その融点（以下
、この融点を℃単位でＴ、で表すことがある。）より１
０〜７０℃高い温度、すなわち（Ｔ、＋１０）”Ｃ〜（
Ｔ、＋７０）°ｃの範囲内の温度（溶融紡糸温度）で溶
融紡糸することにより製造される。

ここで、前記溶融紡糸温度が（Ｔ、＋１０）”Ｃ未満で
あると、紡糸が困難となったり、紡糸における成形加工
性が低下する。一方、（Ｔ、＋７０）℃を超えると、紡
糸におけるポリマーの流動性が高くなり過ぎて繊維への
加工が困難となったり、あるいは紡糸原料の分解等の不
都合を招くことがある。

なお、溶融紡糸温度とは、紡糸に際して樹脂（ポリエー
テル系共重合体）を溶融させるための紡糸装置本体の加
熱温度のことであり、紡出糸が紡出する紡糸口金の温度
は、この溶融紡糸温度とは別途に定めることができる。

この紡糸口金の温度は、必ずしも前記の（Ｔ、＋１０）
’Ｃ〜（Ｔ。

＋７０）’Ｃの範囲内としなくてもよく、適宜選定すれ
ばよいのであるが、通常は、溶融紡糸温度よりも５〜２
０℃程度低めに設定するのが望ましい。

なお、前記ポリエーテル系共重合体は、通常、１種単独
で溶融紡糸に供されるが、必要に応じて、２種以上を混
合物や組成物などとして併用して溶融紡糸を行ってもよ
い。

また、前記ポリエーテル系共重合体は、所望に応して、
本発明の目的に支障のない範囲内で、他の樹脂や添加成
分を適宜含有させて溶融紡糸に供することもできる。

前記溶融紡糸に使用する紡糸装置としては、前記溶融紡
糸温度を十分に達成できる適当な加熱機構を有するもの
であれば市販のものなど各種のものが使用可能であり、
適宜目的に合わせて設定使用すればよい。例えば、５０
０℃位まで昇温可能な溶融押出装置などを充当すればよ
い。

紡糸口金の種類としては、特に制限はなく、この分野で
常用されている単一孔のノズル、多孔型の口金（単糸用
のものやフィラー状繊維用のものを含む、）など各種の
ものを、目的に応じて適宜採用すればよい。

紡出糸の冷却、巻き取り方法としても、特に制限はなく
、公知の技術等の各種の技法によって行うことができ、
その手法や条件は目的に応じて適宜選定すればよい。

例えば、紡糸繊維の単糸デニールが１．　０００ｄｅ以
上の繊維を紡糸する場合には、紡糸口金の直下に冷却用
の液浴を用いて固化させて、トルクワイングー等により
巻き取る方式が好適に採用することができるし、１，０
ＯＯｄｅ以下の繊維の場合には、空気中で冷却固化する
方式が好適に採用されるであろう。

なお、この冷却速度を適宜制御するために、所望に応じ
て、紡糸口金の直後に加熱筒等の加熱装置を設け、これ
に紡出糸を通過させる方法を好適に採用することができ
る。

本発明のポリエーテル系共重合体繊維は、上記の溶融紡
糸後、延伸処理等の後処理を施してもよいし、使用目的
によっては、特に施さないでもよいし、いずれでもよい
が、−Ｃ的には、少なくとも延伸処理を施すことが好ま
しい。

適当な延伸処理を施すことにより、得られる繊維の機械
的強度等の機械的性質などをより一層向上させることが
できるからである。

この延伸処理は、通常、使用する樹脂（ポリエーテル系
共重合体）のガラス転移温度（Ｔ、）よりも１０〜６０
℃高い温度で行うことが望ましい。

ここで、延伸温度が（Ｔ９＋１０）”Ｃより低いと、延
伸性が低下し、一方、（Ｔ、＋６０）’Ｃより高いと、
毛羽やラップが発生し、安定した延伸ができないことが
ある。

この延伸は、延伸倍率が、通常、１．５以上、好ましく
は２〜１０となるように行うことが望ましい。

この延伸倍率が、１．５未満では、十分な延伸効果が得
られず、特に引張強度等の機械的性質の向上が不十分と
なる。

なお、一般に、この延伸後、延伸された繊維に適宜加熱
処理を施すことが望ましい。

この加熱処理は、通常、樹脂（ポリエーテル系共重合体
）の結晶化温度より高く、かつ融点よりも低い温度範囲
内の温度で、必要に応じ緊張下又は無緊張下で行うこと
ができる。

このように延伸後の繊維に加熱処理を施すことにより、
繊維の強度を更に向上させることができる。

なお、前記延伸処理及び加熱処理は、前記溶融紡糸と組
み合わせて連続的操作によって行うことができる。

このようにして本発明のポリエーテル系共重合体繊維を
得ることができる。

これらのポリエーテル系共重合体繊維は、耐熱性に優れ
るとともに、引張強度等の機械的強度等の機械的性質に
優れるほか、耐溶剤性や耐薬品性にも優れるという利点
を有しており、例えば、複合材料の素材、織編物材料等
をはしめとする各種のポリマー繊維の利用分野に好適に
利用することができる。

〔実施例〕

次に、本発明の実施例及び比較例を示し、本発明につい
て更に具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に
限定されるものではない。

実施例１ ■ポリエーテル系共重合体の製造例 トルエンを満たしたディーンスタルクトラップ、撹拌装
置及びアルゴンガス吹込管を備えた内容積５１の反応器
に、２．６−シクロロヘンゾニトリル３８．７０ｇ（０
，２２５モル）、４．４’−ビフェノール１３９．６６
ｇ（０，７５モル）、炭酸カリウム１２４３９　ｇ　（
０，９モル）及びＮ−メチル−２−ピロリドン】、５１
を入れ、アルゴンガスを吹込みながら、１時間かけて室
温より１９５℃まで昇温した。

昇温後、少量のトルエンを加えて生成する水を共沸によ
り除去した。

次いで、温度１９５℃にて３０分間反応を行った後、１
，４−ビス（４−フルオロベンゾイル）ベンゼン１６９
．２ｇ（０，５２５モル）をＮ−メチル−２−ピロリド
ン１．５１に？容解した）各法を加えて、更に１時間反
応を行った。

反応終了後、生成物をブレンダーで粉砕し、アセトン、
メタノール、水、アセトンの順に洗浄を行ってから、乾
燥させて、白色粉末状の共重合体３０４．０ｇ（収率９
８％）を得た。

この得られた共重合体の構造は次の繰り返し単位（１） Ｎ とからなり、繰り返し単位（１）と繰り返し単位（ｎ）
の割合がモル比で０．３０：０．７０であるポリエーテ
ル系共重合体であった。

また、この共重合体の特性について測定したところ、温
度４００℃における溶融粘度（ゼロ剪断粘度）は１３，
０００ボイズであり、ガラス転移温度は１９０℃、結晶
融点は３８４℃１熱分解開始温度５６４℃（空気中、５
％重量減）であり、高い耐熱性を示した。

■ポリエーテル系共重合体繊維の製造側上記の■で製造
したポリエーテル系共重合体を４００℃に加熱して溶融
し、これを内径１．０　ｍｍ、長さ１．０　ＩｍＤのノ
ズルを用いてノズル温度３９０″Ｃの条件下に紡糸した
。その後、直ちに紡出糸を３００℃に保持した長さ３０
０１の加熱筒を通過させてから空冷し、速度１２０ｍ／
ｗｉｎで巻き取って３５デニールの未延伸糸（未延伸ポ
リエーテル系共重合体繊維）を得た。

次に、この未延伸糸を、延伸温度２００″Ｃの条件で、
延伸ローラにより延伸倍率が２となるように延伸し、更
に熱板ヒーターにより熱処理温度２４０℃の条件で熱処
理を行ってポリエーテル系共重合体繊維（延伸糸）を得
た。

この延伸ポリエーテル系共重合体繊維について、引張強
度、伸度、結節強度及びヤング率を測定した。

結果を第１表に示す。

なお、これらの物性の測定は、いずれも、ＪＴＳ−Ｌ−
１０１３−８１に準拠して行った。

実施例２ 延伸倍率を３とした以外は実施例１の■と同様にしてポ
リエーテル系共重合体繊維（延伸糸）を製造し、前記各
物性を測定した。

結果を第１表に示す。

実施例３ 延伸倍率を４とし、かつ延伸温度を２１０　’Ｃとした
以外は実施例１の■と同様にしてポリエーテル系共重合
体繊維（延伸糸）を製造し、前記各物性を測定した。

結果を第１表に示す。

実施例４ 実施例１の■で製造したポリエーテル系共重合体を４０
０℃に加熱して溶融し、これを内径０．４５ｍｍ、長さ
１３５＋ｍ、孔数６０の紡糸口金を用いて紡糸した。な
お、紡糸口金の温度は、３９０″Ｃに設定しておいた。

この紡出糸を、紡糸口金の出口に設けである温度３００
℃に保持した長さ３００℃１ｍの加熱筒を連続的に通過
させ、空冷してから給油して、速度１５０ｍ／ｓｉｎで
巻き取って８００デニール／６０フイラメントの未延伸
糸（未延伸ポリエーテル系共重合体線Ｉりを得た。

次〜に、この未延伸糸を、延伸温度２００　’Ｃの条件
で、延伸ローラにより延伸倍率が２となるように延伸し
、更に熱板ヒーターにより熱処理温度２４０℃の条件で
熱処理を行って延伸糸（延伸ポリエーテル系共重合体繊
維）を得た。

このポリエーテル系共重合体繊維（延伸糸）について、
実施例１の■の測定方法と同様にして、前記各物性を測
定した。

結果を第１表に示す。

実施例５ 延伸倍率を３とした以外は実施例４と同様にしてポリエ
ーテル系共重合体繊維（延伸糸）を製造し、前記各物性
を測定した。

結果を第１表に示す。

実施例６ 延伸倍率を４とし、かつ延伸温度を２１０”Ｃとした以
外は実施例４と同様にしてポリエーテル系共重合体繊維
（延伸糸）を製造し、前記各物性を測定した。

結果を第１表に示す。

実施例７ ■ポリエーテル系共重合体の製造例 ２．６−シクロロベンゾニトリルと１，４−ビス（４−
フルオロベンゾイル）ベンゼンの仕込み割合（モル比）
を３ニアに代えて４：６とした以外は実施例１の■と同
様にして共重合体を製造した。

この共重合体は、実施例１の■に示した繰り返し単位（
１）と繰り返し単位（Ｉｔ）からなり、該繰り返し単位
ＣＩ）と繰り返し単位（ＩＩ）の割合がモル比で０．４
：０．６であるポリエーテル系共重合体であった。

また、この共重合体の特性について測定したところ、こ
の共重合体は、温度４００　”Ｃにおける溶融粘度（ゼ
ロ剪断粘度）が１４，０００ポイズであり、ガラス転移
温度が１９３”Ｃ２結晶融点が３５２℃１熱分解開始温
度が５７０″Ｃ（空気中、５％重量減）であり、高い耐
熱性を示した。

■ポリエーテル系共重合体繊維の製造側実施例１の■で
得たポリエーテル系共重合体に代えて上記の■で得られ
たポリエーテル系共重合体を用い、かつ、延伸温度を２
１０℃１熱処理温度を２５０℃とした以外は実施例１の
■と同様にして延伸倍率が２の延伸糸であるポリエーテ
ル系共重合体繊維を得た。

このポリエーテル系共重合体繊維（延伸糸）について実
施例１の■と同様の測定法により前記各物性を測定した
。

結果を第１表に示す。

実施例８ 延伸倍率を３とした以外は実施例７の■と同様にしてポ
リエーテル系共重合体繊維（延伸糸）を製造し、前記各
物性を測定した。

結果を第１表に示す。

実施例９ 延伸倍率を４とし、かつ、延伸温度を２２０℃とした以
外は実施例７の■と同様にしてポリエーテル系共重合体
繊維（延伸糸）を製造し、前記各物性を測定した。

結果を第１表に示す。

実施例１０ 実施例１の■で得た共重合体に代えて実施例７の■で得
た共重合体を用い、かつ、延伸温度を２１０、熱処理温
度を２５０℃とした以外は、実施例４と同様にして延伸
倍率が２の延伸糸（延伸ポリエーテル系共重合体繊維）
を製造し、前記各物性を測定した。

結果を第１表に示す。

実施例１１ 延伸倍率を３とし、かつ、延伸温度を２２０℃とした以
外は実施例１０と同様にしてポリエーテル系共重合体繊
維（延伸糸）を製造し、前記各物性を測定した。

結果を第１表に示す。

実施例１２ 延伸倍率を４とし、延伸温度を２２０℃とした以外は実
施例１０と同様にしてポリエーテル系共重合体繊維（延
伸糸）を製造し、前記各物性を測定した。

結果を第１表に示す。

比較例１ 実施例１の■で得た共重合体に代えて市販のポリエーテ
ルエーテルケトン（ＩＣ１社製：Ｖｉｃｔｒｅｘ　　Ｐ
ＥＥＫ４５０Ｇ）を用い、第１表に示す条件を採用した
以外は、実施例１の■と同様にして延伸倍率が２の延伸
糸を得た。

この延伸糸について実施例１の■と同様の測定法により
、前記各物性を測定した。

結果を第１表に示す。

比較例２及び３ 延伸倍率をそれぞれ３及び４とした以外は比較例１と同
様にして延伸糸を製造し、前記各物性を測定した。

結果を第１表に示す。

例４と同様にして延伸系を製造し、前記各物性を測定し
た。

結果を第１表に示す。

比較例４ 実施例１の■で得た共重合体に代えて市販のポリエーテ
ルエーテルケトン（ＩＣ１社製：Ｖｉｃｔｒｅｘ　　Ｐ
ＥＥＫ４５０Ｇ）を用い、第１表に示す条件を採用した
以外は、実施例４と同様にして延伸倍率が２の延伸糸を
得た。

この延伸糸について実施例１の■と同様の測定法により
、前記各物性を測定した。

結果を第１表に示す。

比較例５及び６ 延伸倍率をそれぞれ３及び４とした以外は比較〔発明の
効果〕 本発明によると、特定のポリエーテル系共重合体を特定
の条件で紡糸して繊維となしており、特にその紡糸後、
特定の延伸倍率で延伸して繊維となしているので、耐熱
性に優れるとともに、例えば、従来のポリエーテルエー
テルケトン等の従来のエンジニアリング樹脂からなる繊
維と比較しても著しく機械的強度等の機械的特性に優れ
るなどの利点を有する新規なポリマー繊維を提供するこ
とができる。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、次の一般式〔 I 〕 ▲数式、化学式、表等があります▼〔 I 〕 で表される繰り返し単位及び次の式〔II〕 ▲数式、化学式、表等があります▼〔II〕 で表される繰り返し単位からなり、前記式 〔 I 〕で表される繰り返し単位の含有量と前記式〔II
   〕で表される繰り返し単位の含有量との合計に対する該
   式〔 I 〕で表される繰り返し単位の含有量の割合（モ
   ル比｛〔 I 〕／〔 I 〕＋〔II〕）｝）が０．１〜０．
   ５であるとともに、４００℃における溶融粘度が５００
   ポイズ以上であるポリエーテル系共重合体を、その融点
   よりも１０ないし７０℃高い温度において溶融紡糸して
   なることを特徴とするポリエーテル系共重合体繊維。 ２、請求項１に記載のポリエーテル系共重合体を、その
   融点よりも１０ないし７０℃高い温度において溶融紡糸
   した後、そのガラス転移温度よりも１０ないし６０℃高
   い温度において、延伸倍率１．５以上に延伸してなるこ
   とを特徴とするポリエーテル系共重合体繊維。