JPH03206331A - Ｆｆｖ用エンジンの燃料噴射量制御装置 - Google Patents
Ｆｆｖ用エンジンの燃料噴射量制御装置Info
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- JPH03206331A JPH03206331A JP2245707A JP24570790A JPH03206331A JP H03206331 A JPH03206331 A JP H03206331A JP 2245707 A JP2245707 A JP 2245707A JP 24570790 A JP24570790 A JP 24570790A JP H03206331 A JPH03206331 A JP H03206331A
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- F02B1/04—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition with fuel-air mixture admission into cylinder
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- F02D2200/0611—Fuel type, fuel composition or fuel quality
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
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- Y02T10/30—Use of alternative fuels, e.g. biofuels
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、アルコール濃度〈０〜１００％〉に応じて可
変設定する燃料噴射パルス幅に応じて燃料噴射方式を切
換え設定するＦＦＶ用エンジンの燃料噴射量制御装置に
関する。
変設定する燃料噴射パルス幅に応じて燃料噴射方式を切
換え設定するＦＦＶ用エンジンの燃料噴射量制御装置に
関する。
［従来の技術と発明が解決し７ようとする課Ｍ］近年、
燃料事情の悪化、排気清浄化の要請などから、ガソリン
燃料は勿論のこと、アルコール燃料、あるいは、ガソリ
ンとアルコールの混合燃料によっても運転可能なＦ Ｆ
Ｖ （ Ｆ Ｉｅｘｉｂｌｅ Ｆ ｕｅｌＶｅｈｉｃ
ｌｅ）用エンジンが開発されている。
燃料事情の悪化、排気清浄化の要請などから、ガソリン
燃料は勿論のこと、アルコール燃料、あるいは、ガソリ
ンとアルコールの混合燃料によっても運転可能なＦ Ｆ
Ｖ （ Ｆ Ｉｅｘｉｂｌｅ Ｆ ｕｅｌＶｅｈｉｃ
ｌｅ）用エンジンが開発されている。
このＦＦＶ用エンジンでは、例えば、特開昭５８−２８
５５７号公報に開示されているように、燃料中のアルコ
ール濃度をアルコールセンサにより検出し、このアルコ
ール濃度に応じて燃料噴射パルス幅を補正して理論空燃
比を維持するように制御する。
５５７号公報に開示されているように、燃料中のアルコ
ール濃度をアルコールセンサにより検出し、このアルコ
ール濃度に応じて燃料噴射パルス幅を補正して理論空燃
比を維持するように制御する。
しかし、アルコール濃度１００％の燃料を用いた場合の
理論空燃比がアルコール濃度Ｏ％、すなわち、ガソリン
１００％の燃料を用いた場合の約１／２で、燃料中のア
ルコール濃度が高くなるほど理論空燃比が低下する。
理論空燃比がアルコール濃度Ｏ％、すなわち、ガソリン
１００％の燃料を用いた場合の約１／２で、燃料中のア
ルコール濃度が高くなるほど理論空燃比が低下する。
そのため、ＦＦＶ用エンジンでは、同一の運転条件下で
あっても、例えば、燃料中のアルコール濃度が１００％
（ガソリンＯ％）の場合と、アルコール濃度がＯ％（ガ
ソリン１００％）の場合では、燃料噴射量に約２倍の開
きがある。
あっても、例えば、燃料中のアルコール濃度が１００％
（ガソリンＯ％）の場合と、アルコール濃度がＯ％（ガ
ソリン１００％）の場合では、燃料噴射量に約２倍の開
きがある。
この場合、例えば、単に従来のインジエクタのノズル径
を拡大して容量を倍増しただけでは、アルコール濃度０
％（ガソリン１００％）時のアイドリング運転などのエ
ンジン低負荷運転域における燃料噴射パルス幅、すなわ
ち、インジェクタの開弁時間が従来よりも短くなり、イ
ンジェクタの燃料噴射量にばらつきが生じるばかりが燃
料の霧化が悪化してエンジンの燃焼が不安定になる。
を拡大して容量を倍増しただけでは、アルコール濃度０
％（ガソリン１００％）時のアイドリング運転などのエ
ンジン低負荷運転域における燃料噴射パルス幅、すなわ
ち、インジェクタの開弁時間が従来よりも短くなり、イ
ンジェクタの燃料噴射量にばらつきが生じるばかりが燃
料の霧化が悪化してエンジンの燃焼が不安定になる。
一方、従来のガソリンエンジン用のインジェクタをその
まま使用した場合、アルコール濃度１００％のときには
燃料噴射パルス幅を約２倍にする必要があるが、４サイ
クルエンジンの場合、単純に可能な最大燃料噴射パルス
幅Ｔ ＨＡＸは１サイクル（７２０゜ＣＡ）分の経過時
間、すなわち、ＴＨＡＸ ＝ （６ ０／Ｎ） ｘ２ｓ
ｅｃであり、次のサイクルの燃料噴射タイミングなどを
考慮すると上記最大燃料噴射パルス幅Ｔ ＨＡＸはさら
に短くなる。
まま使用した場合、アルコール濃度１００％のときには
燃料噴射パルス幅を約２倍にする必要があるが、４サイ
クルエンジンの場合、単純に可能な最大燃料噴射パルス
幅Ｔ ＨＡＸは１サイクル（７２０゜ＣＡ）分の経過時
間、すなわち、ＴＨＡＸ ＝ （６ ０／Ｎ） ｘ２ｓ
ｅｃであり、次のサイクルの燃料噴射タイミングなどを
考慮すると上記最大燃料噴射パルス幅Ｔ ＨＡＸはさら
に短くなる。
しかし、上記最大燃料噴射パルス幅Ｔ ＨＡＸはエンジ
ン回転数によって変動するため、例えば、エンジン高回
転高負荷運転域においては、インジェクタを全開にして
も燃料噴射量が不足してしまうおそれがあり、出力不足
、ドライバビリティの低下を招く。
ン回転数によって変動するため、例えば、エンジン高回
転高負荷運転域においては、インジェクタを全開にして
も燃料噴射量が不足してしまうおそれがあり、出力不足
、ドライバビリティの低下を招く。
このように、ＦＦＶ用エンジンでは、ガソリン１００％
のアイドリング運転などの最小燃料噴射量から、アルコ
ール１００％の最高出力付近の最大燃料噴射量までのイ
ンジェクタに対する要求ダイナミックレンジが、通常の
ガソリンエンジンのものに比し約２倍と広く、この要求
を満足するインジェクタの開発は困難なばかりか、特殊
な製品となって大幅なコストアップを招く。
のアイドリング運転などの最小燃料噴射量から、アルコ
ール１００％の最高出力付近の最大燃料噴射量までのイ
ンジェクタに対する要求ダイナミックレンジが、通常の
ガソリンエンジンのものに比し約２倍と広く、この要求
を満足するインジェクタの開発は困難なばかりか、特殊
な製品となって大幅なコストアップを招く。
［発明の目的］
本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、ガソリン
１００％からアルコール１００％の全ての運転領域で要
求される燃料噴射量を適正に設定することができ、燃焼
の安定化を得ることのできるＦＦＶ用エンジンの燃料噴
射量制御装置を提供することを目的としている。
１００％からアルコール１００％の全ての運転領域で要
求される燃料噴射量を適正に設定することができ、燃焼
の安定化を得ることのできるＦＦＶ用エンジンの燃料噴
射量制御装置を提供することを目的としている。
［課題を解決するための手段］
上記目的を達戒するため本発明によるＦＦＶ用エンジン
の燃料噴射量制御装置は第１図に示すように、エンジン
の運転状態を検出するエンジン運転状態パラメータ検出
手段Ｍ１と、所定のクランク角に対応する信号を出力す
るクランク角検出手段Ｍ２と、燃料のアルコール濃度を
検出するアルコール濃度検出手段Ｍ３と、エンジンの各
気簡の吸気ボートに臨む燃料供給手段Ｍ４と、エンジン
の吸気管集合部に臨む吸気管集合部燃料供給手段Ｍ５と
、上記クランク角検出手段Ｍ２の出力信号からエンジン
回転数を算出するエンジン回転数算出手段Ｍ６と、上記
エンジン回転数算出手段Ｍ６で算出したエンジン回転数
に基づき、上記燃料供給千段Ｍ４の許容燃料噴剣パルス
幅を設定する許容燃料噴射パルス幅設定手段Ｍ７と、上
記アルコル濃度検出千段Ｍ３および前記エンジン運転状
態パラメータ検出手段Ｍ１の出力信号に基づいて燃料噴
射パルス幅を設定する燃料噴射パルス幅設定手段Ｍ８と
、上記燃料噴射パルス幅設定手段Ｍ８で設定した燃料噴
射パルス幅と、上記許容燃料噴射パルス幅設定千段Ｍ７
で設定した許容燃料噴射バルス幅とを比較し、上記燃料
噴射パルス幅が上記許容燃料噴射パルス幅より短いかど
うかを判別する燃料噴射可能判別手段Ｍつと、上記燃料
噴射可能判別手段Ｍ９で上記燃料噴射パルス幅が上記許
容燃料噴射パルス幅より長いと判別した場合、上記燃料
噴射パルス幅設定手段Ｍ８で設定した燃料噴射パルス幅
と上記許容燃料噴射パルス幅設定手１”ｉＭ７で設定し
た許容燃料噴射パルス幅との差分に応じ、上記吸気管集
合部燃料供給手段Ｍ５に対する吸気管集合部燃料噴射パ
ルス幅を設定する吸気管集合部燃料噴射パルス幅設定手
段Ｍ１０と、上記燃料噴射可能判別手段Ｍ９で上記燃料
噴射パルス幅が上記許容燃料噴射パルス幅より短いと判
別した場合、上記燃料供給手段Ｍ４へ上記燃料噴射パル
ス幅設定手段Ｍ８で設定した燃料噴射パルス幅を出力し
、一方上記燃料噴射可能判別手段Ｍ９で上記燃料噴射パ
ルス幅が上記許容燃料噴射パルス幅より長いと判別した
場合、上記燃料供給手段Ｍ４へ上記許容燃料噴射パルス
幅設定手段Ｍ７で設定した許容燃料噴射パルス幅を出力
するとともに、上記吸気管集合部燃料供給手段Ｍ５へ上
記吸気管集合部燃料噴射パルス幅設定手段Ｍ１０で設定
した吸気管集合部燃料噴射パルス幅を出力する燃料供給
手段選択手段Ｍｌｌとを具備するものである。
の燃料噴射量制御装置は第１図に示すように、エンジン
の運転状態を検出するエンジン運転状態パラメータ検出
手段Ｍ１と、所定のクランク角に対応する信号を出力す
るクランク角検出手段Ｍ２と、燃料のアルコール濃度を
検出するアルコール濃度検出手段Ｍ３と、エンジンの各
気簡の吸気ボートに臨む燃料供給手段Ｍ４と、エンジン
の吸気管集合部に臨む吸気管集合部燃料供給手段Ｍ５と
、上記クランク角検出手段Ｍ２の出力信号からエンジン
回転数を算出するエンジン回転数算出手段Ｍ６と、上記
エンジン回転数算出手段Ｍ６で算出したエンジン回転数
に基づき、上記燃料供給千段Ｍ４の許容燃料噴剣パルス
幅を設定する許容燃料噴射パルス幅設定手段Ｍ７と、上
記アルコル濃度検出千段Ｍ３および前記エンジン運転状
態パラメータ検出手段Ｍ１の出力信号に基づいて燃料噴
射パルス幅を設定する燃料噴射パルス幅設定手段Ｍ８と
、上記燃料噴射パルス幅設定手段Ｍ８で設定した燃料噴
射パルス幅と、上記許容燃料噴射パルス幅設定千段Ｍ７
で設定した許容燃料噴射バルス幅とを比較し、上記燃料
噴射パルス幅が上記許容燃料噴射パルス幅より短いかど
うかを判別する燃料噴射可能判別手段Ｍつと、上記燃料
噴射可能判別手段Ｍ９で上記燃料噴射パルス幅が上記許
容燃料噴射パルス幅より長いと判別した場合、上記燃料
噴射パルス幅設定手段Ｍ８で設定した燃料噴射パルス幅
と上記許容燃料噴射パルス幅設定手１”ｉＭ７で設定し
た許容燃料噴射パルス幅との差分に応じ、上記吸気管集
合部燃料供給手段Ｍ５に対する吸気管集合部燃料噴射パ
ルス幅を設定する吸気管集合部燃料噴射パルス幅設定手
段Ｍ１０と、上記燃料噴射可能判別手段Ｍ９で上記燃料
噴射パルス幅が上記許容燃料噴射パルス幅より短いと判
別した場合、上記燃料供給手段Ｍ４へ上記燃料噴射パル
ス幅設定手段Ｍ８で設定した燃料噴射パルス幅を出力し
、一方上記燃料噴射可能判別手段Ｍ９で上記燃料噴射パ
ルス幅が上記許容燃料噴射パルス幅より長いと判別した
場合、上記燃料供給手段Ｍ４へ上記許容燃料噴射パルス
幅設定手段Ｍ７で設定した許容燃料噴射パルス幅を出力
するとともに、上記吸気管集合部燃料供給手段Ｍ５へ上
記吸気管集合部燃料噴射パルス幅設定手段Ｍ１０で設定
した吸気管集合部燃料噴射パルス幅を出力する燃料供給
手段選択手段Ｍｌｌとを具備するものである。
［作 用］
上記楕或において、まず、エンジン運転状態パラメータ
検出手段Ｍ１にてエンジンの運転状態を検出し、アルコ
ール濃度検出手段Ｍ３にて燃料のアルコール濃度を検出
する。
検出手段Ｍ１にてエンジンの運転状態を検出し、アルコ
ール濃度検出手段Ｍ３にて燃料のアルコール濃度を検出
する。
また、クランク角検出手段Ｍ２にて所定のクランク角に
対応する信号を出力し、この出力信号からエンジン回転
数算出手段Ｍ６にてエンジン回転数を算出する。
対応する信号を出力し、この出力信号からエンジン回転
数算出手段Ｍ６にてエンジン回転数を算出する。
このエンジン回転数に基づき、許容燃料噴射パルス幅設
定手段Ｍ７にて、エンジンの各気簡の吸気ボートに臨む
燃料供給手段Ｍ４の許容燃料パルス幅を設定する。
定手段Ｍ７にて、エンジンの各気簡の吸気ボートに臨む
燃料供給手段Ｍ４の許容燃料パルス幅を設定する。
また、燃料噴射パルス幅設定手段Ｍ８にて、上記エンジ
ン運転状態パラメータ検出手段Ｍ１および上記アルコー
ル濃度検出手段Ｍ３の出力信号に基づいて燃料噴射パル
ス幅を設定する。
ン運転状態パラメータ検出手段Ｍ１および上記アルコー
ル濃度検出手段Ｍ３の出力信号に基づいて燃料噴射パル
ス幅を設定する。
さらに、燃料噴射可能判別手段Ｍ９にて、上記燃料噴射
パルス幅設定手段Ｍ８で設定した燃料噴射パルス幅と、
上記許容燃料噴射パルス幅設定手段Ｍ７で設定した許容
燃料噴射パルス幅とを比較し、上記燃料噴射パルス幅が
上記許容燃料噴射パルス幅より短いかどうかを判別する
。
パルス幅設定手段Ｍ８で設定した燃料噴射パルス幅と、
上記許容燃料噴射パルス幅設定手段Ｍ７で設定した許容
燃料噴射パルス幅とを比較し、上記燃料噴射パルス幅が
上記許容燃料噴射パルス幅より短いかどうかを判別する
。
ここで、上記燃料噴射パルス幅が上記許容燃料噴射パル
ス幅より長いと判別した場合、吸気管集合部燃料噴射パ
ルス幅設定手段ＭＩＯにて上記燃料噴射パルス幅設定手
段Ｍ８で設定した燃料噴射パルス幅と上記許容燃料噴射
パルス幅設定手段Ｍ７で設定した許容燃料噴射パルス幅
との差分に応じ、エンジンの吸気管集合部に臨む吸気管
集合部燃料供給手段Ｍ５に対する吸気管集合部燃料噴射
パルス幅を設定する。
ス幅より長いと判別した場合、吸気管集合部燃料噴射パ
ルス幅設定手段ＭＩＯにて上記燃料噴射パルス幅設定手
段Ｍ８で設定した燃料噴射パルス幅と上記許容燃料噴射
パルス幅設定手段Ｍ７で設定した許容燃料噴射パルス幅
との差分に応じ、エンジンの吸気管集合部に臨む吸気管
集合部燃料供給手段Ｍ５に対する吸気管集合部燃料噴射
パルス幅を設定する。
また、上記燃料噴射パルス幅が上記許容燃料噴射パルス
幅より短かいと判別した場合、燃料供給手段選択手段Ｍ
ｌｌにて、上記燃料供給手段Ｍ４へ上記燃料噴射パルス
幅設定手段Ｍ８で設定した燃料噴射パルス幅を出力し、
一方上記燃料噴射可能判別手段Ｍ９で上記燃料噴射パル
ス幅が上記許容燃料噴射パルス幅より長いと判別した場
合、上記燃料供給手段Ｍ４へ上記許容燃料噴射パルス幅
設定手段Ｍ７で設定した許容燃料噴射パルス幅を出力す
るとともに、上記吸気管集合部燃料供給手段Ｍ５へ上記
吸気管集合部燃料噴射パルス幅設定手段ＭＩＯで設定し
た吸気管集合部燃料噴射パルス幅を出力する。
幅より短かいと判別した場合、燃料供給手段選択手段Ｍ
ｌｌにて、上記燃料供給手段Ｍ４へ上記燃料噴射パルス
幅設定手段Ｍ８で設定した燃料噴射パルス幅を出力し、
一方上記燃料噴射可能判別手段Ｍ９で上記燃料噴射パル
ス幅が上記許容燃料噴射パルス幅より長いと判別した場
合、上記燃料供給手段Ｍ４へ上記許容燃料噴射パルス幅
設定手段Ｍ７で設定した許容燃料噴射パルス幅を出力す
るとともに、上記吸気管集合部燃料供給手段Ｍ５へ上記
吸気管集合部燃料噴射パルス幅設定手段ＭＩＯで設定し
た吸気管集合部燃料噴射パルス幅を出力する。
［発明の実施例］
以下、図面に基づいて本発明の実施例を説明する。
第２図以下は本発明の一実施例を示し、第２図は燃料噴
量射制御装置の機能ブロック図、第３図はエンジン制御
系の概略図、第４図はアルコール濃度とアルコール分補
正係数との相関図、第５図はアルコール濃度に対するイ
ンジェクタの切換えタイミングを示す説明図、第６図は
燃料噴射パルス幅がポートインジェクタの許容燃料噴射
パルス幅より長い場合のポートインジェクタと吸気管集
合部インジェクタに対する燃料噴射パルス幅の分配状態
を示す説明図、第７図は燃料噴射パルス幅がポートイン
ジェクタの許容燃料噴射パルス幅よりも長く、かつ、吸
気管集合部インジェクタの燃料噴射パルス幅が不安定領
域内の場合の燃料噴射パルスの分配状態を示す説明図、
第８図は燃料噴射量制御手順を示すフローチャートであ
る。
量射制御装置の機能ブロック図、第３図はエンジン制御
系の概略図、第４図はアルコール濃度とアルコール分補
正係数との相関図、第５図はアルコール濃度に対するイ
ンジェクタの切換えタイミングを示す説明図、第６図は
燃料噴射パルス幅がポートインジェクタの許容燃料噴射
パルス幅より長い場合のポートインジェクタと吸気管集
合部インジェクタに対する燃料噴射パルス幅の分配状態
を示す説明図、第７図は燃料噴射パルス幅がポートイン
ジェクタの許容燃料噴射パルス幅よりも長く、かつ、吸
気管集合部インジェクタの燃料噴射パルス幅が不安定領
域内の場合の燃料噴射パルスの分配状態を示す説明図、
第８図は燃料噴射量制御手順を示すフローチャートであ
る。
（構 成）
第３図において、符号１はガソリン燃料のみ、アルコー
ル燃料のみ、あるいは、この両者の混合燃料によって駆
動可能なＦＦＶ用エンジンで、図においては水平対向型
４サイクルエンジンを示す。
ル燃料のみ、あるいは、この両者の混合燃料によって駆
動可能なＦＦＶ用エンジンで、図においては水平対向型
４サイクルエンジンを示す。
このエンジン１のシリンダヘッド２に形戒した吸気ボー
１〜２ａにインテークマニホルド３が連通され、このイ
ンテークマニホルド３の上流にエアチャンバ４を介して
スロッｌ・ルチャンバ５が連通され、このスロットルチ
ャンバ５の上流側に吸気管６を介してエアクリーナ７が
取付けられている。
１〜２ａにインテークマニホルド３が連通され、このイ
ンテークマニホルド３の上流にエアチャンバ４を介して
スロッｌ・ルチャンバ５が連通され、このスロットルチ
ャンバ５の上流側に吸気管６を介してエアクリーナ７が
取付けられている。
また、上記吸気管６の上記エアクリーナ７の直下流に吸
入空気量センサ（図においては、ホットワイヤ式エアフ
ロメータ〉８が介装され、さらに、上記スロットルチャ
ンバ５に設けられたスロットルバルブ５ａに、スロット
ル開度センサ９ａとスロットルバルブ全閉を検出するア
イドルスイッチ９ｂとが遠通されている。
入空気量センサ（図においては、ホットワイヤ式エアフ
ロメータ〉８が介装され、さらに、上記スロットルチャ
ンバ５に設けられたスロットルバルブ５ａに、スロット
ル開度センサ９ａとスロットルバルブ全閉を検出するア
イドルスイッチ９ｂとが遠通されている。
また、上記スロットルバルブ５ａの下流で上記インテー
クマニホルド３の集合部に、吸気管集合部燃料供給手段
としての吸気管集合部インジェクタ（以下、ｒＡＳイン
ジェクタ」と略称）１０ａが配設され、さらに、上記イ
ンテークマニホルド３の各気簡の各吸気ボー１〜２ａの
直上流側に、燃料供給手段としてのポートインジェクタ
（以下、「ＰＯインジェクタ」と略称）１０ｂが配設さ
れている。
クマニホルド３の集合部に、吸気管集合部燃料供給手段
としての吸気管集合部インジェクタ（以下、ｒＡＳイン
ジェクタ」と略称）１０ａが配設され、さらに、上記イ
ンテークマニホルド３の各気簡の各吸気ボー１〜２ａの
直上流側に、燃料供給手段としてのポートインジェクタ
（以下、「ＰＯインジェクタ」と略称）１０ｂが配設さ
れている。
なお、上記インジェクタ１０ａ，１０ｂは、従来のガソ
リンエンジン用のシングルボイン１・インジェクタ、マ
ルチポイントインジェクタが採用されている。
リンエンジン用のシングルボイン１・インジェクタ、マ
ルチポイントインジェクタが採用されている。
また、上記ＡＳインジェクタ１０ａ，ＰＯインジェクタ
１０ｂと燃料タンク１２が、燃料供給通路１１、燃料戻
り通路１６を介して連通され、上記燃料供給通路１１に
、上記燃料タンク１２側から燃料ボンプ１３、アルコー
ル濃度検出手段としてのアルコール濃度センサ１４が介
装され、また、上記燃料戻り通路１６に、上記燃料供給
通路１１内の燃料圧力と、上記インテークマニホルド３
の内圧との差圧を一定に保持するプレッシャレギュレー
タ１８が介装されている。
１０ｂと燃料タンク１２が、燃料供給通路１１、燃料戻
り通路１６を介して連通され、上記燃料供給通路１１に
、上記燃料タンク１２側から燃料ボンプ１３、アルコー
ル濃度検出手段としてのアルコール濃度センサ１４が介
装され、また、上記燃料戻り通路１６に、上記燃料供給
通路１１内の燃料圧力と、上記インテークマニホルド３
の内圧との差圧を一定に保持するプレッシャレギュレー
タ１８が介装されている。
なお、上記燃料タンク１２には、アルコールのみ、アル
コールとガソリンの混合燃料、あるいは、ガソリンのみ
の燃料、すなわち、燃料補給の際のユーザ事情によって
アルコール濃度Ａ（％）の異る燃料が貯留されている。
コールとガソリンの混合燃料、あるいは、ガソリンのみ
の燃料、すなわち、燃料補給の際のユーザ事情によって
アルコール濃度Ａ（％）の異る燃料が貯留されている。
また、上記シリンダヘッド２の各気筒毎に、その先端を
燃焼室に露呈する点火ブラグ１７が取付けられ、さらに
、上記エンジン１のクランクシャフト１ｂに、クランク
ロータ２１が軸着され、このクランクロータ２１の外周
に、クランク角を検出するための電磁ピックアップなど
からなるクランク角センサ２２（クランク角検出手段）
が対設されている。
燃焼室に露呈する点火ブラグ１７が取付けられ、さらに
、上記エンジン１のクランクシャフト１ｂに、クランク
ロータ２１が軸着され、このクランクロータ２１の外周
に、クランク角を検出するための電磁ピックアップなど
からなるクランク角センサ２２（クランク角検出手段）
が対設されている。
また、上記インテークマニホルド３に形成されたライザ
をなす冷却水通路（図示せず）に冷却水温センサ２５が
臨まされ、一方、上記シリンダヘッド２の排気ボー１・
２ｂに連通ずる排気管２６の集合部に、０２センサ２７
が臨まされている。なお、符号２８は触媒コンバータで
ある。
をなす冷却水通路（図示せず）に冷却水温センサ２５が
臨まされ、一方、上記シリンダヘッド２の排気ボー１・
２ｂに連通ずる排気管２６の集合部に、０２センサ２７
が臨まされている。なお、符号２８は触媒コンバータで
ある。
（制御装置の回路楕或）
一方、符号３１はマイクロコンピュータなどからなる制
御装置で、この制御装置３■のＣＰＵ（中央演算処理装
置）３２、ＲＯＭ３３、ＲＡＭ３４、および、Ｉ／Ｏイ
ンターフェース３５がバスライン３６を介して互いに接
続され、このＩ／Ｏインターフェース３５の入力ボート
に上記各センサ８ ９ａ ２２ ２５，２７、お
よび、アイドルスイッチ９ｂなどからなるエンジン運転
状態パラメータ検出手段３７が接続され、さらに、アル
コール濃度センサ１４が接続されている。
御装置で、この制御装置３■のＣＰＵ（中央演算処理装
置）３２、ＲＯＭ３３、ＲＡＭ３４、および、Ｉ／Ｏイ
ンターフェース３５がバスライン３６を介して互いに接
続され、このＩ／Ｏインターフェース３５の入力ボート
に上記各センサ８ ９ａ ２２ ２５，２７、お
よび、アイドルスイッチ９ｂなどからなるエンジン運転
状態パラメータ検出手段３７が接続され、さらに、アル
コール濃度センサ１４が接続されている。
また、上記Ｉ／Ｏインターフェース３５の出力ボ−トに
は、上記点火ブラグ１７がイグナイタ２つを介して接続
されているとともに、駆動回路３８を介して上記ＡＳイ
ンジェクタ１０ａ，ＰＯインジェクタ１０ｂ、燃料ボン
プ１３が接続されている。
は、上記点火ブラグ１７がイグナイタ２つを介して接続
されているとともに、駆動回路３８を介して上記ＡＳイ
ンジェクタ１０ａ，ＰＯインジェクタ１０ｂ、燃料ボン
プ１３が接続されている。
上記ＲＯＭ３３には制御プログラムなどの固定データが
記憶されており、また、上記ＲＡＭ３４には、データ処
理した後の上記各センサの出力信号、および、上記Ｃ
Ｐ ｔＪ ３ ２で演算処理したデータが格納されてい
る。
記憶されており、また、上記ＲＡＭ３４には、データ処
理した後の上記各センサの出力信号、および、上記Ｃ
Ｐ ｔＪ ３ ２で演算処理したデータが格納されてい
る。
また、上記ＣＰＵ３２では上記ＲＯＭ３３に記憶されて
いる制御プログラムに従い、上記エンジン運転状態パラ
メータ検出千段３７で検出されたエンジン状態パラメー
タ、および、上記アルコール濃度センサ１４で検出され
た燃料のアルコール濃度に基づいて、燃料噴射量、点火
時期などを演算し、上記ＡＳインジェクタ１０ａ−ＰＯ
インジェクタ１０ｂに対する駆動パルス幅信号、点火ブ
ラグ１７に対する点火信号などを出力する。
いる制御プログラムに従い、上記エンジン運転状態パラ
メータ検出千段３７で検出されたエンジン状態パラメー
タ、および、上記アルコール濃度センサ１４で検出され
た燃料のアルコール濃度に基づいて、燃料噴射量、点火
時期などを演算し、上記ＡＳインジェクタ１０ａ−ＰＯ
インジェクタ１０ｂに対する駆動パルス幅信号、点火ブ
ラグ１７に対する点火信号などを出力する。
（制御装置の機能横或）
第２図に示すように、上記制御装置３１の燃料噴射量（
空燃比）制御にかかる機能は、燃料噴射パルス幅演算手
段４１、アルコール濃度算出手段４２、インジェクタ駆
動区分設定手段４３で構成されている。
空燃比）制御にかかる機能は、燃料噴射パルス幅演算手
段４１、アルコール濃度算出手段４２、インジェクタ駆
動区分設定手段４３で構成されている。
さらに、上記燃料噴射パルス幅演算手段４１が、吸入空
気量算出手段４１ａ、エンジン回転数算出手段４１ｂ、
基本燃料噴射パルス幅設定手段４ｌＣ、各種増量分補正
係数設定手段４１ｄ、空燃比フィードバック補正係数設
定手段４１ｅ、アルコール分補正係数設定手段４１ｆ、
燃料噴射パルス幅設定手段４１ｇで楕成されている。
気量算出手段４１ａ、エンジン回転数算出手段４１ｂ、
基本燃料噴射パルス幅設定手段４ｌＣ、各種増量分補正
係数設定手段４１ｄ、空燃比フィードバック補正係数設
定手段４１ｅ、アルコール分補正係数設定手段４１ｆ、
燃料噴射パルス幅設定手段４１ｇで楕成されている。
また、上記インジェクタ駆動区分設定手段４３が、イン
ジェクタ切換え領域判別手段４３ａ、ポートインジェク
タ許容燃料噴射パルス幅設定手段４３ｂ、ポート（以下
「Ｐ○」と略称）インジエクタ燃料噴射可能判別手段４
３Ｃ、吸気管集合部（以下ｒＡＳ，と略称）インジェク
タ燃料噴射パルス幅設定手段４３ｄ．ＡＳインジェクタ
燃料噴射不安定領域判別手段４３ｅ，ＰＯインジェクタ
燃料噴射パルス幅設定手段４３ｆ、インジエクタ選択手
段４３ｇ．ＰＯインジェクタ駆動手段４３ｈ．Ａｓイン
ジェクタ駆動手段４３ｉで構戒されている。
ジェクタ切換え領域判別手段４３ａ、ポートインジェク
タ許容燃料噴射パルス幅設定手段４３ｂ、ポート（以下
「Ｐ○」と略称）インジエクタ燃料噴射可能判別手段４
３Ｃ、吸気管集合部（以下ｒＡＳ，と略称）インジェク
タ燃料噴射パルス幅設定手段４３ｄ．ＡＳインジェクタ
燃料噴射不安定領域判別手段４３ｅ，ＰＯインジェクタ
燃料噴射パルス幅設定手段４３ｆ、インジエクタ選択手
段４３ｇ．ＰＯインジェクタ駆動手段４３ｈ．Ａｓイン
ジェクタ駆動手段４３ｉで構戒されている。
（燃料噴射パルス幅演算手段４１の機能説明〉吸入空気
量算出手段４１ａでは、吸入空気量センサ８の出力信号
から吸入空気量Ｑを算出し、また、エンジン回転数算出
手段４ｌｂでは、クランク角センサ２２から出力される
クランクパルスに基づいてエンジン回転数Ｎを算出する
。
量算出手段４１ａでは、吸入空気量センサ８の出力信号
から吸入空気量Ｑを算出し、また、エンジン回転数算出
手段４ｌｂでは、クランク角センサ２２から出力される
クランクパルスに基づいてエンジン回転数Ｎを算出する
。
基本燃料噴射パルス幅設定手段４１Ｃでは、上記吸入空
気量算出手段４１ａで算出した吸入空気量Ｑと、上記エ
ンジン回転数算出手段４ｌｂで算出したエンジン回転数
Ｎとに基づいて、演算（Ｔｐ−ＫＸＱ／ＮＫ：ガソリン
１００％時の理論空燃比、ＰＯインジェクタ１０ｂの噴
射量特性、気箇数などを考慮した定数）により、あるい
は、エンジン回転数Ｎと吸入吸気量Ｑとをパラメータと
するマップ検索により、ガソリン１００％時のＰ○イン
ジェクタ１０ｂの基本燃料噴射パルス幅Ｔｌｌを設定す
る。
気量算出手段４１ａで算出した吸入空気量Ｑと、上記エ
ンジン回転数算出手段４ｌｂで算出したエンジン回転数
Ｎとに基づいて、演算（Ｔｐ−ＫＸＱ／ＮＫ：ガソリン
１００％時の理論空燃比、ＰＯインジェクタ１０ｂの噴
射量特性、気箇数などを考慮した定数）により、あるい
は、エンジン回転数Ｎと吸入吸気量Ｑとをパラメータと
するマップ検索により、ガソリン１００％時のＰ○イン
ジェクタ１０ｂの基本燃料噴射パルス幅Ｔｌｌを設定す
る。
上記基本燃料噴射パルス幅Ｔｐは、上記ＰＯインジェク
タ１０ｂに対する基本燃料噴射時間を与えるもので、例
えば、ＲＯＭ３３の所定アドレスに格納された上記ＰＯ
インジェクタ１０ｂの噴射特性データから、上記演算式
あるいはマップ検索により設定される。
タ１０ｂに対する基本燃料噴射時間を与えるもので、例
えば、ＲＯＭ３３の所定アドレスに格納された上記ＰＯ
インジェクタ１０ｂの噴射特性データから、上記演算式
あるいはマップ検索により設定される。
各種増量分補正係数設定手段４１ｄでは、スロッｌ〜ル
開度センサ９ａのスロットル開度（θ）信号、アイドル
スイッチ９ｂのＯＮ（スロットル全閉）ＯＦＦ信号、冷
却水温センサ２５の冷却水温（Ｔｗ ）信号を読込み、
加減速補正、全開増量補正、アイドル後増量補正、冷却
水温補正などに係わる各種増量分補正係数ＣＯＦＦを設
定する。
開度センサ９ａのスロットル開度（θ）信号、アイドル
スイッチ９ｂのＯＮ（スロットル全閉）ＯＦＦ信号、冷
却水温センサ２５の冷却水温（Ｔｗ ）信号を読込み、
加減速補正、全開増量補正、アイドル後増量補正、冷却
水温補正などに係わる各種増量分補正係数ＣＯＦＦを設
定する。
空燃比フィードバック補正係数設定手段４１ｅでは、０
２センサ２７の出力電圧を読込み、このｏ２センサ２７
の出力電圧と予め設定したスライスレベルとを比較し、
比例積分制御により空燃比フィードバック補正係数αを
設定する。
２センサ２７の出力電圧を読込み、このｏ２センサ２７
の出力電圧と予め設定したスライスレベルとを比較し、
比例積分制御により空燃比フィードバック補正係数αを
設定する。
なお、上記０２センサ２７が不活性のときには、上記空
燃比フィードバック補正係数αをα−１．０に固定し、
空燃比フィードバック制御を中止する。
燃比フィードバック補正係数αをα−１．０に固定し、
空燃比フィードバック制御を中止する。
アルコール濃度算出千段４２では、アルコール濃度セン
サ１４の出力信号を読込み燃料供給通路１１を通過する
燃料のアルコール濃度Ａを算出する。
サ１４の出力信号を読込み燃料供給通路１１を通過する
燃料のアルコール濃度Ａを算出する。
アルコール分補正係数設定手段４１ｆでは、上記アルコ
ール濃度算出手段４２で算出したアルコール濃度Ａに対
応して、アルコール濃度Ａの相違による理論空燃比のず
れを補正するためのアルコール分補正係数ＫＡＬを設定
する。
ール濃度算出手段４２で算出したアルコール濃度Ａに対
応して、アルコール濃度Ａの相違による理論空燃比のず
れを補正するためのアルコール分補正係数ＫＡＬを設定
する。
すなわち、ガソリン１００％の燃料の理論空燃比が一例
として１４．９であり、アルコール（メタノール〉１０
０％の燃料の理論空燃比が６．４５（エタノールの場合
には９． ０１ ）である。したがって、燃料のアルコ
ール濃度Ａが高くなるほど理論空燃比が低下し、同じエ
ンジン運転状態下においては、燃料噴射量を多くする必
要がある。
として１４．９であり、アルコール（メタノール〉１０
０％の燃料の理論空燃比が６．４５（エタノールの場合
には９． ０１ ）である。したがって、燃料のアルコ
ール濃度Ａが高くなるほど理論空燃比が低下し、同じエ
ンジン運転状態下においては、燃料噴射量を多くする必
要がある。
本実施例においては、上記基本燃料噴射パルス幅Ｔｐを
前述のようにアルコール濃度Ａ＝Ｏ％（ガソリン１００
％）として設定しているので、第４図に示すように上記
アルコール分補正係数ＫＡｔを、アルコール濃度Ａ＝Ｏ
％のときＫ ＡＬ＝ １．０として、アルコール濃度Ａ
が上昇するほど連続的に上昇するアルコール濃度Ａの関
数がら求め（ＫＡＬ４−ｆ（Ａ））＋このアルコール分
補正係数ＫＡＬによってアルコール濃度Ａによる理論空
燃比のずれを補正する。
前述のようにアルコール濃度Ａ＝Ｏ％（ガソリン１００
％）として設定しているので、第４図に示すように上記
アルコール分補正係数ＫＡｔを、アルコール濃度Ａ＝Ｏ
％のときＫ ＡＬ＝ １．０として、アルコール濃度Ａ
が上昇するほど連続的に上昇するアルコール濃度Ａの関
数がら求め（ＫＡＬ４−ｆ（Ａ））＋このアルコール分
補正係数ＫＡＬによってアルコール濃度Ａによる理論空
燃比のずれを補正する。
この場合、上記アルコール分補正係数ＫＡＬは、例えば
ガソリン１００％の場合の埋論空燃比を１４．９とする
と、アルコール（メタノール）１００％の場合の埋論空
燃比を６４５としてＫＡＬ＝２．３ （エタノールの
場合にはＫＡＬ＝１．７ ）となり、同一運転状態下で
は、アルコール１００％の場合の燃料噴射量は、ガソリ
ン１００％の場合の燃料噴射量の約２倍となる。
ガソリン１００％の場合の埋論空燃比を１４．９とする
と、アルコール（メタノール）１００％の場合の埋論空
燃比を６４５としてＫＡＬ＝２．３ （エタノールの
場合にはＫＡＬ＝１．７ ）となり、同一運転状態下で
は、アルコール１００％の場合の燃料噴射量は、ガソリ
ン１００％の場合の燃料噴射量の約２倍となる。
燃料噴射パルス幅設定手段４１ｇでは、上記基本燃料噴
射パルス幅設定手段４１ｃで設定した基本燃料噴射パル
ス幅Ｔｐを、上記各種増量分補正係数設定千段４１ｄで
設定した各種増量分補正係数ＣＯＦＦ、および、上記ア
ルコール分補正係数設定手段４１ｆで設定したアルコー
ル分補正係数ＫＡＬで空燃比補正するとともに、上記空
燃比フィードバック補正係数設定手段４１ｅで設定した
空燃比フィードバック補正係数αでフィードバック補正
し、燃料噴射パルス幅Ｔｉを算出する（Ｔｉ４−ＴＯ
Ｘ ＣＯＥＦＸ ａ Ｘ Ｋ ＡＬ）。
射パルス幅設定手段４１ｃで設定した基本燃料噴射パル
ス幅Ｔｐを、上記各種増量分補正係数設定千段４１ｄで
設定した各種増量分補正係数ＣＯＦＦ、および、上記ア
ルコール分補正係数設定手段４１ｆで設定したアルコー
ル分補正係数ＫＡＬで空燃比補正するとともに、上記空
燃比フィードバック補正係数設定手段４１ｅで設定した
空燃比フィードバック補正係数αでフィードバック補正
し、燃料噴射パルス幅Ｔｉを算出する（Ｔｉ４−ＴＯ
Ｘ ＣＯＥＦＸ ａ Ｘ Ｋ ＡＬ）。
この燃料噴射パルス幅Ｔｉは、上記基本燃料噴射パルス
幅Ｔｐを補正して、エンジンへ供給する実際の燃料噴射
量を与えるもので、ＰＯインジエクタ１０ｂに対する燃
料噴射パルス幅として設定される。
幅Ｔｐを補正して、エンジンへ供給する実際の燃料噴射
量を与えるもので、ＰＯインジエクタ１０ｂに対する燃
料噴射パルス幅として設定される。
（インジェクタ駆動区分設定手段４３の機能説明）イン
ジェクタ切換え領域判別手段４３ａでは、後述するイン
ジェクタ選択手段４３ｇの出力信号から現在のインジェ
クタ駆動区分を判別し、その区分に応じて比較基準値Ａ
Ｓを設定するとともに、この比較基準値Ａｓと上記アル
コール濃度算出手段４２で算出したアルコール濃度Ａと
を比較してＰＯインジェクタ１０ｂのみ、あるいは、Ｐ
Ｏインジェクタ１０ｂとＡＳインジェクタ１０ａとの双
方の切換え領域を判別する。
ジェクタ切換え領域判別手段４３ａでは、後述するイン
ジェクタ選択手段４３ｇの出力信号から現在のインジェ
クタ駆動区分を判別し、その区分に応じて比較基準値Ａ
Ｓを設定するとともに、この比較基準値Ａｓと上記アル
コール濃度算出手段４２で算出したアルコール濃度Ａと
を比較してＰＯインジェクタ１０ｂのみ、あるいは、Ｐ
Ｏインジェクタ１０ｂとＡＳインジェクタ１０ａとの双
方の切換え領域を判別する。
上記インジェクタ選択手段４３ｇでＰＯインジェクタ１
０ｂのみが選択されている場合、ＲＯＭ３３の所定のア
ドレスから読出した基準値ＡＯ（例えば、アルコール濃
度１５％）を比較基準値Ａｓとする。
０ｂのみが選択されている場合、ＲＯＭ３３の所定のア
ドレスから読出した基準値ＡＯ（例えば、アルコール濃
度１５％）を比較基準値Ａｓとする。
また、上記インジェクタ選択手段４３ｇで、ＡＳインジ
ェクタ１０ａ−ＰＯインジェクタ１０ｂの双方が選択さ
れている場合、上記基準値Ａｏからオフセッ１〜値ＡＩ
（例えば、アルコール濃度Ａに対する最小分解能を
１ビットとすると２．３ビット相当分）を減算して比較
基準値ＡＳを設定する（Ａｓ ＋−Ａｏ −ＡＩ ）。
ェクタ１０ａ−ＰＯインジェクタ１０ｂの双方が選択さ
れている場合、上記基準値Ａｏからオフセッ１〜値ＡＩ
（例えば、アルコール濃度Ａに対する最小分解能を
１ビットとすると２．３ビット相当分）を減算して比較
基準値ＡＳを設定する（Ａｓ ＋−Ａｏ −ＡＩ ）。
第５図に示すように、上記インジェクタ切換え領域判別
手段４３ａで、ＰＯインジェクタ１０ｂのみからの燃料
噴射と、ＰＯインジェクタ、および、ＡＳインジェクタ
１０ａの双方からの燃料噴射切換え領域に所定オフセッ
ト値Ａ１分のヒステリシスを持たせることで、アルコー
ル濃度Ａの検出誤差による切換え時のハンチングを防止
する。
手段４３ａで、ＰＯインジェクタ１０ｂのみからの燃料
噴射と、ＰＯインジェクタ、および、ＡＳインジェクタ
１０ａの双方からの燃料噴射切換え領域に所定オフセッ
ト値Ａ１分のヒステリシスを持たせることで、アルコー
ル濃度Ａの検出誤差による切換え時のハンチングを防止
する。
ＰＯインジエクタ許容燃料噴射パルス幅設定手段４３ｂ
では、上記インジェクタ切換え領域判別手段４３ａでア
ルコール濃度Ａが比較基準値Ａｓより高いと判別した堝
合（Ａ≧ＡＳ）、まず、上記エンジン回転数算出手段４
ｌｂで算出したエンジン回転数Ｎを読込み、１サイクル
（エンジン２回転、７ ２ ０’ＣＡ ）あたりの経過
時間’ｒ１ｃｙｃ＋ｅを求める（Ｔ１ｃｙｃｌｅ ←（
６０／Ｎ） Ｘ２） ．すなわち、ＰＯインジェクタ１
０ｂの可能な許容燃料噴射パルス幅（時間〉が１サイク
ルあたりの経過時間に相当するからである． さらに、上記ＰＯインジェクタ許容燃料噴射パルス幅設
定手段４３ｂでは、上記１サイクルあたりの経過時間Ｔ
１ｃｙｃｌｅからＰＯインジェクタ１０ｂの許容燃料噴
射パルス幅Ｔｆａを次式から設定する。
では、上記インジェクタ切換え領域判別手段４３ａでア
ルコール濃度Ａが比較基準値Ａｓより高いと判別した堝
合（Ａ≧ＡＳ）、まず、上記エンジン回転数算出手段４
ｌｂで算出したエンジン回転数Ｎを読込み、１サイクル
（エンジン２回転、７ ２ ０’ＣＡ ）あたりの経過
時間’ｒ１ｃｙｃ＋ｅを求める（Ｔ１ｃｙｃｌｅ ←（
６０／Ｎ） Ｘ２） ．すなわち、ＰＯインジェクタ１
０ｂの可能な許容燃料噴射パルス幅（時間〉が１サイク
ルあたりの経過時間に相当するからである． さらに、上記ＰＯインジェクタ許容燃料噴射パルス幅設
定手段４３ｂでは、上記１サイクルあたりの経過時間Ｔ
１ｃｙｃｌｅからＰＯインジェクタ１０ｂの許容燃料噴
射パルス幅Ｔｆａを次式から設定する。
Ｔ ｆａ＋−Ｔ Ｉｃｙｃｌｅｘ Ｃ
上式右辺第２項の係数Ｃは、望ましくは０．９５〜０．
６の値であり、例えば、許容燃料噴射パルス幅Ｔｆａを
ＰＯインジェクタ１０ｂの最大容量としたい場合には、
０．９〜０．９５となり、また、余裕をもたせる場合に
は、０．８〜０．６の値をとる。
６の値であり、例えば、許容燃料噴射パルス幅Ｔｆａを
ＰＯインジェクタ１０ｂの最大容量としたい場合には、
０．９〜０．９５となり、また、余裕をもたせる場合に
は、０．８〜０．６の値をとる。
上記ｐｏインジェクタ１０ｂの許容燃料噴射パルス幅Ｔ
ｆａを１サイクル当りの経過時間Ｔ１ｃｙｃ＋ｅとした
場合（ Ｔ ｆａ＝ Ｔ １ｃｙｃ ｌｅ）で、上記燃
料噴射パルス幅設定手段４１ｇで設定する燃料噴射パル
ス幅Ｔｉが上記許容燃料噴射パルス幅Ｔｆａより大きく
なった場合（Ｔｉ≧’ｒｒａ）には、上記ＰＯインジエ
クタ１０ｂが開弁じたままとなり、制御性が悪化する。
ｆａを１サイクル当りの経過時間Ｔ１ｃｙｃ＋ｅとした
場合（ Ｔ ｆａ＝ Ｔ １ｃｙｃ ｌｅ）で、上記燃
料噴射パルス幅設定手段４１ｇで設定する燃料噴射パル
ス幅Ｔｉが上記許容燃料噴射パルス幅Ｔｆａより大きく
なった場合（Ｔｉ≧’ｒｒａ）には、上記ＰＯインジエ
クタ１０ｂが開弁じたままとなり、制御性が悪化する。
そのため、１サイクル当りの経過時間Ｔ１ｃｙｃｌｅに
係数Ｃを乗算し、上記ＰＯインジェクタ１０ｂの容量に
余裕をもたせて制御性の悪化を防止する。
係数Ｃを乗算し、上記ＰＯインジェクタ１０ｂの容量に
余裕をもたせて制御性の悪化を防止する。
ＰＯインジェクタ燃料噴射可能判別手段４３ｃでは、上
記Ｐｏインジェクタ許容燃料噴射パルス幅設定手段４３
ｂで設定した許容燃料噴射パルス幅Ｔｆａと、上記燃料
噴射パルス幅設定手段４１ｇで設定した燃料噴射パルス
幅Ｔｉとを比較し、この燃料噴射パルス幅Ｔｉが上記許
容燃料噴射パルス幅Ｔｆａ以下かどうかを判別する． ＡＳインジェクタ燃料噴射パルス幅設定手段４３ｄでは
、上記ＰＯインジェクタ燃料噴射可能判別手段４３ｃで
、上記燃料噴射パルス幅Ｔｉが上記許容燃料噴射パルス
幅Ｔｆａより大きいと判別した場合（Ｔｉ≧Ｔｆａ〉、
上記燃料噴射パルス幅Ｔの上記許容燃料噴射パルス幅Ｔ
ｆａを越えた部分（Ｔｉ−Ｔｆａ）に、補正係数ＲＡＳ
を乗算して、ＡＳインジェクタ１０ａに対する燃料噴射
パルス幅、すなわちＡＳインジェクタ燃料噴射パルス幅
ＴｉＡＳを設定する（ＴｉＡＳ − （Ｔｉ −Ｔｆａ
） ｘＫＡＳ）。
記Ｐｏインジェクタ許容燃料噴射パルス幅設定手段４３
ｂで設定した許容燃料噴射パルス幅Ｔｆａと、上記燃料
噴射パルス幅設定手段４１ｇで設定した燃料噴射パルス
幅Ｔｉとを比較し、この燃料噴射パルス幅Ｔｉが上記許
容燃料噴射パルス幅Ｔｆａ以下かどうかを判別する． ＡＳインジェクタ燃料噴射パルス幅設定手段４３ｄでは
、上記ＰＯインジェクタ燃料噴射可能判別手段４３ｃで
、上記燃料噴射パルス幅Ｔｉが上記許容燃料噴射パルス
幅Ｔｆａより大きいと判別した場合（Ｔｉ≧Ｔｆａ〉、
上記燃料噴射パルス幅Ｔの上記許容燃料噴射パルス幅Ｔ
ｆａを越えた部分（Ｔｉ−Ｔｆａ）に、補正係数ＲＡＳ
を乗算して、ＡＳインジェクタ１０ａに対する燃料噴射
パルス幅、すなわちＡＳインジェクタ燃料噴射パルス幅
ＴｉＡＳを設定する（ＴｉＡＳ − （Ｔｉ −Ｔｆａ
） ｘＫＡＳ）。
ＡＳインジェクタ１０ａとＰＯインジェクタ１ｏｂとは
噴射特性が異るため、上記ＰＯインジェクタ１０ｂの噴
射特性に基づいて設定した燃料噴射パルス幅にて得られ
る燃料噴射量と同一の燃料噴射量を、ＡＳインジェクタ
１０ａの燃料噴射パルス幅に設定するためには、上記両
インジェクタ１０ａ，１０ｂの特性に基づき、予め実験
などから求めた補正係数ＫＡＳで上記燃料噴射パルス幅
（Ｔｉ−Ｔｆａ）を補正する必要がある。
噴射特性が異るため、上記ＰＯインジェクタ１０ｂの噴
射特性に基づいて設定した燃料噴射パルス幅にて得られ
る燃料噴射量と同一の燃料噴射量を、ＡＳインジェクタ
１０ａの燃料噴射パルス幅に設定するためには、上記両
インジェクタ１０ａ，１０ｂの特性に基づき、予め実験
などから求めた補正係数ＫＡＳで上記燃料噴射パルス幅
（Ｔｉ−Ｔｆａ）を補正する必要がある。
ＡＳインジェクタ燃料噴射不安定領域判別手段４３ｅで
は、上記ＡＳインジェクタ燃料噴射パルス幅設定手段４
３ｄで設定したＡｓインジェクタ燃料噴射パルス幅Ｔｉ
ＡＳと、予めＲＯＭ３３に格納されているＡＳインジェ
クタ１０ａの固定ＡＳインジェクタ燃料噴射パルス幅Ｔ
ｉＡＳＳとを読出し、この両噴射バルスＴｉＡＳ ，
ＴｉＡＳＳを比較する。
は、上記ＡＳインジェクタ燃料噴射パルス幅設定手段４
３ｄで設定したＡｓインジェクタ燃料噴射パルス幅Ｔｉ
ＡＳと、予めＲＯＭ３３に格納されているＡＳインジェ
クタ１０ａの固定ＡＳインジェクタ燃料噴射パルス幅Ｔ
ｉＡＳＳとを読出し、この両噴射バルスＴｉＡＳ ，
ＴｉＡＳＳを比較する。
ＡＳインジェクタ１０ａの開弁時間（パルス幅）が極端
に短いと燃料噴射量にばらつきが生じやすく、また、燃
料の霧化も悪化する。このいわゆる不安定領域をインジ
ェクタの特性に基づいて予め実験などから求め、この不
安定領域よりもある程度大きいパルス幅にて上記固定Ａ
Ｓインジェクタ燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳＳを設定する
（第７図参照）。
に短いと燃料噴射量にばらつきが生じやすく、また、燃
料の霧化も悪化する。このいわゆる不安定領域をインジ
ェクタの特性に基づいて予め実験などから求め、この不
安定領域よりもある程度大きいパルス幅にて上記固定Ａ
Ｓインジェクタ燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳＳを設定する
（第７図参照）。
ｐｏインジェクタ燃料噴射パルス幅設定手段４３ｆでは
、上記ＡＳインジェクタ燃料噴射不安定領域判別手段４
３ｅで、上記ＡＳインジェクタ燃料噴射パルス幅ＴＩＡ
Ｓと上記固定ＡＳインジェクタ燃料噴射パルス幅Ｔ ｉ
Ａｓｓとを比較した結果、ＴＡＳ ＜ Ｔ ｉＡｓｓと
判別した場合、上記燃料噴射パルス幅設定手段４１ｇで
設定した燃料噴射パルス幅Ｔｉを読込むとともに、予め
ＲＯＭ３３に格納されている上記固定ＡＳインジェクタ
燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳＳを読出し、この固定ＡＳイ
ンジェクタ燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳＳを補正係数Ｋｐ
ｏで補正し、上記燃料噴射パルス幅Ｔｉから減算して、
ＰＯインジエクタ１０ｂに対する実際の燃料噴射パルス
幅、すなわち、ｐＱインジェクタ燃料噴射パルス幅Ｔｉ
ｐｏを設定する（ＴｉｐＯ ←Ｔｉ −ＴＩＡＳＳＸＫ
ｐｏ）。
、上記ＡＳインジェクタ燃料噴射不安定領域判別手段４
３ｅで、上記ＡＳインジェクタ燃料噴射パルス幅ＴＩＡ
Ｓと上記固定ＡＳインジェクタ燃料噴射パルス幅Ｔ ｉ
Ａｓｓとを比較した結果、ＴＡＳ ＜ Ｔ ｉＡｓｓと
判別した場合、上記燃料噴射パルス幅設定手段４１ｇで
設定した燃料噴射パルス幅Ｔｉを読込むとともに、予め
ＲＯＭ３３に格納されている上記固定ＡＳインジェクタ
燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳＳを読出し、この固定ＡＳイ
ンジェクタ燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳＳを補正係数Ｋｐ
ｏで補正し、上記燃料噴射パルス幅Ｔｉから減算して、
ＰＯインジエクタ１０ｂに対する実際の燃料噴射パルス
幅、すなわち、ｐＱインジェクタ燃料噴射パルス幅Ｔｉ
ｐｏを設定する（ＴｉｐＯ ←Ｔｉ −ＴＩＡＳＳＸＫ
ｐｏ）。
上記補正係数ＫｐＯは、噴射特性の異るＡＳインジェク
タ１０ａとＰＯインジェクタ１０ｂとが同一条件下で同
一燃料噴射量となるように補正するもので、予め実験な
どから求めてＲＯＭ３３に格納されている。
タ１０ａとＰＯインジェクタ１０ｂとが同一条件下で同
一燃料噴射量となるように補正するもので、予め実験な
どから求めてＲＯＭ３３に格納されている。
インジェクタ選択手段４３ｇでは、上記インジェクタ切
換え領域判別手段４３ａでアルコール濃度Ａが比較基準
値Ａｓ未満と判断された場合（Ａ〈ＡＳ）、あるいは、
上記ＰＯインジェクタ燃料噴射可能判別手段４３ｃで上
記ＰＯインジェクタ許容燃料噴射パルス幅設定手段４３
ｂにて設定した許容燃料噴射パルス幅Ｔｆａと上記燃料
噴射パルス幅設定手段４１ｇにて設定した燃料噴射パル
ス幅Ｔｉ とを比較し、Ｔｉ＜Ｔｆａと判別した場合、
上記燃料噴射パルス幅Ｔｉの駆動パルス信号をＰＯイン
ジエクタ駆動手段４３ｈを介して所定タイミングで該当
気筒のＰＯインジェクタ１０ｂへ出力し、このＰＯイン
ジェクタ１０ｂのみから燃料を噴射させる。
換え領域判別手段４３ａでアルコール濃度Ａが比較基準
値Ａｓ未満と判断された場合（Ａ〈ＡＳ）、あるいは、
上記ＰＯインジェクタ燃料噴射可能判別手段４３ｃで上
記ＰＯインジェクタ許容燃料噴射パルス幅設定手段４３
ｂにて設定した許容燃料噴射パルス幅Ｔｆａと上記燃料
噴射パルス幅設定手段４１ｇにて設定した燃料噴射パル
ス幅Ｔｉ とを比較し、Ｔｉ＜Ｔｆａと判別した場合、
上記燃料噴射パルス幅Ｔｉの駆動パルス信号をＰＯイン
ジエクタ駆動手段４３ｈを介して所定タイミングで該当
気筒のＰＯインジェクタ１０ｂへ出力し、このＰＯイン
ジェクタ１０ｂのみから燃料を噴射させる。
また、上記インジェクタ選択手段４３ｇでは、上記イン
ジェクタ切換領域判別手段４３ａでＡ〉ＡＳと判別し、
かつ、上記ＰＯインジェクタ燃料噴射可能判別手段４３
ｃでＴｉ≧Ｔｆａと判別し、かつ、上記ＡＳインジエク
タ燃料噴射不安定領域判別手段４３ｅで上記ＡＳインジ
ェクタ燃料噴射パルス幅設定手段４３ｄにて設定したＡ
Ｓインジェクタ燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳが固定ＡＳイ
ンジェクタ燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳＳ以上（ＴｉＡＳ
≧Ｔ＋ＡＳＳ）と判断された場合、上記ＰＯインジェク
タ許容燃料噴射パルス幅設定手段４３ｂで設定した許容
燃料噴射パルス幅Ｔｆａの駆動パルス信号を該当気筒の
上記ＰＯインジェクタ１０ｂへＰＯインジェクタ駆動手
段４３ｈを介して所定タイミングで出力するとともに、
上記ＡＳインジェクタ燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳをＡＳ
インジェクタ１０ａへ所定タイミングで出力する（第６
図参照〉。
ジェクタ切換領域判別手段４３ａでＡ〉ＡＳと判別し、
かつ、上記ＰＯインジェクタ燃料噴射可能判別手段４３
ｃでＴｉ≧Ｔｆａと判別し、かつ、上記ＡＳインジエク
タ燃料噴射不安定領域判別手段４３ｅで上記ＡＳインジ
ェクタ燃料噴射パルス幅設定手段４３ｄにて設定したＡ
Ｓインジェクタ燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳが固定ＡＳイ
ンジェクタ燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳＳ以上（ＴｉＡＳ
≧Ｔ＋ＡＳＳ）と判断された場合、上記ＰＯインジェク
タ許容燃料噴射パルス幅設定手段４３ｂで設定した許容
燃料噴射パルス幅Ｔｆａの駆動パルス信号を該当気筒の
上記ＰＯインジェクタ１０ｂへＰＯインジェクタ駆動手
段４３ｈを介して所定タイミングで出力するとともに、
上記ＡＳインジェクタ燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳをＡＳ
インジェクタ１０ａへ所定タイミングで出力する（第６
図参照〉。
さらに、上記インジェクタ選択手段４３ｇでは、上記イ
ンジェクタ切換領域判別手段４３ａでＡ〉ＡＳと判別し
、かつ、上記ＰＯインジェクタ燃料噴射可能判別手段４
３０′″ｃＴｉ≧Ｔｆａと判別し、かつ、上記ＡＳイン
ジェクタ燃料噴射不安定領域判別手段４ ３ ｅ ″′
Ｃ′Ｔ ｉＡｓ ＜ Ｔ ｉＡＳＳと判別された場合、
上記Ｐ○インジェクタ燃料噴射パルス幅設定手段４３ｆ
で設定したＰＯインジェクタ燃料噴射パルス幅ＴｉｐＯ
の駆動パルス信号を該当気筒のＰＯインジェクタｔａｂ
へＰＯインジエクタ駆動手段４３ｈを介して所定タイミ
ングで出力するとともに、上記ＡＳインジェクタ燃料噴
射不安定領域判別手段４３ｅで使用した固定ＡＳインジ
エクタ燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳＳの駆動パルス信号を
ＡＳインジェクタ１０ａへ、ＡＳインジェクタ駆動手段
４３ｉを介して出力する（第７図参照）。
ンジェクタ切換領域判別手段４３ａでＡ〉ＡＳと判別し
、かつ、上記ＰＯインジェクタ燃料噴射可能判別手段４
３０′″ｃＴｉ≧Ｔｆａと判別し、かつ、上記ＡＳイン
ジェクタ燃料噴射不安定領域判別手段４ ３ ｅ ″′
Ｃ′Ｔ ｉＡｓ ＜ Ｔ ｉＡＳＳと判別された場合、
上記Ｐ○インジェクタ燃料噴射パルス幅設定手段４３ｆ
で設定したＰＯインジェクタ燃料噴射パルス幅ＴｉｐＯ
の駆動パルス信号を該当気筒のＰＯインジェクタｔａｂ
へＰＯインジエクタ駆動手段４３ｈを介して所定タイミ
ングで出力するとともに、上記ＡＳインジェクタ燃料噴
射不安定領域判別手段４３ｅで使用した固定ＡＳインジ
エクタ燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳＳの駆動パルス信号を
ＡＳインジェクタ１０ａへ、ＡＳインジェクタ駆動手段
４３ｉを介して出力する（第７図参照）。
（燃料噴射量制御手順）
次に、上記構成による制御装置３１の燃料噴射量制御手
順を第８図のフローチャートに従って説明する。
順を第８図のフローチャートに従って説明する。
まず、ステップＳ１０１で、クランク角センサ２２から
クランクパルスを読込んでエンジン回転数Ｎを算出し、
ステップＳ１０２で、吸入空気量センサ８の出力信号か
ら吸入空気ｆｆｉＱを算出する。
クランクパルスを読込んでエンジン回転数Ｎを算出し、
ステップＳ１０２で、吸入空気量センサ８の出力信号か
ら吸入空気ｆｆｉＱを算出する。
次いで、ステップＳ１０３で、上記ステップＳ１０１で
算出したエンジン回転数Ｎ、上記ステップＳ１０２で算
出した吸入空気量Ｑに基づき、基本燃料噴射パルス幅Ｔ
Ｉ）を設定し（Ｔｐ −ＫＸＱ／Ｎ Ｋ ：ガソリン
１００％時の理論空燃比、ＰＯインジェクタ１０ｂの噴
射量特性、気簡数などを考慮した所定の定数）、ステッ
プＳ１０４へ進む。
算出したエンジン回転数Ｎ、上記ステップＳ１０２で算
出した吸入空気量Ｑに基づき、基本燃料噴射パルス幅Ｔ
Ｉ）を設定し（Ｔｐ −ＫＸＱ／Ｎ Ｋ ：ガソリン
１００％時の理論空燃比、ＰＯインジェクタ１０ｂの噴
射量特性、気簡数などを考慮した所定の定数）、ステッ
プＳ１０４へ進む。
ステップＳ１０４へ進むと、冷却水温ＴＷ、スロットル
開度θ、アイドルスイッチ出力を読込み、ステップＳ１
０５へ進んで、上記ステップＳ１０４で読込んだエンジ
ン運転状態の情報に基づき、冷却水温補正、加減速補正
、全開増量補正、アイドル後増量補正などに係る各種増
量分補正係数ＣＯＦＦを設定する。
開度θ、アイドルスイッチ出力を読込み、ステップＳ１
０５へ進んで、上記ステップＳ１０４で読込んだエンジ
ン運転状態の情報に基づき、冷却水温補正、加減速補正
、全開増量補正、アイドル後増量補正などに係る各種増
量分補正係数ＣＯＦＦを設定する。
その後、ステップＳ１０６で、０２センサ２７の出力信
号に基づき空燃比フィードバック補正係数αを設定し、
また、ステップＳ１０７で、アルコール濃度センサ１４
の出力信号に基づきアルコール濃度Ａを算出してステッ
プ８１０８へ進む。
号に基づき空燃比フィードバック補正係数αを設定し、
また、ステップＳ１０７で、アルコール濃度センサ１４
の出力信号に基づきアルコール濃度Ａを算出してステッ
プ８１０８へ進む。
ステップ８１０８では、上記ステップＳ１０７で算出し
たアルコール濃度Ａに基づきアルコール分補正係数ＫＡ
Ｌを設定する。
たアルコール濃度Ａに基づきアルコール分補正係数ＫＡ
Ｌを設定する。
そして、ステップＳ１０９へ進んで、上記ステップＳ１
０３で設定した基本燃料噴射パルス幅Ｔｐに、上記ステ
ップＳ１０５で設定した各種増量分補正係数ＣＯ［Ｆ、
上記ステップ８１０６で設定した空燃比フィードバック
補正係数α、上記ステップ８１０８で設定したアルコー
ル分補正係数ＫＡＬに基づいて補正を加え、燃料噴射パ
ルス幅Ｔｉを算出する（Ｔｉ ４−ＴＤ ＸＣＯＥＦＸ
αＸＫＡＬ） 。
０３で設定した基本燃料噴射パルス幅Ｔｐに、上記ステ
ップＳ１０５で設定した各種増量分補正係数ＣＯ［Ｆ、
上記ステップ８１０６で設定した空燃比フィードバック
補正係数α、上記ステップ８１０８で設定したアルコー
ル分補正係数ＫＡＬに基づいて補正を加え、燃料噴射パ
ルス幅Ｔｉを算出する（Ｔｉ ４−ＴＤ ＸＣＯＥＦＸ
αＸＫＡＬ） 。
次いで、ステップＳ１１０で、インジェクタ駆動区分判
別用フラグＦＬＡＧがＯかどうか、すなわち、前回のル
ーチンで使用されたインジェクタがＡＳインジェクタ１
０ａとＰＯインジェクタ１０ｂの双方か、あるいは、Ｐ
Ｏインジェクタ１０ｂのみかを判別する。
別用フラグＦＬＡＧがＯかどうか、すなわち、前回のル
ーチンで使用されたインジェクタがＡＳインジェクタ１
０ａとＰＯインジェクタ１０ｂの双方か、あるいは、Ｐ
Ｏインジェクタ１０ｂのみかを判別する。
フラグＦＬＡＧ＝ ０ 、すなわち、ＰＯインジェクタ
１０ｂのみが前回のルーチンで駆動されたと判別した場
合、上記ステップＳ１１０からステップＳ１１１へ進み
、ＲＯＭ３３の所定アドレスから基準値ＡＯを読出し、
この基準値ＡＯをそのまま比較基準値Ａｓとして設定し
（Ａｓ −ＡＯ ） 、ステップＳ１１３へ進む。
１０ｂのみが前回のルーチンで駆動されたと判別した場
合、上記ステップＳ１１０からステップＳ１１１へ進み
、ＲＯＭ３３の所定アドレスから基準値ＡＯを読出し、
この基準値ＡＯをそのまま比較基準値Ａｓとして設定し
（Ａｓ −ＡＯ ） 、ステップＳ１１３へ進む。
一方、上記ステップＳ１１０でフラグＦＬＡＧ＝ １
、すなわち、ＡＳインジェクタ１０ａとＰＯインジェク
タ１０ｂの双方が前回のルーチンで駆動されたと判別し
た場合、ステップＳ１１２へ進み、上記基準値ＡＯから
所定オフセット値Ａ１を減算して比較塙準値Ａｓを説定
し（Ａｓ −Ａｏ −ＡＩ ） 、ステップＳ１１３へ
進む。
、すなわち、ＡＳインジェクタ１０ａとＰＯインジェク
タ１０ｂの双方が前回のルーチンで駆動されたと判別し
た場合、ステップＳ１１２へ進み、上記基準値ＡＯから
所定オフセット値Ａ１を減算して比較塙準値Ａｓを説定
し（Ａｓ −Ａｏ −ＡＩ ） 、ステップＳ１１３へ
進む。
ステップＳ１１３では、上記ステップＳ１０７で算出し
たアルコール濃度Ａと、上記ステップＳ１１１、あるい
は、上記ステップＳ１１２で設定した比較基準値ＡＳと
を比較し、Ａ＜ＡＳと判別した場合、ステップＳ１１４
へ進み、上記ステップＳ１０９で設定した燃料噴射パル
ス幅Ｔｉの駆動パルス信号を、所定タイミングで該当気
筒のＰＯインジェクタ１０ｂへ出力し、ステップＳ１１
５で、インジェクタ駆動区分判別用フラグＦＬＡＧをク
リア（ＦＬＡＧ−０）Ｌてルーチンを終了する． 一方、上記ステップＳ１１３で、Ａ≧ＡＳと判別した場
合、上記ステップＳ１１３からステップ８１１６へ進み
上記ステップＳ１０１で算出したエンジン回転数Ｎから
１サイクル（７２０℃Ａ〉あたりの経過時間Ｔｉｃｙｃ
ｌｅを設定する（Ｔ１ｃｙＣｌｅ ←（６０／Ｎ） Ｘ
２．）。
たアルコール濃度Ａと、上記ステップＳ１１１、あるい
は、上記ステップＳ１１２で設定した比較基準値ＡＳと
を比較し、Ａ＜ＡＳと判別した場合、ステップＳ１１４
へ進み、上記ステップＳ１０９で設定した燃料噴射パル
ス幅Ｔｉの駆動パルス信号を、所定タイミングで該当気
筒のＰＯインジェクタ１０ｂへ出力し、ステップＳ１１
５で、インジェクタ駆動区分判別用フラグＦＬＡＧをク
リア（ＦＬＡＧ−０）Ｌてルーチンを終了する． 一方、上記ステップＳ１１３で、Ａ≧ＡＳと判別した場
合、上記ステップＳ１１３からステップ８１１６へ進み
上記ステップＳ１０１で算出したエンジン回転数Ｎから
１サイクル（７２０℃Ａ〉あたりの経過時間Ｔｉｃｙｃ
ｌｅを設定する（Ｔ１ｃｙＣｌｅ ←（６０／Ｎ） Ｘ
２．）。
そして、ステップＳ１１７で、上記ステップ８１１６で
算出した１サイクルあたりの経過時間Ｔ１ｃｙｃ＋ｅに
補正係数Ｃ（望ましくは０．９５〜０．６の値であり、
例えば、許容燃料噴射パルス幅ＴｆａをＰＯインジェク
タ１０ｂの最大容量としたい場合には、ＣＯ．９〜０．
９５とし、また、余裕をもたせる場合には、Ｃ＝Ｏ．Ｓ
〜０６とする）を乗算して、ＰＯインジェクタ１０ｂに
対する許容燃料噴射パルス幅Ｔｆａを設定する（ Ｔ
ｆａ４−Ｔ ＩＣｙＣｌｅＸ Ｃ ）。
算出した１サイクルあたりの経過時間Ｔ１ｃｙｃ＋ｅに
補正係数Ｃ（望ましくは０．９５〜０．６の値であり、
例えば、許容燃料噴射パルス幅ＴｆａをＰＯインジェク
タ１０ｂの最大容量としたい場合には、ＣＯ．９〜０．
９５とし、また、余裕をもたせる場合には、Ｃ＝Ｏ．Ｓ
〜０６とする）を乗算して、ＰＯインジェクタ１０ｂに
対する許容燃料噴射パルス幅Ｔｆａを設定する（ Ｔ
ｆａ４−Ｔ ＩＣｙＣｌｅＸ Ｃ ）。
次いで、ステップ８１１８で、上記ステップＳ１０９で
設定した燃料噴射パルス幅Ｔｉと、上記ステップＳ１１
７で設定した許容燃料噴射パルス幅Ｔｆａとを比較し、
Ｔ１≧Ｔｆａの場合、ステップＳ１１９へ進み、また、
Ｔｉ＜Ｔｆａの場合、ｐｏインジェクタ１０ｂのみで燃
料噴射が可能なため、上記ステップｓ１１４へ戻る。
設定した燃料噴射パルス幅Ｔｉと、上記ステップＳ１１
７で設定した許容燃料噴射パルス幅Ｔｆａとを比較し、
Ｔ１≧Ｔｆａの場合、ステップＳ１１９へ進み、また、
Ｔｉ＜Ｔｆａの場合、ｐｏインジェクタ１０ｂのみで燃
料噴射が可能なため、上記ステップｓ１１４へ戻る。
また、上記ステップＳ１１８でＴｉ≧Ｔｆａ、すなわち
、ＰＯインジェクタ１０ｂのみでの燃料噴射が不可能と
判断されてステップＳ１１９へ進むと、ＡＳインジェク
タ１０ａの噴射パルス分を求めるべく、上記ステップＳ
１０９で設定した燃料噴射パルス幅Ｔから上記ステップ
Ｓ１１７で設定した許容燃料噴射パルス幅Ｔｆａを減算
した値に、インジェクタ特性に基づく補正係数Ｋ八Ｓを
乗算してＡＳインジエク夕燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳを
設定する（ＴｉＡＳ −（Ｔｉ −Ｔｆａ） ｘＫＡＳ
）。
、ＰＯインジェクタ１０ｂのみでの燃料噴射が不可能と
判断されてステップＳ１１９へ進むと、ＡＳインジェク
タ１０ａの噴射パルス分を求めるべく、上記ステップＳ
１０９で設定した燃料噴射パルス幅Ｔから上記ステップ
Ｓ１１７で設定した許容燃料噴射パルス幅Ｔｆａを減算
した値に、インジェクタ特性に基づく補正係数Ｋ八Ｓを
乗算してＡＳインジエク夕燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳを
設定する（ＴｉＡＳ −（Ｔｉ −Ｔｆａ） ｘＫＡＳ
）。
そして、ステップＳ１２０で、上記ステップＳ１１９で
設定したＡＳインジェクタ燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳと
、このパルス幅ＴｉＡＳが不安定領域内にあるかどうか
を判断するために予め設定した固定ＡＳインジェクタ燃
料噴射パルス幅ＴｉＡＳＳとを比較し、ＴｉＡＳ≧Ｔｉ
ＡＳＳの場合、ステップＳ１２１へ進み、また、Ｔ ｉ
ＡＳ ＜ Ｔ ｉＡＳＳの場合、ステップＳ１２２へ進
む。
設定したＡＳインジェクタ燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳと
、このパルス幅ＴｉＡＳが不安定領域内にあるかどうか
を判断するために予め設定した固定ＡＳインジェクタ燃
料噴射パルス幅ＴｉＡＳＳとを比較し、ＴｉＡＳ≧Ｔｉ
ＡＳＳの場合、ステップＳ１２１へ進み、また、Ｔ ｉ
ＡＳ ＜ Ｔ ｉＡＳＳの場合、ステップＳ１２２へ進
む。
ＴｉＡＳ≧ＴｉＡＳＳ、すなわち、ＡＳインジェクタ燃
料噴射パルス幅ＴｉＡＳが不安定領域より大きいと判断
されてステップＳ１２１へ進むと、該当気筒のＰＯイン
ジェクタ１０ｂへ上記ステップＳ１１７で設定した許容
燃料噴射パルス幅Ｔｆａの駆動パルスを所定タイミング
で出力するとともに、ＡＳインジェクタ１０ａへ上記ス
テップＳ１１９で設定したＡＳインジェクタ燃料噴射パ
ルス幅ＴｉＡＳの駆動パルス信号を所定タイミングで出
力する。
料噴射パルス幅ＴｉＡＳが不安定領域より大きいと判断
されてステップＳ１２１へ進むと、該当気筒のＰＯイン
ジェクタ１０ｂへ上記ステップＳ１１７で設定した許容
燃料噴射パルス幅Ｔｆａの駆動パルスを所定タイミング
で出力するとともに、ＡＳインジェクタ１０ａへ上記ス
テップＳ１１９で設定したＡＳインジェクタ燃料噴射パ
ルス幅ＴｉＡＳの駆動パルス信号を所定タイミングで出
力する。
一方、上記ステップＳ１２０で、Ｔ ｉＡＳ ＜ Ｔ
＋ＡＳＳ、すなわち、ＡＳインジェクタ燃料噴射パルス
幅ＴｉＡＳが不安定領域内と判断されてステップＳ１２
２へ進むと、ＲＯＭ３３からＡＳインジェクタ１０ａの
固定ＡＳインジェクタ燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳＳを読
出し、この固定ＡＳインジエクタ燃料噴射パルス幅Ｔｉ
ＡＳＳを補正係数Ｋｐｏで補正し、その値を上記ステッ
プＳ１０９で設定した燃料噴射パルス幅Ｔｉから減算し
て、Ｐｏインジェクタ１０ｂに対するポートインジェク
タ燃料噴射パルス幅ＴｉｐＯを設定する（Ｔｉｐｏ ←
Ｔｉ−ＴｉＡＳＳｘＫｐｏ）。
＋ＡＳＳ、すなわち、ＡＳインジェクタ燃料噴射パルス
幅ＴｉＡＳが不安定領域内と判断されてステップＳ１２
２へ進むと、ＲＯＭ３３からＡＳインジェクタ１０ａの
固定ＡＳインジェクタ燃料噴射パルス幅ＴｉＡＳＳを読
出し、この固定ＡＳインジエクタ燃料噴射パルス幅Ｔｉ
ＡＳＳを補正係数Ｋｐｏで補正し、その値を上記ステッ
プＳ１０９で設定した燃料噴射パルス幅Ｔｉから減算し
て、Ｐｏインジェクタ１０ｂに対するポートインジェク
タ燃料噴射パルス幅ＴｉｐＯを設定する（Ｔｉｐｏ ←
Ｔｉ−ＴｉＡＳＳｘＫｐｏ）。
そして、ステップＳ１２３で上記ステップＳ１２２で設
定したポートインジェクタ燃料噴射パルス幅ＴｉｐＯの
駆動パルス信号をＰＯインジエクタ１０ｂへ所定タイミ
ングで出力するとともに、上記固定ＡＳインジェクタ燃
料噴射パルス幅ＴｉＡＳＳをＡＳインジェクタ１０ａへ
所定タイミングで出力する。
定したポートインジェクタ燃料噴射パルス幅ＴｉｐＯの
駆動パルス信号をＰＯインジエクタ１０ｂへ所定タイミ
ングで出力するとともに、上記固定ＡＳインジェクタ燃
料噴射パルス幅ＴｉＡＳＳをＡＳインジェクタ１０ａへ
所定タイミングで出力する。
その後、ステップＳ１２４でインジェクタ駆動区分判別
用フラグＦＬＡＧをセット（ ＦＬＡＧ←１〉してルー
チンを終了する。
用フラグＦＬＡＧをセット（ ＦＬＡＧ←１〉してルー
チンを終了する。
このように、アルコール１００％の最大出力付近、すな
わち、ガソリン１００％の場合の約２倍の噴射量を必要
とする領域においても、上記ＡＳインジェクタ１０ａと
上記ＰＯインジェクタ１０ｂの双方から燃料を噴射する
ことで、エンジンの要求燃料゛噴射量を充分に満足する
ことができ、方、ガソリン１００％のアイドリング運転
などのように燃料噴射量の少い領域においては、ＰＯイ
ンジェクタ１０ｂのみが燃料噴射することで、従来と全
く同様の噴射特性を得ることができる。よって、最大燃
料噴射量から最小燃料噴射量まで極めて広いダイナミッ
クレンジを確保することができる。
わち、ガソリン１００％の場合の約２倍の噴射量を必要
とする領域においても、上記ＡＳインジェクタ１０ａと
上記ＰＯインジェクタ１０ｂの双方から燃料を噴射する
ことで、エンジンの要求燃料゛噴射量を充分に満足する
ことができ、方、ガソリン１００％のアイドリング運転
などのように燃料噴射量の少い領域においては、ＰＯイ
ンジェクタ１０ｂのみが燃料噴射することで、従来と全
く同様の噴射特性を得ることができる。よって、最大燃
料噴射量から最小燃料噴射量まで極めて広いダイナミッ
クレンジを確保することができる。
［発明の効果］
以上、説明したように本発明によれば、エンジン状態パ
ラメータと燃料のアルコール濃度とに基づいて設定した
燃料噴射パルス幅が、ポートインジェクタの許容燃料噴
射パルス幅より長い場合、ポートインジェクタを駆動さ
せると共に、その長い部分の燃料噴射パルス幅に基づい
て設定した吸気管集合部インジェクタ燃料噴射パルス幅
にて吸気管集合部に配設したインジェクタを駆動させる
ので、例えば、アルコール濃度１００％で高出力運転中
あっても、エンジンの要求する燃料噴射量を充分満足す
ることができ、ダイナミックレンジの拡大が期待できる
。
ラメータと燃料のアルコール濃度とに基づいて設定した
燃料噴射パルス幅が、ポートインジェクタの許容燃料噴
射パルス幅より長い場合、ポートインジェクタを駆動さ
せると共に、その長い部分の燃料噴射パルス幅に基づい
て設定した吸気管集合部インジェクタ燃料噴射パルス幅
にて吸気管集合部に配設したインジェクタを駆動させる
ので、例えば、アルコール濃度１００％で高出力運転中
あっても、エンジンの要求する燃料噴射量を充分満足す
ることができ、ダイナミックレンジの拡大が期待できる
。
しかも、アルコール濃度、エンジン運転状態にかかわら
ず、全ての運転領域で常に安定した燃料噴射性能が得ら
れ、エンジン安定性、排気ガス浄化性能が向上するとと
もに、エンジン出力性能の向上を図ることができる。
ず、全ての運転領域で常に安定した燃料噴射性能が得ら
れ、エンジン安定性、排気ガス浄化性能が向上するとと
もに、エンジン出力性能の向上を図ることができる。
さらに特殊なインジェクタを使用することなくコスト低
減を図ることができるなど優れた効果が奏される。
減を図ることができるなど優れた効果が奏される。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の概念を示すクレーム対応のブロック図
を示し、第２図以下は本発明の一実施例を示し、第２図
は燃料噴量射制御装置の機能ブロック図、第３図はエン
ジン制御系の概略図、第４図はアルコール濃度とアルコ
ール分補正係数との相関図、第５図はアルコール濃度に
対するインジェクタの切換えタイミングを示す説明図、
第６図は燃料噴射パルス幅がポートインジェクタの許容
燃料噴射パルス幅より長い場合のボー１・インジェクタ
と吸気管集合部インジェクタに対する燃料噴射パルス幅
の分配状態を示す説明図、第７図は燃料噴射パルス幅が
ポートインジェクタの許容燃料噴射パルス幅よりも長く
、がっ、吸気管集合部インジェクタの燃料噴射パルス幅
が不安定領域内の場合の燃料噴射パルスの分配状態を示
す説明図、第８図は燃料噴射量制御手順を示すフローチ
ャートである。 Ｍｌ・・・エンジン運転状態パラメータ検出手段Ｍ２・
・・クランク角検出手段 Ｍ３・・・アルコール濃度検出手段 Ｍ４・・燃料供給手段 Ｍ５・・・吸気管集合部燃料供給手段 Ｍ６・・・エンジン回転数算出手段 Ｍ７・・・許容燃料噴射パルス幅設定手段Ｍ８・・燃料
噴射パルス幅設定手段 Ｍ９・・・燃料噴射可能判別手段 ＭＩＯ・・吸気管集合部燃料噴射パルス幅設定手Ｍｌｌ
・・・燃料供給手段選択手段 第４図 第５図 アルコール濃度（Ａ） 第８図
を示し、第２図以下は本発明の一実施例を示し、第２図
は燃料噴量射制御装置の機能ブロック図、第３図はエン
ジン制御系の概略図、第４図はアルコール濃度とアルコ
ール分補正係数との相関図、第５図はアルコール濃度に
対するインジェクタの切換えタイミングを示す説明図、
第６図は燃料噴射パルス幅がポートインジェクタの許容
燃料噴射パルス幅より長い場合のボー１・インジェクタ
と吸気管集合部インジェクタに対する燃料噴射パルス幅
の分配状態を示す説明図、第７図は燃料噴射パルス幅が
ポートインジェクタの許容燃料噴射パルス幅よりも長く
、がっ、吸気管集合部インジェクタの燃料噴射パルス幅
が不安定領域内の場合の燃料噴射パルスの分配状態を示
す説明図、第８図は燃料噴射量制御手順を示すフローチ
ャートである。 Ｍｌ・・・エンジン運転状態パラメータ検出手段Ｍ２・
・・クランク角検出手段 Ｍ３・・・アルコール濃度検出手段 Ｍ４・・燃料供給手段 Ｍ５・・・吸気管集合部燃料供給手段 Ｍ６・・・エンジン回転数算出手段 Ｍ７・・・許容燃料噴射パルス幅設定手段Ｍ８・・燃料
噴射パルス幅設定手段 Ｍ９・・・燃料噴射可能判別手段 ＭＩＯ・・吸気管集合部燃料噴射パルス幅設定手Ｍｌｌ
・・・燃料供給手段選択手段 第４図 第５図 アルコール濃度（Ａ） 第８図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 エンジンの運転状態を検出するエンジン運転状態パラメ
ータ検出手段と、 所定のクランク角に対応する信号を出力するクランク角
検出手段と、 燃料のアルコール濃度を検出するアルコール濃度検出手
段と、 エンジンの各気筒の吸気ポートに臨む燃料供給手段と、 エンジンの吸気管集合部に臨む吸気管集合部燃料供給手
段と、 上記クランク角検出手段の出力信号からエンジン回転数
を算出するエンジン回転数算出手段と、上記エンジン回
転数算出手段で算出したエンジン回転数に基づき、上記
燃料供給手段の許容燃料噴射パルス幅を設定する許容燃
料噴射パルス幅設定手段と、 上記アルコール濃度検出手段および前記エンジン運転状
態パラメータ検出手段の出力信号に基づいて燃料噴射パ
ルス幅を設定する燃料噴射パルス幅設定手段と、 上記燃料噴射パルス幅設定手段で設定した燃料噴射パル
ス幅と、上記許容燃料噴射パルス幅設定手段で設定した
許容燃料噴射パルス幅とを比較し、上記燃料噴射パルス
幅が上記許容燃料噴射パルス幅より短いかどうかを判別
する燃料噴射可能判別手段と、 上記燃料噴射可能判別手段で上記燃料噴射パルス幅が上
記許容燃料噴射パルス幅より長いと判別した場合、上記
燃料噴射パルス幅設定手段で設定した燃料噴射パルス幅
と上記許容燃料噴射パルス幅設定手段で設定した許容燃
料噴射パルス幅との差分に応じ、上記吸気管集合部燃料
供給手段に対する吸気管集合部燃料噴射パルス幅を設定
する吸気管集合部燃料噴射パルス幅設定手段と、 上記燃料噴射可能判別手段で上記燃料噴射パルス幅が上
記許容燃料噴射パルス幅より短いと判別した場合、上記
燃料供給手段へ上記燃料噴射パルス幅設定手段で設定し
た燃料噴射パルス幅を出力し、一方上記燃料噴射可能判
別手段で上記燃料噴射パルス幅が上記許容燃料噴射パル
ス幅より長いと判別した場合、上記燃料供給手段へ上記
許容燃料噴射パルス幅設定手段で設定した許容燃料噴射
パルス幅を出力するとともに、上記吸気管集合部燃料供
給手段へ上記吸気管集合部燃料噴射パルス幅設定手段で
設定した吸気管集合部燃料噴射パルス幅を出力する燃料
供給手段選択手段とを具備することを特徴とするＦＦＶ
用エンジンの燃料噴射量制御装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27818789 | 1989-10-24 | ||
| JP1-278187 | 1989-10-24 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03206331A true JPH03206331A (ja) | 1991-09-09 |
Family
ID=17593804
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2245707A Pending JPH03206331A (ja) | 1989-10-24 | 1990-09-14 | Ｆｆｖ用エンジンの燃料噴射量制御装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5018483A (ja) |
| JP (1) | JPH03206331A (ja) |
| DE (1) | DE4033500A1 (ja) |
| GB (1) | GB2239326B (ja) |
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| CN103216348A (zh) * | 2012-01-18 | 2013-07-24 | 福特环球技术公司 | 空气/燃料失衡监测器 |
| CN103216340A (zh) * | 2012-01-18 | 2013-07-24 | 福特环球技术公司 | 基于曲轴加速的燃料识别 |
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- 1990-10-16 US US07/598,559 patent/US5018483A/en not_active Expired - Fee Related
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