JPH03213162A - 衝突式気流粉砕機及び粉砕方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、ジェット気流（高圧気体）を用いた衝突式気
流粉砕機及び粉砕方法に関する。

また、本発明は、電子写真法、静電印刷法、磁気記録法
などの画像形成方法に用いられるトナーまたはトナー用
着色樹脂粉体を効率良く生成するための衝突式気流粉砕
機及び粉砕方法に関する。

［従来の技術］ ジェット気流を用いた衝突式気流粉砕機は、ジェット気
流で粉体原料を搬送し、粉体原料を衝突部材に衝突させ
、その衝撃力により粉砕するものである。

以下に、その詳細を第５図に基づいて説明する。

圧縮気体供給ノズル２を設けたエゼクタ一方式の原料供
給管３の出口１３に対向して衝突部材４を設け、前記原
料供給管３ノズル２より供給される高圧気体により原料
供給口１より被粉砕物原料７を引き込み、これを高圧気
体とともに噴射して衝突部材４の表面１４に衝突させ、
その衝撃によって粉砕するようにしたものである。そし
て、粉体原料を所望の粒度に粉砕するために使用する場
合には、粉体原料供給口１と排出口５の間に分級機を配
して閉回路とし、分級機に粉体原料を供給し、その粗粉
を粉体原料供給口１から供給し、粉砕を行い、その粉砕
物を排出口５から分級機に戻すようにして再度分級する
ようにしてあり、その微粉が、所望の粒度の微粉砕物と
なる。

しかしながら、上記従来例では、原料供給管内に吸引導
入された粉体原料を高圧気流中で充分に分散させること
は困難であることから、原料供給管出口から噴出する粉
流は粉塵濃度の濃い流れとうすい流れに分離してしまう
。

そのため、対向する衝突板にあたる粉流は、部分的（局
所的）なものとなり、効率が低下し、処理能力の低下を
引き起こす。また、このような状態で処理能力を大きく
しようとすれば、更に粉塵濃度が部分的に高（なるため
、効率がより低下し、特に樹脂含有物では衝突板面上で
融着物が発生し、好ましくない。

加速管内部での粒子の粉砕の効率を上げるために、加速
管出口の手前側に二次高圧ガスを噴出せしめる高圧ガス
給送管な設けた粉砕管が特公昭４６−２２７７８号公報
で提案されている。これは加速管内部での衝突を促進さ
せることを意図しており、加速管内でのみ粉砕を行うよ
うな粉砕機には有用な手段であるが、衝突部材に衝突さ
せて粉砕を行う衝突式気流粉砕機では、有用な方法では
ない。

なぜならば、加速管内で衝突を促進させるために二次高
圧ガスを導入すれば、圧縮気体供給ノズルから導入され
る高圧気体による搬送気流が阻害され、原料供給管出口
から噴出する粉流の速度が低下してしまう。そのため衝
突部材に衝突する衝撃力が低下し、粉砕効率が低下して
しまい好ましくない。

それ故、粉砕効率の良好な粉砕機及び粉砕方法が待望さ
れている。

一方、電子写真法による画像形成方法に用いられるトナ
ーまたはトナー用着色樹脂粉体は、通常結着樹脂及び着
色剤または磁性粉を少なくとも含有している。トナーは
、潜像担持体に形成された静電荷像を現像し、形成され
たトナー像は普通紙またはプラスチックフィルムの如き
転写材へ転写され、加熱定着手段、圧力ローラ定着手段
または加熱加圧ローラ定着手段の如き定着装置によって
転写材上のトナー像は転写材に定着される。したがって
、トナーに使用される結着樹脂は、熱及び／または圧力
が付加されると塑性変形する特性を有する。

現在、トナーまたはトナー用着色樹脂粉体は、結着樹脂
及び着色剤または磁性粉（必要により、さらに第三成分
を含有）を少なくとも含有する混合物を溶融混練し、溶
融混線物を冷却し、冷却物を粉砕し、粉砕物を分級して
調製される。冷却物の粉砕は、通常、機械的衝撃式粉砕
機により粗粉砕（または中粉砕）され、次いで粉砕粗粉
をジェット気流を用いた衝突式気流粉砕機で微粉砕して
いるのが一般的である。

かかる場合、従来の第５図に示すような衝突式気流粉砕
機及び粉砕方法では、処理能力を更に向上させようとす
れば、衝突板面上で融着物が発生し、安定生産が行えな
い。そのため、電子写真法による画像形成方法に用いら
れるトナーまたはトナー用着色樹脂粉体を更に効率良く
生成するため上記問題点を解決した、効率のよい衝突式
気流粉砕機及び粉砕方法が望まれている。

［発明が解決しようとする課題］ 本発明の目的は、上記問題点が解消された効率のよい衝
突式気流粉砕機及び粉砕方法を提供することにある。

さらに本発明の目的は、熱可塑性樹脂を主体とする粉体
を効率良（粉砕する衝突式気流粉砕機及び粉砕方法を提
供することにある。

さらに本発明の目的は粉砕機内に融着が発生しに＜＜、
安定な連続生産の可能な衝突式気流粉砕機及び粉砕方法
を提供することにある。

さらに本発明の目的は、加熱加圧ローラ定着手段を有す
る複写機及びプリンタに使用されるトナーまたはトナー
用着色樹脂粒子を効率良（生成し得る衝突式気流粉砕機
を提供することにある。

さらに本発明の目的は、平均粒径２０〜２０００ｇｍを
有する樹脂粒子を平均粒径３〜ｌ　５ｐｍに効率良（微
粉砕し得る衝突式気流粉砕機を提供することにある。

［課題を解決するための手段及び作用］本発明の特徴と
するところは、原料供給口より被粉砕物を引き入れ、高
圧ガスにより該被粉砕物を粉砕室内に送り出すエゼクタ
−と、該エゼクタ−により噴出する被粉砕物を衝撃力に
より粉砕するための衝突部材とを具備し、該衝突部材を
原料供給管出口に対向して粉砕室内に設けた衝突式気流
粉砕機において、原料供給口と原料供給管出口の間に２
次空気導入口を有することを特徴とする衝突式気流粉砕
機であり、さらに原料供給口と原料供給管出口との距離
をＸ、原料供給口と２次空気導入口との距離をｙとした
場合、Ｘとｙが０．２≦−≦０．９ を満足することが良く、 さらに原料供給管に設けられた２次空気導入口の導入角
度ψが原料供給管の軸方向に対して１０°≦ψ≦８０°
を満足することが良い。

またエゼクタ−により引き入れた粉体を高圧気体により
原料供給管より粉砕室内に吐出させ、対向する衝突部材
に粉体な衝突させて粉砕する粉砕方法において、該原料
供給管内に２次空気を導入させることを特徴とする粉体
の粉砕方法であり、さらにエゼクタ−のノズルにより供
給される高圧気体の風量をａ　Ｎｍ’／ｍｉｎ　、原料
供給管に導入される２次空気の風量をｂ　Ｎｍ”／ｍｉ
ｎとして、ａとｂが０．０．００１≦ｂ／ａ≦０，５を
満足する条件下で粉砕することを特徴とする粉体の粉砕
方法である。

本発明を添付図面に基づいて詳細に説明する。

第１図は、本発明の気流式粉砕機の概略的断面図及び該
粉砕機を使用した粉砕工程及び分級機による分級工程を
組み合せた粉砕方法のフローチャートを示した図である
。

被粉砕物原料７は、原料供給口−より圧縮気体供給ノズ
ル２により及び自重により原料供給管３に供給される。

原料供給管３には圧縮空気の如き圧縮気体が前記ノズル
２から導入されており、供給された被粉砕物は圧縮空気
の力により原料供給管３を通り、原料供給管出口１３か
ら粉砕室８に高速度で吐出される。吐出された被粉砕物
は原料供給管出口１３に対向して設けられた衝突部材４
の衝突面１４に衝突して粉砕される。

本発明では、第１図において原料供給管の被粉砕物原料
供給口１と原料供給管出口１３との間に２次空気導入口
１０を設け、２次空気を原料供給管に導入することによ
り、原料供給管内の粉体を分散し、原料供給管出口から
粉体なより均一に噴出させ、対向する衝突面に効率よ（
衝突させることで粉砕効率を従来より向上させることが
できる。

導入される２次空気は、原料供給管内を高速移動する粉
体の凝集をときほぐし、粉体を分散させるために寄与し
ている。

また本発明では原料供給管にエゼクタ−タイプを使用し
ているため、原料供給口１よりの被粉砕物７の吸い込み
が良好であり、凝集性の強い粉体やより微粒径の粉体を
扱う場合に好適である。

第２図に原料供給管の拡大断面図を示し、より詳細に説
明する。導入される２次空気の導入方法については鋭意
検討を重ねた結果、次のような結論に到達した。

即ち、２次空気の導入の位置については、第２図におい
て被粉砕物原料供給口１と原料供給管出口１３との距離
をＸ、被粉砕物原料供給口１と２次空気導入口ｌＯとの
距離をｙとした場合、Ｘとｙが を満たした時良好な結果が得られた。

また、２次空気導入口の導入角度については、原料供給
管の軸方向に対する角度をψ（第２図）とした時、ψが
１０°≦ψ≦８０°より好ましくは２０°≦ψ≦８０°
の条件を満たした場合に、良好な粉砕結果が得られた。

導入される２次空気の風量については、圧縮気体供給ノ
ズル２から導入される高圧気体による搬送気流の風量を
ａ　Ｎｍ’／ｍｉｎ　、　２次空気導入口から導入され
る２次空気の総風量なり　Ｎｍ３／ｍｉｎとじた時、 ａ、　ｂが　　０．０．００１≦ｂ／ａ≦０，５より好
ましくは０．Ｏ１≦−≦０．４ を満足する条件下で粉砕を行った場合に良好な結果が得
られた。

本発明における技術思想は、圧縮気体供給ノズルから導
入される高圧気体による搬送気流に被粉砕物原料を投入
し、原料供給管出口から噴出させ、対向する衝突板に粉
体を衝突させて粉砕を行う衝突式気流粉砕機において、
原料供給管内での粉体の分散状態が粉砕効率に影響を及
ぼすのではないかという考え方に基づいている。すなわ
ち、原料供給管から供給される被粉砕物原料は、凝集し
た状態で原料供給管に流入するため、原料供給管内の分
散が不充分となり、そのため原料供給管出口から噴出す
る時、粉塵濃度にバラツキが生じ、衝突板面を有効に利
用できず、粉砕効率が低下するものと考えた。この現象
は粉砕処理量が大き（なるほど顕著になる。

そこで、これを解決するために、２次空気の導入を考え
出した。２次空気を高圧気体による搬送気流を阻害しな
いで、原料粉体を分散させるように原料供給管に導入す
るという考えに基づいて、本発明に到った。２次空気は
高圧縮気体、常圧気体のいずれを用いてもよい。２次空
気導入口にバルブの如き開閉装置を取り付は導入風量を
制御することは非常に好ましい。原料供給管の円周方向
のどの位置に何本導入口を取り付けるかは、被粉砕物原
料、目標粒子径等により適宜設定すればよい。第３図に
一例として原料供給管の円周方向に２次空気導入口を８
ケ所取り付けた場合のＡ−Ａ’視断面図を示す。この場
合、８ケ所からどのような配分で２次空気を導入するか
は適宜設定すればよい。また原料供給管の断面は円形に
限定されるものではない。

原料供給管出口１３の内径は、通常ｌＯ〜１００ｍｍを
有し、衝突部材４の直径よりも小さい内径を有すること
が好ましい。

管出口１３と衝突部材４の先端部との距離は、衝突部材
４の直径の０．３倍乃至３倍が好ましい。

０．３倍未満では、過粉砕が生じる傾向があり、３倍を
越える場合は、粉砕効率が低下する傾向がある。

なお、本発明における衝突式気流粉砕機の粉砕室は第１
図に示す箱型に限定されるものではない。また衝突部材
の衝突面は第１図に示すような管の軸方向に対して垂直
に限定されるものではなく、管出口から噴出する粉体を
効率良く反射し、粉砕室壁に２次衝突させるような形状
にすることがより好ましい。

また第４図のようにエゼクタ−に加速管タイプの原料供
給管を用い、２次空気を導入して用いてもよい。

［実施例］ 以下本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。

去１１肌１ ｒスチレン−ブチルアクリレート共重合体　　　　　１
００重量部上記原材料をヘンシェルミキサーにて混合し
、原料混合物を得た。次にこの混合物をエクストルーダ
ーにて混線を行なった後、冷却用ローラーを用いて冷却
し、ハンマーミルを用いて１００〜１１０００ｐの粒子
に粗粉砕を行った。この粗粉砕物を被粉砕物原料とし、
第１図に示す粉砕機及びフローで粉砕を行った。粉砕さ
れた粉体を細粉と粗粉とに分級するための手段として回
転羽根型風力分級機を使用した。

衝突式気流粉砕機の原料供給管は、第２図において ｘ＝８０ｍ／ｍ　　、ｙ＝４５ｍ／ｍ　　（−”＝０．
５６）ψ＝４５゜ ２次空気導入口は円周方向８ケ所（第３図）に設けたも
のを用いた。

圧縮気体供給ノズルからａ　＝　６．２Ｎｍ３／ｍ１ｎ
（６，０ｋｇ／ｃｍ”）の圧縮空気を導入し、２次空気
は第３図におけるＡ、Ｃ，Ｅ、Ｇの４ケ所（Ｂ、　ＤＦ
、Ｈは全閉）から、各０．　ｌＮｍ３７ｍ１ｎ（６，０
ｋｇ／ｃｍ２）の圧縮空気を導入した。

前記回転羽根型風力分級機の分級点を細粉側の体積平均
粒径が７．５μｍとなるように設定し、原料供給口１か
ら２５ｋｇ／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。粉
砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細粉は分級粉体と
して取り除き、粗粉゛は再び供給口１より粉体原料と共
に原料供給管に投入した。

細粉として体積平均粒径７．５＃Ｌｍの粉砕粉体が２５
ｋｇ／時間の割合で収集された。そして、３時間の連続
運転を行ったが融着物の発生は全くみられなかった。

ここで、粉体の粒度分布は種々の方法によって測定でき
るが、本発明においてはコールタ−カウンターを用いて
行った。

すなわち、測定装置としてはコールタ−カウンターＴＡ
−ｎ型（コールタ−社製）を用い、個数分布１体積分布
を出力するインターフェイス（日科機製）及びＣＸ−１
パーソナルコンピユータ（キャノン製）を接続し、電解
液は１級塩化ナトリウムを用いて１％ＮａＣｊ？水溶液
を調製する。測定法としては前記電解水溶液１００〜１
５０ｍｐ中に分散剤として界面活性剤、好ましくはアル
キルベンゼンスルホン酸塩を０．１〜５ｍｉ’加え、更
に測定試料を２〜２０ｍｇ加える。試料を懸濁した電解
液は超音波分散器で約１〜３分間分散処理を行い、前記
コールタ−カウンターＴＡ−ＩＩ型により、アパチャー
として１００μアパチヤーを用い、個数を基準として２
〜４０μの粒子の粒度分布を測定して、それから本発明
に係るところの値を求めた。

支１困ユ 実施例１と同様の被粉砕物原料を第１図に示す粉砕機及
びフローで粉砕を行った。

粉砕された粉体を細粉と粗粉とに分級するための分級手
段として回転羽根型風力分級機を使用した。

衝突式気流粉砕機の原料供給管は、第２図において ｘ　＝８０ｍ／ｍ　　、　　ｙ　＝４５ｍ／ｍ　　（−
岬０．５６）ψ＝５５゜ ２次空気導入口は実施例１と同様のものを用いた。

圧縮気体供給ノズルからａ　＝　６．２Ｎｍ３／ｍ１ｎ
（６，０ｋｇ／ｃｍ２）の圧縮空気を導入し、２次空気
は第３図におけるＡ、Ｃ，Ｅ、Ｇの４ケ所（Ｂ、Ｄ。

Ｆ、Ｈは全閉）から、各０．　ｌＮｍ３／ｍ１ｎ（６，
０ｋｇ／ｃｍ”）の圧縮空気を導入した。

前記回転羽根型風力分級機の分級点を細粉側の体積平均
粒径が７．５１Ｌｍとなるように設定し、原料供給口１
から２４ｋｇ／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。

粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細粉は分級粉体
として取り除き、粗粉は再び供給口１より粉体原料と共
に原料供給管に投入した。

細粉として体積平均粒径７．５＃Ｌｍの粉砕粉体が２４
ｋｇ／時間の割合で収集された。

見見見ユ 実施例１と同様の被粉砕物原料を第１図に示す粉砕機及
びフローで粉砕を行った。

粉砕された粉体を細粉と粗粉とに分級するための分級手
段として回転羽根型風力分級機を使用した。

衝突式気流粉砕機の原料供給管は、第２図において ψ＝４５６ ２次空気導入口は実施例１と同様のものを用いた。

圧縮気体供給ノズルからａ　＝　６．２Ｎｍ３／ｍ１ｎ
（６，０ｋｇ７ｃｍ２）の圧縮空気を導入し、２次空気
は第３図におけるＡ、Ｂ、Ｃ，Ｅ、Ｈ，Ｇの６ケ所（Ｄ
、Ｆは全閉）から、各０．　ｌＮｍ３７ｍ１ｎ　（６，
０ｋｇ／ｃｍ”）の圧縮空気を導入した。

前記回転羽根型風力分級機の分級点を細粉側の体積平均
粒径が７．５Ｐｍとなるように設定し、原料供給口１か
ら２６ｋｇ／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。粉
砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細粉は分級粉体と
して取り除き、粗粉は再び供給口１より被粉砕物原料と
共に原料供給管に投入した。

細粉として体積平均粒径７．５＃Ｌｍの粉砕物が２６ｋ
ｇ／時間の割合で収集された。

庭較ヨユ 実施例１と同様の被粉砕物原料を第５図に示す粉砕機及
びフローで粉砕を行った。

粉砕された粉体を細粉と粗粉とに分級するための分級手
段として回転羽根型風力分級機を使用した。

衝突式気流粉砕機の原料供給管には、圧縮気体供給ノズ
ルから６．６Ｎｍ３／ｍｉｎ　（６，０ｋｇ／ｃｍ２）
の圧縮空気を導入し、前記回転羽根型風力分級機の分級
点を細粉側の体積平均粒径が７．５μｍとなるように設
定し、粉体原料供給口１からｔ４ｋｇ／時間の割合で被
粉砕物原料を供給した。粉砕された粉体原料は分級機に
運ばれ、細粉は分級粉体として取り除き、粗粉は再び供
給口１より粉体原料と共に原料供給管に投入した。

細粉として体積平均粒径７．５ｐｍの微粉砕物カ月４ｋ
ｇ／時間の割合で収集された。

見立ｌ 実施例１と同様の被粉砕物原料を実施例１と同様の衝突
式気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料供給口１から２
８ｋｇ／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。

分級機の分級点は細粉側の体積平均粒径が８．５ｐｍと
なるように設定した。

粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細粉は分級粉体
として取り除き、粗粉は再び供給口１より粉体原料と共
に原料供給管に投入した。

細粉として体積平均粒径８．５μｍの粉砕粉体が２８ｋ
ｇ／時間の割合で収集された。

見立亘玉 実施例１と同様の被粉砕物原料を実施例３と同様の衝突
式気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料供給口１から２
９ｋｇ／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。

分級機の分級点は細粉側の体積平均粒径が８．５Ｉ１．
ｍとなるように設定した。

粉砕された原料は分級機に運ばれ、細粉は分級粉体とし
て取り除き、粗粉は再び供給口１より被粉砕物と共に原
料供給管に投入した。

細粉として体積平均粒径８．５ｐｍの粉砕粉体が２９ｋ
ｇ／時間の割合で収集された。

Ｌ敗週ユ 実施例１と同様の被粉砕物原料を比較例１と同様の衝突
式気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料供給口１から１
７ｋｇ／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。

分級機の分級点は細粉側の体積平均粒径が８，５ｐｍと
なるように設定した。

粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細粉は分級粉体
として取り除き、粗粉は再び供給口１より粉体原料と共
に原料供給管に投入した。

細粉として重量平均粒径８．５ｐｍの粉砕粉体が１７ｋ
ｇ／時間の割合で収集された。

支血■ヱ 実施例１と同様の被粉砕物原料を実施例１と同様の衝突
式気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料供給口１から３
２ｋｇ／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。

分級機の分級点は細粉側の体積平均粒径が９．５＃Ｌｍ
となるように設定した。

粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細粉は分級粉体
として取り除き、粗粉は再び供給口１より粉体原料と共
に原料供給管に投入した。

細粉として体積平均粒径９．５ｐｍの粉砕粉体が３２ｋ
ｇ／時間の割合で収集された。

見立■ユ 実施例１と同様の被粉砕物原料を実施例３と同様の衝突
式気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料供給口１から３
３ｋｇ／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。

分級機の分級点は細粉側の体積平均粒径が９．５μｍと
なるように設定した。

粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細粉は分級粉体
として取り除き、粗粉は再び供給口１より粉体原料と共
に原料供給管に投入した。

細粉として体積平均粒径９．５ｐｍの粉砕粉体が３３ｋ
ｇ／時間の割合で収集された。

Ｌ較■１ 実施例１と同様の被粉砕物原料を比較例１と同様の衝突
式気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料供給口１から２
１ｋｇ／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。

分級機の分級点は細粉側の体積平均粒径が９．５μｍと
なるように設定した。

粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細粉は分級粉体
として取り除き、粗粉は再び供給口ｌより粉体原料と共
に原料供給管に投入した。

細粉として体積平均粒径９．５）ｚｍの粉砕粉体が２１
ｋｇ／時間の割合で収集された。

実施例１乃至７及び比較例１乃至３の結果を第１表に示
す。

（以下余白） 第 表 ＊ｌ） ＊２） ＊３） 比較例１の供給高圧空気流量Ｉ　Ｎｍ”／ｍｉｎ　あた
りの粉砕処理能力を１とした時の処理能力比比較例２の
供給高圧空気流量Ｉ　Ｎｍ３／ｍｉｎ　あたりの粉砕処
理能力を１とした時の処理能力比比較例３の供給高圧空
気流量Ｉ　Ｎｍ３／ｍｉｎ　あたりの粉砕処理能力を１
とした時の処理能カ比実ＩＬ溢 実施例１と同様の被粉砕物原料を第１図に示す粉砕機及
びフローで粉砕を行った。

粉砕された粉体を細粉と粗粉とに分級するための分級手
段として回転羽根型風力分級機を使用した。

衝突式気流粉砕機の原料供給管は、第２図において ｘ＝８０ｍ／ｍ　　、ｙ＝５５ｍ／ｍ　　（−”Ｆｏ、
６９）ψ＝４５６ ２次空気導入口は実施例１と同様のものを用いた。

圧縮気体供給ノズルからａ　＝　６．２Ｎｍ３／ｍ１ｎ
（６，０ｋｇ／ｃｍ”）の圧縮空気を導入し、２次空気
は第３図におけるＡ、Ｂ、Ｃ，Ｅ、Ｈ，Ｇの６ケ所（Ｄ
、Ｆは全閉）から、各０．　ｌＮｍ３／ｍ１ｎ（６，０
ｋｇ／ｃｍ”）の圧縮空気を導入した。

ａ　　　　　　　Ｉ）、Ｚ 前記回転羽根型風力分級機の分級点を細粉側の体積平均
粒径が７．５ｐｍとなるように設定した。

粉体原料供給口１から２６．０ｋｇ／時間の割合で被粉
砕物原料を供給した。粉砕された粉体原料は分級機に運
ばれ、細粉は分級粉体として取り除き、粗粉は再び供給
口ｌより粉体原料と共に原料供給管に投入した。

細粉として体積平均粒径７．５ｇｍの粉砕粉体が２６、
０ｋｇ／時間の割合で収集された。

支１■上 実施例１と同様の被粉砕物原料を第１図に示す粉砕機及
びフローで粉砕を行った。

粉砕された粉体を細粉と粗粉とに分級するための分級手
段として回転羽根型風力分級機を使用した。

衝突式気流粉砕機の加速管は、第２図においてｘ　＝８
０ｍ／ｍ　　、　　ｙ　＝３６ｍ／ｍ　　（＝０．４５
）ψ＝　４５” ２次空気導入口は実施例１と同様のものを用いた。

圧縮気体供給ノズルからａ　＝　６．２Ｎｍ”／ｍ１ｎ
（６，Ｏｋｇ／ｃｍ”）の圧縮空気を導入し、２次空気
は第３図におけるＡ、Ｂ、Ｃ，Ｅ、Ｈ，Ｇの６ケ所（Ｄ
、Ｆは全閉）から、各０．１Ｎｍ”／ｍ１ｎ（６，０ｋ
ｇ／ｃｍ”）の圧縮空気を導入した。

前記回転羽根型風力分級機の分級点を細粉側の体積平均
粒径が７．５μｍとなるように設定した。

粉体原料供給口１から２４．０ｋｇ／時間の割合で被粉
砕物原料を供給した。粉砕された粉体原料は分級機に運
ばれ、細粉は分級粉体として取り除き、粗粉は再び供給
口１より粉体原料と共に原料供給管に投入した。

細粉として体積平均粒径７．５μｍ　（コールタ−カウ
ンターによる測定）の粉砕粉体が２４．０ｋｌ；７時間
の割合で収集された。

及Ｌｌｕ且 実施例１と同様の被粉砕物原料を第１図に示す粉砕機及
びフローで粉砕を行った。

粉砕された粉体を細粉と粗粉とに分級するための分級手
段として回転羽根型風力分級機を使用した。

衝突式気流粉砕機の原料供給管は、第２図において ｘ＝８０ｍ／ｍ　　、ｙ＝４５ｍ／ｍ　　（−＝０．５
６）ψ＝　４５″ ２次空気導入口は実施例１と同様のものを用いた。

圧縮気体供給ノズルからａ　：＝　６．２Ｎｍ３７ｍｉ
ｎ（６，０ｋｇ／ｃｎ＋２）の圧縮空気を導入し、２次
空気は第３図におけるＡ、Ｃ，Ｅ、Ｇの４ケ所（Ｂ。

Ｄ、Ｆ、Ｈは全閉）を開放系にし、常圧空気を導入した
。

前記回転羽根型風力分級機の分級点を細粉側の体積平均
粒径が７．５μｍになるように設定した。

粉体原料供給口１から１５．５ｋｇ／時間の割合で被粉
砕物原料を供給した。粉砕された粉体原料は分級機に運
ばれ、細粉は分級粉体として取り除き、粗粉は再び供給
口ｌより粉体原料と共に原料供給管に投入した。

細粉として体積平均粒径７．５ＩＬｍの粉砕粉体が１５
．５ｋｇ／時間の割合で収集され、比較例１に較べて、
粉砕処理量は大であった。

［発明の効果］ 以上説明したように、本発明の装置及び方法によれば、
原料供給管内の被粉砕物原料の分散が良好なため、衝突
板面に効率良く衝突し、粉砕効率が向上する。即ち、従
来の粉砕機に較べ、処理能力が向上し、また、同一処理
能力では得られる製品の粒子径をより゛小さくできる。

また、従来例では、粉体が凝集した状態で、衝突板に衝
突するため、特に熱可塑性樹脂を主体とする粉体を原料
とした場合、融着物を発生しやすい。これに対して、本
発明によれば、分散された状態で、衝突板に衝突するた
め、融着物を発生しにくい。

また従来例では、粉体が凝集しているため、過粉砕を生
じやすく、そのため得られる粉砕品の粒度分布が幅広の
ものとなるという問題があった。

これに対して、本発明によれば、過粉砕を防止でき、粒
度分布のシャープな粉砕品が得られる。

また本発明によれば、２次空気を効率良く導入すること
で、原料供給口での空気の吸込能力がさらに向上し、そ
のため、被粉砕物原料の原料供給管内での搬送能力が向
上し、粉砕処理量を従来より高めることができる。本発
明の装置及び方法は粒径が小さ（なる程、効果が顕著に
なる。

【図面の簡単な説明】

第１図および第４図は、本発明の衝突式気流粉砕機の概
略的断面図及び該粉砕機を使用した粉砕工程及び分級機
による分級工程を組み合わせた粉砕方法のフローチャー
トを示した図であり、第２図は、本発明の衝突式気流粉
砕機の原料供給管の断面図であり、第３図は、第２図の
Ａ−Ａ’面における断面の一具体例を示した図であり、
第５図は、従来例の衝突式気流粉砕機の概略的断面図、
及び該粉砕機を使用した粉砕工程及び分級機による分級
工程を組み合わせた粉砕方法のフローチャートを示した
図である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）原料供給口より被粉砕物を引き入れて高圧ガスに
   より該被粉砕物を粉砕室内に送り出すエゼクターと、該
   エゼクターにより噴出する被粉砕物を衝突力により粉砕
   するための衝突部材とを具備し、該衝突部材を原料供給
   管出口に対向して粉砕室内に設けた衝突式気流粉砕機に
   おいて、前記原料供給口と原料供給管出口の間に２次空
   気導入口を有することを特徴とする衝突式気流粉砕機。 （２）原料供給口と原料供給管出口との距離をｘ、原料
   供給口と２次空気導入口との距離をｙとした場合、ｘと
   ｙが ０．２≦ｙ／ｘ≦０．９ を満足することを特徴とする請求項（１）記載の衝突式
   気流粉砕機。 （３）原料供給管に設けられた２次空気導入口の導入角
   度ψが原料供給管の軸方向に対して １０゜≦ψ≦８０゜ を満足することを特徴とする請求項（１）又は（２）記
   載の衝突式気流粉砕機。 （４）エゼクターにより引き入れた粉体を高圧気体によ
   り原料供給管より粉砕室内に吐出させ、対向する衝突部
   材に粉体を衝突させて粉砕する粉砕方法において、該原
   料供給管内に２次空気を導入することを特徴とする粉体
   の粉砕方法。 （５）エゼクターのノズルにより供給される高圧気体の
   風量をａＮｍ＾３／ｍｉｎ、原料供給管に導入される２
   次空気の風量をｂＮｍ＾３／ｍｉｎとして、ａとｂが０
   ．００１≦ｂ／ａ≦０．５ を満足する条件下で粉砕することを特徴とする請求項（
   ４）記載の粉体の粉砕方法。