JPH03219014A - 制振性の優れた鋳鉄クラッド鋼材の製造方法 - Google Patents
制振性の優れた鋳鉄クラッド鋼材の製造方法Info
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- JPH03219014A JPH03219014A JP28927390A JP28927390A JPH03219014A JP H03219014 A JPH03219014 A JP H03219014A JP 28927390 A JP28927390 A JP 28927390A JP 28927390 A JP28927390 A JP 28927390A JP H03219014 A JPH03219014 A JP H03219014A
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- B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は振動・騒音を抑制する制振性に優れ、さらに溶
接性・成形加工性も優れた鋳鉄クラッド鋼材を製造する
方法に関するものである。
接性・成形加工性も優れた鋳鉄クラッド鋼材を製造する
方法に関するものである。
［従来の技術］
近年、鉄鋼材料の高付加価値化が研究され、その一つと
して鋳鉄と鉄鋼材料を組み合わせた鋳鉄クラッド鋼材が
開発されている。
して鋳鉄と鉄鋼材料を組み合わせた鋳鉄クラッド鋼材が
開発されている。
つまり、鋳鉄の特性である耐腐食性・制振性・耐摩耗性
等の性質と鉄鋼材料の特性である高強度・高靭性・溶接
性・良加工性といった性能の幾つかを合わせ持つ鋳鉄ク
ラッド鋼材及びその製造方法が開発されている。例えば
、 ■鋼と鋳鉄のクラッドを９５０〜１１００℃に加熱して
８００℃以上で圧延を行う特開昭６１−２４５９８５号
公報に記載の強度・靭性の良好なりランド鋼の製造法。
等の性質と鉄鋼材料の特性である高強度・高靭性・溶接
性・良加工性といった性能の幾つかを合わせ持つ鋳鉄ク
ラッド鋼材及びその製造方法が開発されている。例えば
、 ■鋼と鋳鉄のクラッドを９５０〜１１００℃に加熱して
８００℃以上で圧延を行う特開昭６１−２４５９８５号
公報に記載の強度・靭性の良好なりランド鋼の製造法。
■Ｃχ＋Ｓｉｚ／３≧３，０χである鋳鉄を両側から鋼
板で挟み込み、片側の鋼板の厚さが全厚比で５ｚ以上と
した特開昭６２−６９８３号公報に記載の振動減衰特性
の優れた複合鋼板。
板で挟み込み、片側の鋼板の厚さが全厚比で５ｚ以上と
した特開昭６２−６９８３号公報に記載の振動減衰特性
の優れた複合鋼板。
■鋼板を芯材とし、少なくともその片面に鋳鉄板を接合
させた特開昭６３−２３０３３２号公報に記載の耐食性
、靭性に優れた鋳鉄クラッド鋼板。
させた特開昭６３−２３０３３２号公報に記載の耐食性
、靭性に優れた鋳鉄クラッド鋼板。
■球状黒鉛鋳鉄（ＪＩＳ Ｇ ５５０２）を芯材として
鋼材を表裏面の合わせ材とし、熱間にて圧延圧着する特
開昭６２−１６４５３１号公報に記載の制振性に優れた
鋳鉄クラッド板。
鋼材を表裏面の合わせ材とし、熱間にて圧延圧着する特
開昭６２−１６４５３１号公報に記載の制振性に優れた
鋳鉄クラッド板。
等が開示されている。
［発明が解決しようとする課題］
前記■の方法は強度・靭性の良好なりラッド鋼板の製造
方法を目的とし、制振性の付与を目的としたものではな
い。また、前記■の複合鋼板は、普通鋳鉄と鋼材よりな
るクラッドについては本文中に明記されているように圧
下比８．３の熱延板のみで、内耗値ロー’＝０．８ Ｘ
ｌ０−”〜３ Ｘｌ０−’程度であり、普通鋼板単体に
比べ高々１０倍程度で片状黒鉛鋳鉄（ＪＩＳＧ５５０１
）単体の内耗値Ω−１≧１５Ｘ１０−”に比べてもかな
り制振性が劣り、実用性に乏しい。
方法を目的とし、制振性の付与を目的としたものではな
い。また、前記■の複合鋼板は、普通鋳鉄と鋼材よりな
るクラッドについては本文中に明記されているように圧
下比８．３の熱延板のみで、内耗値ロー’＝０．８ Ｘ
ｌ０−”〜３ Ｘｌ０−’程度であり、普通鋼板単体に
比べ高々１０倍程度で片状黒鉛鋳鉄（ＪＩＳＧ５５０１
）単体の内耗値Ω−１≧１５Ｘ１０−”に比べてもかな
り制振性が劣り、実用性に乏しい。
前記■の鋳鉄クラッド鋼板は耐食性、靭性の優れたもの
であるが、制振性については■と同様に目的としていな
い。
であるが、制振性については■と同様に目的としていな
い。
また、前記■の鋳鉄クラッド板は球状黒鉛鋳鉄を芯材と
するもので、該球状黒鉛鋳鉄より制振性が優れた片状黒
鉛鋳鉄（鼠鋳鉄とも積す）（例えば杉本孝−二鉄と鋼、
１４（１９７４）、ｐ、１２７））の使用については全
く記載がない。
するもので、該球状黒鉛鋳鉄より制振性が優れた片状黒
鉛鋳鉄（鼠鋳鉄とも積す）（例えば杉本孝−二鉄と鋼、
１４（１９７４）、ｐ、１２７））の使用については全
く記載がない。
本発明は以上に説明した従来技術を背景とする実状から
、 ■ 片状黒鉛鋳鉄と鋼材のクラッドによる制振性の良好
な鋳鉄クラッド鋼材の製造方法の確立。
、 ■ 片状黒鉛鋳鉄と鋼材のクラッドによる制振性の良好
な鋳鉄クラッド鋼材の製造方法の確立。
■ 鋳鉄の割れ或いは眉間剥離の生じない圧延方法の確
立。
立。
■ 前後・左右端部の割れを生じない圧延方法の確立。
等を達成した制振性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の製造方
法の提供を課題とするものである。
法の提供を課題とするものである。
［課題を解決するための手段］
本発明は上記の目的を達成するために、（１） 片状
黒鉛鋳鉄と鋼材を積層して構成した複合鉄鋼片を９００
〜１１４０℃の温度範囲に加熱した後、仕上温度７５０
℃以上で圧下率１５〜５０％の圧延を行うことを特徴と
する制振性の優れた鋳鉄クラッド鋼材の製造方法を第１
の手段とし、 （２）厚み比率が７０％以上の片状黒鉛鋳鉄の表裏に鋼
材を積層して構成した複合鉄鋼片を９００〜１１４０℃
の温度範囲に加熱した後、仕上温度７５０“Ｃ以上で圧
下率１５〜５０％の圧延を行うことを特徴とする制振性
の優れた鋳鉄クラッド鋼材の製造方法を第２の手段とし
、 （３）厚み比率が７０％以上の片状黒鉛鋳鉄の表裏に鋼
材を積層して積層鋼材とし、該積層鋼材の前後・左右端
部を前記鋼材で被覆し、該鋼材間を溶接して複合鉄鋼片
とし、該複合鉄鋼片を９００〜１１４０℃の温度範囲に
加熱した後、仕上温度７５０℃以上で圧下率１５〜５０
％の圧延を行うことを特徴とする制振性の優れた鋳鉄ク
ラッド鋼材の製造方法を第３の手段とする。
黒鉛鋳鉄と鋼材を積層して構成した複合鉄鋼片を９００
〜１１４０℃の温度範囲に加熱した後、仕上温度７５０
℃以上で圧下率１５〜５０％の圧延を行うことを特徴と
する制振性の優れた鋳鉄クラッド鋼材の製造方法を第１
の手段とし、 （２）厚み比率が７０％以上の片状黒鉛鋳鉄の表裏に鋼
材を積層して構成した複合鉄鋼片を９００〜１１４０℃
の温度範囲に加熱した後、仕上温度７５０“Ｃ以上で圧
下率１５〜５０％の圧延を行うことを特徴とする制振性
の優れた鋳鉄クラッド鋼材の製造方法を第２の手段とし
、 （３）厚み比率が７０％以上の片状黒鉛鋳鉄の表裏に鋼
材を積層して積層鋼材とし、該積層鋼材の前後・左右端
部を前記鋼材で被覆し、該鋼材間を溶接して複合鉄鋼片
とし、該複合鉄鋼片を９００〜１１４０℃の温度範囲に
加熱した後、仕上温度７５０℃以上で圧下率１５〜５０
％の圧延を行うことを特徴とする制振性の優れた鋳鉄ク
ラッド鋼材の製造方法を第３の手段とする。
［作用］
上記手段を確立するに至った各作用について、本発明者
等の実験・検討で得た各知見を基に以下に説明する。
等の実験・検討で得た各知見を基に以下に説明する。
鋼材の成分は特定の必要はないが、鋳鉄の成形加工性、
溶接性、靭性等を補完するため、それ自体前記の各特性
の優れた鋼材を利用することが望ましく、また、耐食性
、美観等を得るためにステンレス鋼を使用することは本
発明の実施に支障がないことを知見した。
溶接性、靭性等を補完するため、それ自体前記の各特性
の優れた鋼材を利用することが望ましく、また、耐食性
、美観等を得るためにステンレス鋼を使用することは本
発明の実施に支障がないことを知見した。
また、鋳鉄に高い制振性を分担させるため、鋳鉄の中で
最も制振性の高い片状黒鉛鋳鉄を使用する必要があり、
また複合鉄鋼片を作るには、例えば鋳込みを利用し、連
続鋳造スラブ内や鋼塊鋳型内で溶鉄を注入して鋳ぐるみ
を行う方法、鉄鋼片の段階で積層した後、周囲を溶接す
る方法、さらには爆着法、サブマージアーク溶接やエレ
クトロガス、エレクトロスラグ溶接等の溶接手段を用い
て帯状電極による肉盛方法等多くの方法が用いられるこ
とを知得した。
最も制振性の高い片状黒鉛鋳鉄を使用する必要があり、
また複合鉄鋼片を作るには、例えば鋳込みを利用し、連
続鋳造スラブ内や鋼塊鋳型内で溶鉄を注入して鋳ぐるみ
を行う方法、鉄鋼片の段階で積層した後、周囲を溶接す
る方法、さらには爆着法、サブマージアーク溶接やエレ
クトロガス、エレクトロスラグ溶接等の溶接手段を用い
て帯状電極による肉盛方法等多くの方法が用いられるこ
とを知得した。
また、選択する鋼の化学成分と複合鉄鋼片の寸法、厚み
、厚み一比を考慮して選択すれば、片状黒鉛鋳鉄と鋼材
の厚み比は圧延後、その比がそのまま保存されるので最
終製品の用途と目的に応じて予め両者の厚み比を決めて
おく必要があることを知得した。
、厚み一比を考慮して選択すれば、片状黒鉛鋳鉄と鋼材
の厚み比は圧延後、その比がそのまま保存されるので最
終製品の用途と目的に応じて予め両者の厚み比を決めて
おく必要があることを知得した。
本発明者等は以上の検討の結果、制振性、耐腐食性に優
れた片状黒鉛鋳鉄と靭性・溶接性・成形加工性に優れた
鋼材をその用途に応じて、表裏２層、あるいは鋳鉄・鋼
材の何れか１層を中間層に配置した３層積層の鋳鉄クラ
ッド鋼材を適切な圧延条件で圧延することにより、制振
性、成形加工性の優れた鋳鉄クラッド鋼材が得られるこ
とを見出した。
れた片状黒鉛鋳鉄と靭性・溶接性・成形加工性に優れた
鋼材をその用途に応じて、表裏２層、あるいは鋳鉄・鋼
材の何れか１層を中間層に配置した３層積層の鋳鉄クラ
ッド鋼材を適切な圧延条件で圧延することにより、制振
性、成形加工性の優れた鋳鉄クラッド鋼材が得られるこ
とを見出した。
この時用いた材料の化学成分を第１表に示す。
本発明者等は、第１表に示す片状黒鉛鋳鉄Ａと普通鋼Ｂ
を用いてＡ−８２層（各１０ｍｍ、計２０ｍｍ）、Ａ−
Ｂ−Ａ及びＢ−Ａ−８の３層（各１０ｍ１Ｉｌ、計３０
＋＋ｍ）の複合鉄鋼片を作成し、低コストで制振性が高
く、しかも溶接性・靭性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の製
造条件を確立する実験、検討をさらに重ねた。
を用いてＡ−８２層（各１０ｍｍ、計２０ｍｍ）、Ａ−
Ｂ−Ａ及びＢ−Ａ−８の３層（各１０ｍ１Ｉｌ、計３０
＋＋ｍ）の複合鉄鋼片を作成し、低コストで制振性が高
く、しかも溶接性・靭性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の製
造条件を確立する実験、検討をさらに重ねた。
第 １ 表（重量％）
（注） Ａ鋼：片状黒鉛鋳鉄
Ｂ鋼：構造用鋼
その結果、該複合鋼片の加熱温度は、■片状黒鉛鋳鉄の
融点がほぼ１１５０℃であり、■片状黒鉛鋳鉄は９００
℃未満の加熱温度では変形抵抗が増大して圧延中に割れ
が発生しやすく、加熱温度を９００℃〜１１４０℃にす
る必要があることを見出した。
融点がほぼ１１５０℃であり、■片状黒鉛鋳鉄は９００
℃未満の加熱温度では変形抵抗が増大して圧延中に割れ
が発生しやすく、加熱温度を９００℃〜１１４０℃にす
る必要があることを見出した。
また仕上げ温度は７５０℃以上なければ、圧延温度の低
下に伴い割れが発生することを知見した。
下に伴い割れが発生することを知見した。
これ等の知見を基に、複合鋼片を１１００″Ｃに加熱後
種々の圧下率で圧延を行った。
種々の圧下率で圧延を行った。
試験結果を第１図、第２図に示す。
本発明者等はこれ等の図から５０％以下の圧下率におい
て、損失係数ηが０．０２以上（内耗率Ｑ−１≧０．０
２） 、ｖＥ）≧ＩＱＩ（ｇｆ −ａ＋（１０ｍ＋ｓ
フルサイズシ＋７Ｌ／ピー試験片）と制振性、靭性共に
良好な鋳鉄クラッド鋼材が得られる事を知得した。
て、損失係数ηが０．０２以上（内耗率Ｑ−１≧０．０
２） 、ｖＥ）≧ＩＱＩ（ｇｆ −ａ＋（１０ｍ＋ｓ
フルサイズシ＋７Ｌ／ピー試験片）と制振性、靭性共に
良好な鋳鉄クラッド鋼材が得られる事を知得した。
尚、普通鋼の損失係数ηは０．００１であった。
損失係数ηは材料に振動を励起させた後、自由減衰させ
る際の１サイクル当たりの振動エネルギーＳ衰率を２π
（π：円周率）で割った値として定義され、内耗値ｇ−
１と等しい値である。
る際の１サイクル当たりの振動エネルギーＳ衰率を２π
（π：円周率）で割った値として定義され、内耗値ｇ−
１と等しい値である。
圧下率が５０χを超えると、鋳鉄内のグラファイトと地
鉄の界面が大きく剥離するばかりでなく、地鉄に割れを
生じ、靭性、制振性共に劣化することが判明した。
鉄の界面が大きく剥離するばかりでなく、地鉄に割れを
生じ、靭性、制振性共に劣化することが判明した。
又、実用に供し得る制振鋼板としては、損失係数ηが少
なくとも普通鋼板の２０倍程度以上必要とみられる。
なくとも普通鋼板の２０倍程度以上必要とみられる。
鋳鉄クラッド鋼板に於いて、この様な高い制振性を得る
ために、本発明者等は種々の実験・検討の結果第３図を
得た。
ために、本発明者等は種々の実験・検討の結果第３図を
得た。
本発明者等は、この図から鋳鉄の中で最も制振性の高い
片状黒鉛鋳鉄を使用し、片状黒鉛鋳鉄の厚み比を７０χ
以上に高めると、損失係数ηは概ね０．０３以上（普通
鋼板の損失係数η−０，００１に対して約３０倍以上）
が得られることを知得した。
片状黒鉛鋳鉄を使用し、片状黒鉛鋳鉄の厚み比を７０χ
以上に高めると、損失係数ηは概ね０．０３以上（普通
鋼板の損失係数η−０，００１に対して約３０倍以上）
が得られることを知得した。
また片状黒鉛鋳鉄は圧延による割れが生じ易いが、本発
明者等の実験・検討によると、鋳造段階での鋳ぐるみ法
、鉄鋼片段階で積層しての爆着、或いは周囲を溶接する
方法等の他、第４図（１）（２）（３）（４）に示す如
く、表裏層の綱板２の端部を中間層を形成する鋳鉄厚み
相当の範囲で、前後及び左右に折り曲げて、片状黒鉛鋳
鉄ｌを被覆した後、表裏両鋼板２を溶接して複合鉄鋼片
とし、圧下率１５％以上５ｏｚ以下の圧延を行うと、第
５図に示す如く圧着不良或いは端部割れが抑制出来るこ
とを知見した。
明者等の実験・検討によると、鋳造段階での鋳ぐるみ法
、鉄鋼片段階で積層しての爆着、或いは周囲を溶接する
方法等の他、第４図（１）（２）（３）（４）に示す如
く、表裏層の綱板２の端部を中間層を形成する鋳鉄厚み
相当の範囲で、前後及び左右に折り曲げて、片状黒鉛鋳
鉄ｌを被覆した後、表裏両鋼板２を溶接して複合鉄鋼片
とし、圧下率１５％以上５ｏｚ以下の圧延を行うと、第
５図に示す如く圧着不良或いは端部割れが抑制出来るこ
とを知見した。
また、この方法によれば圧延方向頭部及び連部で圧下刃
が急激に変化することから生じやすい層間剥離現象も改
善され、完全圧着に必要な最小圧下率も小さくすること
が出来ることを知見した。
が急激に変化することから生じやすい層間剥離現象も改
善され、完全圧着に必要な最小圧下率も小さくすること
が出来ることを知見した。
前記の複合鋳鉄鋼片製作方法の併用によれば、圧下率１
５〜５０Ｚで完全な圧着と端部割れの無い制振鋳鉄クラ
ッド鋼板が得られることを知得した。
５〜５０Ｚで完全な圧着と端部割れの無い制振鋳鉄クラ
ッド鋼板が得られることを知得した。
また圧延後、靭性向上や強度上昇のために行う加速冷却
、及び焼串、焼鈍、焼入れ焼戻しなど、製品の使用用途
上の重要な機械的性質の安定と確保等のために行う圧延
後の熱処理、さらには積層作業前の鋳鉄の処理等は、共
に本発明の作用・効果の形成を助長こそすれ妨げること
がないので活用できることを見出した。
、及び焼串、焼鈍、焼入れ焼戻しなど、製品の使用用途
上の重要な機械的性質の安定と確保等のために行う圧延
後の熱処理、さらには積層作業前の鋳鉄の処理等は、共
に本発明の作用・効果の形成を助長こそすれ妨げること
がないので活用できることを見出した。
上記した各知見を得たことにより、本発明者等は、片状
黒鉛鋳鉄を用いて制振性に優れた鋳鉄クラッド鋼材を経
済的に製造する方法を確立して本発明の課題を達成した
のである。
黒鉛鋳鉄を用いて制振性に優れた鋳鉄クラッド鋼材を経
済的に製造する方法を確立して本発明の課題を達成した
のである。
［実施例］
第２表に本発明例と比較例に用いた供試鋳鉄と鋼板の化
学成分を、第３表にそれぞれの鋼材の製造条件と得られ
た特性を示す。圧延後、数種のものについては加速冷却
、加速冷却焼戻し、再加熱焼入れ焼戻しを行った。
学成分を、第３表にそれぞれの鋼材の製造条件と得られ
た特性を示す。圧延後、数種のものについては加速冷却
、加速冷却焼戻し、再加熱焼入れ焼戻しを行った。
表に明らかな如く、本発明例の調香１〜１７は制振性の
良好な鋳鉄クラッド鋼材が得られた。
良好な鋳鉄クラッド鋼材が得られた。
又、本発明の第２及び第３の手段に係る例である調香１
２〜１７は、より優れた制振性が得られた。
２〜１７は、より優れた制振性が得られた。
尚、本発明の第３の手段の例である調香１５〜１７は圧
延に於ける積層鋼材の前後・左右端部の割れが皆無とな
り、当該割れ部の切断除去による歩留り低下を避けるこ
とが出来た。
延に於ける積層鋼材の前後・左右端部の割れが皆無とな
り、当該割れ部の切断除去による歩留り低下を避けるこ
とが出来た。
これらの本発明例に対し、圧下率が本発明の範囲の上限
を外れた比較例の調香１９，２３，２６，２７．３２は
鋳鉄に割れが発生し、下限を外れた比較例の調香３３は
圧着不良による眉間剥離が生じて健全な鋼材が得られな
かった。
を外れた比較例の調香１９，２３，２６，２７．３２は
鋳鉄に割れが発生し、下限を外れた比較例の調香３３は
圧着不良による眉間剥離が生じて健全な鋼材が得られな
かった。
また、仕上げ温度が本発明の範囲を満足していない比較
例の調香２０，２２．２５．３１は、鋳鉄に割れが発生
した。
例の調香２０，２２．２５．３１は、鋳鉄に割れが発生
した。
加熱温度が本発明の範囲の上限を超えている比較例の調
香１８，２４．３０は鋳鉄が溶融し、健全な圧着面を保
ったクラッド鋼材が得られなかった。
香１８，２４．３０は鋳鉄が溶融し、健全な圧着面を保
ったクラッド鋼材が得られなかった。
また、加熱温度が本発明の範囲の下限を下回る比較例の
調香２１，２８．２９は鋳鉄に割れが発生した。
調香２１，２８．２９は鋳鉄に割れが発生した。
更に、本発明に於いて限定した片状黒鉛鋳鉄を使用せず
に、球状黒鉛鋳鉄を用いた比較例の調香３４は損失係数
η０．０１１と制振性が劣った。
に、球状黒鉛鋳鉄を用いた比較例の調香３４は損失係数
η０．０１１と制振性が劣った。
これらの実施例で明らかな如く、片状黒鉛鋳鉄と鋼材か
ら成る複合鉄鋼片を９００〜１１４０℃の温度範囲に、
加熱した後、仕上温度７５０℃以上で圧下率１５〜５０
％の圧延を行うことにより制振性の優れた鋳鉄クラッド
鋼材を得ることが出来た。
ら成る複合鉄鋼片を９００〜１１４０℃の温度範囲に、
加熱した後、仕上温度７５０℃以上で圧下率１５〜５０
％の圧延を行うことにより制振性の優れた鋳鉄クラッド
鋼材を得ることが出来た。
又、制振性即ち損失係数ηの必要レベルは鋼材の使用目
的に応じて多少異なるが、本発明に於ける鋳鉄厚み比を
７０ｚ以上とすることによって、より高いη≧０．０３
の制振性を具備したクラッド鋼板を製造することが出来
た。
的に応じて多少異なるが、本発明に於ける鋳鉄厚み比を
７０ｚ以上とすることによって、より高いη≧０．０３
の制振性を具備したクラッド鋼板を製造することが出来
た。
更に、鋳鉄と鋼材を積層したままで端面を溶接した複合
鉄鋼片を圧延した場合は、鋼材の前後・左右端部に割れ
を生じやすい為に、その割れ発生部分を切断して除去す
ることが必要であるが、本発明に係る鋼材による端部被
覆を行うことによりその弊害が避けられ、経済性に冨ん
だ製造方法が得られた。
鉄鋼片を圧延した場合は、鋼材の前後・左右端部に割れ
を生じやすい為に、その割れ発生部分を切断して除去す
ることが必要であるが、本発明に係る鋼材による端部被
覆を行うことによりその弊害が避けられ、経済性に冨ん
だ製造方法が得られた。
［発明の効果］
上記の如く本発明によると、片状黒鉛鋳鉄と普通鋼又は
特殊鋼よりなる制振性に優れ、しかも靭性、溶接性に優
れた鋳鉄クラッド鋼材をコスト低く、生産性良く製造で
き、広く提供が可能となるので、静粛な生活環境の構築
に携わる産業分野にもたらす効果は極めて大きい。
特殊鋼よりなる制振性に優れ、しかも靭性、溶接性に優
れた鋳鉄クラッド鋼材をコスト低く、生産性良く製造で
き、広く提供が可能となるので、静粛な生活環境の構築
に携わる産業分野にもたらす効果は極めて大きい。
第１図は本発明の鋳鉄クラッド鋼材の制振性と圧下率の
関係を示し、第２図は本発明の鋳鉄クラッド鋼材の靭性
と圧下率の関係を示し、第３図は本発明の鋳鉄クラッド
鋼板の鋳鉄厚み比と損失係数ηの関係を示し、第４図は
本発明における鋼板による片状黒鉛鋳鉄の被覆状態を示
す断面図、第５図は本発明の鋳鉄クラッド鋼板の圧下率
と圧延割れ発生の関係を複合鉄鋼片の製造方法との関連
で示す。
関係を示し、第２図は本発明の鋳鉄クラッド鋼材の靭性
と圧下率の関係を示し、第３図は本発明の鋳鉄クラッド
鋼板の鋳鉄厚み比と損失係数ηの関係を示し、第４図は
本発明における鋼板による片状黒鉛鋳鉄の被覆状態を示
す断面図、第５図は本発明の鋳鉄クラッド鋼板の圧下率
と圧延割れ発生の関係を複合鉄鋼片の製造方法との関連
で示す。
Claims (3)
- （１）片状黒鉛鋳鉄と鋼材を積層して構成した複合鉄鋼
片を９００〜１１４０℃の温度範囲に加熱した後、仕上
温度７５０℃以上で圧下率１５〜５０％の圧延を行うこ
とを特徴とする制振性の優れた鋳鉄クラッド鋼材の製造
方法。 - （２）厚み比率が７０％以上の片状黒鉛鋳鉄の表裏に鋼
材を積層して構成した複合鉄鋼片を９００〜１１４０℃
の温度範囲に加熱した後、仕上温度７５０℃以上で圧下
率１５〜５０％の圧延を行うことを特徴とする制振性の
優れた鋳鉄クラッド鋼材の製造方法。 - （３）厚み比率が７０％以上の片状黒鉛鋳鉄の表裏に鋼
材を積層して積層鋼材とし、該積層鋼材の前後・左右端
部を前記鋼材で被覆し、該鋼材間を溶接して複合鉄鋼片
とし、該複合鉄鋼片を９００〜１１４０℃の温度範囲に
加熱した後、仕上温度７５０℃以上で圧下率１５〜５０
％の圧延を行うことを特徴とする制振性の優れた鋳鉄ク
ラッド鋼材の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28570489 | 1989-10-31 | ||
| JP1-285704 | 1989-10-31 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03219014A true JPH03219014A (ja) | 1991-09-26 |
Family
ID=17694946
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28927390A Pending JPH03219014A (ja) | 1989-10-31 | 1990-10-25 | 制振性の優れた鋳鉄クラッド鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03219014A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008078472A1 (ja) * | 2006-12-27 | 2008-07-03 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | 鉄系複合材料及び鉄系複合材料の製造方法 |
-
1990
- 1990-10-25 JP JP28927390A patent/JPH03219014A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008078472A1 (ja) * | 2006-12-27 | 2008-07-03 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | 鉄系複合材料及び鉄系複合材料の製造方法 |
| CN101568664A (zh) * | 2006-12-27 | 2009-10-28 | 丰田自动车株式会社 | 铁系复合材料以及铁系复合材料的制造方法 |
| EP2103708A4 (en) * | 2006-12-27 | 2010-04-21 | Toyota Motor Co Ltd | IRON-BASED COMPOSITE MATERIAL AND METHOD FOR PRODUCING IRON-BASED COMPOSITE MATERIAL |
| US8231742B2 (en) | 2006-12-27 | 2012-07-31 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Iron-based composite material and method of manufacturing iron-based composite material |
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