JPH03146204A - 制振性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の製造方法 - Google Patents
制振性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の製造方法Info
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- JPH03146204A JPH03146204A JP28570389A JP28570389A JPH03146204A JP H03146204 A JPH03146204 A JP H03146204A JP 28570389 A JP28570389 A JP 28570389A JP 28570389 A JP28570389 A JP 28570389A JP H03146204 A JPH03146204 A JP H03146204A
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- B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
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- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は振動・騒音を抑制する制振性に優れ、さらに溶
接性・成形加工性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の製造方法
に関するものである。
接性・成形加工性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の製造方法
に関するものである。
［従来の技術］
近年、鉄鋼材料の高付加価値化が研究され、その一つと
して鋳鉄と鉄鋼材料を組み合わせた鋳鉄クラッド鋼材が
開発されている。
して鋳鉄と鉄鋼材料を組み合わせた鋳鉄クラッド鋼材が
開発されている。
つまり、鋳鉄の特性である耐腐食性・制振性・耐摩耗性
等の性質と鉄鋼材料の特性である高強度・高靭性・溶接
性・良加工性といった性能のいくつかを合わせ持つ鋳鉄
クラッド鋼材が開発されている。
等の性質と鉄鋼材料の特性である高強度・高靭性・溶接
性・良加工性といった性能のいくつかを合わせ持つ鋳鉄
クラッド鋼材が開発されている。
例えば、■特開昭６１−２４５９８５号公報に示されて
いるように鋼と鋳鉄のクラッドを９５０〜１１００℃の
温度に加熱し、８００℃以上で圧下を終了する強度・靭
性の良好なりラッド鋼の製造法、■特開昭６２−６９８
３号公報に示されているようにＣχ＋Ｓｉχ／３≧３゜
０χである鋳鉄を両側から鋼板で挾み、片側の鋼板の厚
さが全厚比で５χ以上であることを特徴とする振動減衰
特性の優れた複合Ｒ仮。■特開昭６３−２３０３３２号
公報に示されているように鋼板を芯材として少なくとも
その片面に鋳鉄板を接合させた耐食性、靭性に優れた鋳
鉄クラッド鋼板。■特開昭６２１６４５３１号公報に示
されているように球状黒鉛鋳鉄（ＪＩＳ Ｇ ５５０２
）を芯材として鋼材を表裏面の合わせ材とし、熱間にて
圧延圧着する制振性に優れた鋳鉄クラッド板。
いるように鋼と鋳鉄のクラッドを９５０〜１１００℃の
温度に加熱し、８００℃以上で圧下を終了する強度・靭
性の良好なりラッド鋼の製造法、■特開昭６２−６９８
３号公報に示されているようにＣχ＋Ｓｉχ／３≧３゜
０χである鋳鉄を両側から鋼板で挾み、片側の鋼板の厚
さが全厚比で５χ以上であることを特徴とする振動減衰
特性の優れた複合Ｒ仮。■特開昭６３−２３０３３２号
公報に示されているように鋼板を芯材として少なくとも
その片面に鋳鉄板を接合させた耐食性、靭性に優れた鋳
鉄クラッド鋼板。■特開昭６２１６４５３１号公報に示
されているように球状黒鉛鋳鉄（ＪＩＳ Ｇ ５５０２
）を芯材として鋼材を表裏面の合わせ材とし、熱間にて
圧延圧着する制振性に優れた鋳鉄クラッド板。
等が開示されている。
［発明が解決しようとする課題］
前記■の方法は強度・靭性の良好なりラッド鋼の製造方
法を目的とし、制振性の向上に必要な技術的な構成上の
配慮がなく、従って制振性を形成する作用・効果の記載
が見当たらない。
法を目的とし、制振性の向上に必要な技術的な構成上の
配慮がなく、従って制振性を形成する作用・効果の記載
が見当たらない。
また、前記■の複合鋼板は、普通鋳鉄と鋼材よりなるク
ラッドについては本文中に明記されているように圧下比
８．３の熱延板のみで、内柱値ロー１−０．８ Ｘｌ０
−’〜３ Ｘｌ０−”程度であり、普通鋼単体に比べ高
々１０程度度で片状黒鉛鋳鉄（ＪＩＳ Ｇ ５５０１）
単体の内柱値Ｑ−１≧１５Ｘ１０−’に比べてもかなり
制振性が劣っており実用性に乏しい。
ラッドについては本文中に明記されているように圧下比
８．３の熱延板のみで、内柱値ロー１−０．８ Ｘｌ０
−’〜３ Ｘｌ０−”程度であり、普通鋼単体に比べ高
々１０程度度で片状黒鉛鋳鉄（ＪＩＳ Ｇ ５５０１）
単体の内柱値Ｑ−１≧１５Ｘ１０−’に比べてもかなり
制振性が劣っており実用性に乏しい。
前記■の鋳鉄クラッド鋼板は耐食性、靭性の優れたもの
であるが、制振性については■と同様に技術的な構成上
の配慮がなく、従って制振性を形成する作用・効果の記
載が見当たらない。
であるが、制振性については■と同様に技術的な構成上
の配慮がなく、従って制振性を形成する作用・効果の記
載が見当たらない。
また、前記■の鋳鉄クラッドは球状黒鉛鋳鉄を芯材とす
るもので、該球状黒鉛鋳鉄より制振性の良好な片状黒鉛
鋳鉄（ｍ鋳鉄とも稠す））（例えば杉本孝−：鉄と鋼、
１４（１９７４）、ｐ、 １２７）と鋼材のクラッドに
ついては全く記載がない。
るもので、該球状黒鉛鋳鉄より制振性の良好な片状黒鉛
鋳鉄（ｍ鋳鉄とも稠す））（例えば杉本孝−：鉄と鋼、
１４（１９７４）、ｐ、 １２７）と鋼材のクラッドに
ついては全く記載がない。
本発明は以上に説明した従来技術を背景とする実状から
、 ■片状黒鉛鋳鉄と鋼材のクラッドによる制振性・溶接性
・成形加工性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の製造方法の確
立。
、 ■片状黒鉛鋳鉄と鋼材のクラッドによる制振性・溶接性
・成形加工性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の製造方法の確
立。
■普通鋳鉄と普通鋼より成るクラッドの圧下比８．３の
熱延板における制振性の劣化（片状黒鉛鋳鉄と比べた場
合）の防止。
熱延板における制振性の劣化（片状黒鉛鋳鉄と比べた場
合）の防止。
■球状黒鉛鋳鉄使用に伴うコストアップの抑制等の問題
を解決した制振性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の製造方法
の提供を課題とするものである。
を解決した制振性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の製造方法
の提供を課題とするものである。
［課題を解決するための手段］
本発明は上記の課題を達成するために、■重量Ｚ テｃ
′ｚ＋１／３Ｓｉ！ ≧２．５ｚを満足する溶銑にＣａ
−Ｓｉ、及び又はＦｅ−５４を加えることによりグラフ
ァイトの周囲にフェライトを生成させること、■所要の
圧延条件で圧延を行うこと、 の相乗効果によって損失係数η≧０．０２を確保するこ
と、を基本的手段とし、具体的には、（１） Ｃχ＋
１／３Ｓｉχで規定される炭素当量が２．５χ以上の溶
銑に重量％でＣａ−Ｓｉ：０．１％〜２０！、Ｆｅ−Ｓ
ｉ：０．１〜２０Ｚの何れか一方を添加して鋳造凝固さ
せた鋳鉄を鋼材と積層して構成した複合鉄鋼片を９００
〜１１４０℃の温度に加熱し、仕上げ温度７５０℃以上
で圧延を終了することを特徴とする制振性の良好な鋳鉄
クラッド鋼材の製造方法を第１の手段とし、（２）
Ｃａ−５ｔ及びＦｅ−５ｔが不可避的不純物を含む第１
の手段に記載の制振性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の製造
方法を第２の手段とし、 （３） ｌＪ＋１／３Ｓｉｔｔ’規定さレル炭素当量−
ｈ＜２．５’１以上の溶銑に重量％でＣａ−Ｓｉ：０．
１χ〜２０！、Ｆｅ−Ｓｉ：０．１〜２０Ｚの両方を添
加して鋳造凝固させた鋳鉄を鋼材と積層して構成した複
合鉄鋼片を９００〜１１４０℃の温度に加熱し、仕上げ
温度７５０℃以上で圧延を終了することを特徴とする制
振性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の製造方法を第３の手段
とし、 （４） Ｃａ−５ｔ及びＦｅ−５ｔが不可避的不純物
を含む第３の手段に記載の制振性の良好な鋳鉄クラッド
鋼材の製造方法第４の手段とするものである。
′ｚ＋１／３Ｓｉ！ ≧２．５ｚを満足する溶銑にＣａ
−Ｓｉ、及び又はＦｅ−５４を加えることによりグラフ
ァイトの周囲にフェライトを生成させること、■所要の
圧延条件で圧延を行うこと、 の相乗効果によって損失係数η≧０．０２を確保するこ
と、を基本的手段とし、具体的には、（１） Ｃχ＋
１／３Ｓｉχで規定される炭素当量が２．５χ以上の溶
銑に重量％でＣａ−Ｓｉ：０．１％〜２０！、Ｆｅ−Ｓ
ｉ：０．１〜２０Ｚの何れか一方を添加して鋳造凝固さ
せた鋳鉄を鋼材と積層して構成した複合鉄鋼片を９００
〜１１４０℃の温度に加熱し、仕上げ温度７５０℃以上
で圧延を終了することを特徴とする制振性の良好な鋳鉄
クラッド鋼材の製造方法を第１の手段とし、（２）
Ｃａ−５ｔ及びＦｅ−５ｔが不可避的不純物を含む第１
の手段に記載の制振性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の製造
方法を第２の手段とし、 （３） ｌＪ＋１／３Ｓｉｔｔ’規定さレル炭素当量−
ｈ＜２．５’１以上の溶銑に重量％でＣａ−Ｓｉ：０．
１χ〜２０！、Ｆｅ−Ｓｉ：０．１〜２０Ｚの両方を添
加して鋳造凝固させた鋳鉄を鋼材と積層して構成した複
合鉄鋼片を９００〜１１４０℃の温度に加熱し、仕上げ
温度７５０℃以上で圧延を終了することを特徴とする制
振性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の製造方法を第３の手段
とし、 （４） Ｃａ−５ｔ及びＦｅ−５ｔが不可避的不純物
を含む第３の手段に記載の制振性の良好な鋳鉄クラッド
鋼材の製造方法第４の手段とするものである。
［作用］
上記手段を確立するに至った各作用について、本発明者
等の実験・検討で得た各知見を基に以下に詳細に説明す
る。
等の実験・検討で得た各知見を基に以下に詳細に説明す
る。
鋼材の成分は特定の必要はないが、鋳鉄の成形加工性、
溶接性、靭性等を補完するため、それ自体前記の各特性
の優れた鋼材を利用することが望ましく、また、耐食性
、美観等を得るためにステンレス鋼を使用することは本
発明の実施に支障がないことが判明した。
溶接性、靭性等を補完するため、それ自体前記の各特性
の優れた鋼材を利用することが望ましく、また、耐食性
、美観等を得るためにステンレス鋼を使用することは本
発明の実施に支障がないことが判明した。
また、鋳鉄に高い制振性を分担させるため、鋳鉄の中で
最も制振性の高い片状黒鉛鋳鉄を使用する必要があり、
そのため、Ｃχ＋１／３Ｓｉχで規定される炭素当量が
２．５ｚ未満の溶銑はグラファイトの生成が十分でなく
良好な制振性を有する鋳鉄が得られないので、前記炭素
当量が２．５π以上の溶銑から鋳鉄を得る必要を見出し
た。
最も制振性の高い片状黒鉛鋳鉄を使用する必要があり、
そのため、Ｃχ＋１／３Ｓｉχで規定される炭素当量が
２．５ｚ未満の溶銑はグラファイトの生成が十分でなく
良好な制振性を有する鋳鉄が得られないので、前記炭素
当量が２．５π以上の溶銑から鋳鉄を得る必要を見出し
た。
こうして得た片状黒鉛鋳鉄の圧延加工性を向上させるた
めにはＣａ−５ｔ 、 Ｆｅ−５ｔを溶銑段階で添加す
ると良く、その添加量はそれぞれ０．１π未満ではグラ
ファイトの周囲のフェライトの生成が不十分で圧延加工
性は改善されず、それぞれ２０！超ではグラファイトの
形状が不均一団塊状に偏析し、球状化、或いは凹状化し
、鋳鉄強度、加工性、制振性が劣化するため添加範囲を
それぞれ０．１〜２ｏｚとしなければならないことを見
出した。
めにはＣａ−５ｔ 、 Ｆｅ−５ｔを溶銑段階で添加す
ると良く、その添加量はそれぞれ０．１π未満ではグラ
ファイトの周囲のフェライトの生成が不十分で圧延加工
性は改善されず、それぞれ２０！超ではグラファイトの
形状が不均一団塊状に偏析し、球状化、或いは凹状化し
、鋳鉄強度、加工性、制振性が劣化するため添加範囲を
それぞれ０．１〜２ｏｚとしなければならないことを見
出した。
また複合鉄鋼片を作るには、例えば鋳込みを利用し、連
続鋳造スラブ内や鋼塊鋳型内で溶鉄を注入して鋳ぐるみ
を行う方法、鉄鋼片の段階で積層した後、周囲を溶接す
る方法、さらには爆着法、サブマージアーク溶接やエレ
クトロガス、エレクトロスラグ溶接等の溶接手段を用い
て帯状電極による肉盛方法等多くの方法が用いられるこ
とが判明した。
続鋳造スラブ内や鋼塊鋳型内で溶鉄を注入して鋳ぐるみ
を行う方法、鉄鋼片の段階で積層した後、周囲を溶接す
る方法、さらには爆着法、サブマージアーク溶接やエレ
クトロガス、エレクトロスラグ溶接等の溶接手段を用い
て帯状電極による肉盛方法等多くの方法が用いられるこ
とが判明した。
また、選択する鋼の化学成分と複合鉄鋼片の寸法、厚み
、厚み比を考慮して選択すれば、片状黒鉛鋳鉄と鋼材の
厚み比は圧延後、その比がそのまま保存されるので最終
製品の用途と目的に応じて予め両者の厚み比を決めてお
（必要があることが判明した。
、厚み比を考慮して選択すれば、片状黒鉛鋳鉄と鋼材の
厚み比は圧延後、その比がそのまま保存されるので最終
製品の用途と目的に応じて予め両者の厚み比を決めてお
（必要があることが判明した。
本発明者等は以上の検討の結果、制振性、耐腐食性に優
れた片状黒鉛鋳鉄と靭性・溶接性・成形加工性に優れた
鋼材をその用途に応じて、表裏２層、あるいは鋳鉄・鋼
材のいずれかＩＮを中間層に配置した３層積層の鋳鉄ク
ラッド鋼材を適切な圧延条件で圧延することにより、制
振性、成形加工性の優れた鋳鉄クラッド鋼材が得られる
ことを見出した。
れた片状黒鉛鋳鉄と靭性・溶接性・成形加工性に優れた
鋼材をその用途に応じて、表裏２層、あるいは鋳鉄・鋼
材のいずれかＩＮを中間層に配置した３層積層の鋳鉄ク
ラッド鋼材を適切な圧延条件で圧延することにより、制
振性、成形加工性の優れた鋳鉄クラッド鋼材が得られる
ことを見出した。
そこで本発明者等は、第１表に化学成分を示す片状黒鉛
鋳鉄Ａ（溶銑段階にＣａ−Ｓｉを３ｚ添加）と普通ｗ４
Ｂを用いてＡ−８２層（各１０＋＋ｕ＋＋、計２０ｍｍ
）、Ａ−Ｂ−Ａ及びＢ−Ａ−８の３層（各１ｉｍ１計３
０ｍ＋ｗ）の複合鉄鋼片を作成し、低コストで制振性が
高（、しかも溶接性・靭性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の
製造条件を確立する実験、検討をさらに重ねた。
鋳鉄Ａ（溶銑段階にＣａ−Ｓｉを３ｚ添加）と普通ｗ４
Ｂを用いてＡ−８２層（各１０＋＋ｕ＋＋、計２０ｍｍ
）、Ａ−Ｂ−Ａ及びＢ−Ａ−８の３層（各１ｉｍ１計３
０ｍ＋ｗ）の複合鉄鋼片を作成し、低コストで制振性が
高（、しかも溶接性・靭性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の
製造条件を確立する実験、検討をさらに重ねた。
その結果、該複合鋼片の加熱温度は、■片状黒鉛鋳鉄の
融点がほぼ１１５０℃であり、■片状黒鉛鋳鉄は９００
℃未満の加熱温度では変形抵抗が増大して圧延中に割れ
が発生しやすく、加熱温度を９００℃〜１１４０℃にす
る必要があることを見出した。
融点がほぼ１１５０℃であり、■片状黒鉛鋳鉄は９００
℃未満の加熱温度では変形抵抗が増大して圧延中に割れ
が発生しやすく、加熱温度を９００℃〜１１４０℃にす
る必要があることを見出した。
また仕上げ温度は７５０℃以上なければ、圧延温度の低
下に伴い割れが発生し、Ａｒ、点以下での圧延では靭性
の劣化が甚だしいことを知見した。
下に伴い割れが発生し、Ａｒ、点以下での圧延では靭性
の劣化が甚だしいことを知見した。
これ等の知見を基に、複合鋼片を１１００℃に加熱後種
々の圧下率で圧延を行った。
々の圧下率で圧延を行った。
結果を第１図、第２図に示す。
本発明者等はこれ等の図から全ての圧下率において、損
失係数η≧０．０２ （内耗率Ｑ−１≧０．０２）、ｖ
Ｅ０≧ｌＱｋｇｆ −＋ｇ（ｌｈｍフルサイズシャル
ピー試験片）と制振性、靭性共に良好な鋳鉄クランド鋼
材が得られる事を知得した。
失係数η≧０．０２ （内耗率Ｑ−１≧０．０２）、ｖ
Ｅ０≧ｌＱｋｇｆ −＋ｇ（ｌｈｍフルサイズシャル
ピー試験片）と制振性、靭性共に良好な鋳鉄クランド鋼
材が得られる事を知得した。
また、溶銑にＣａ−Ｓｉを添加しなかった鋳鉄Ｃと損失
係数ηが０．００１の普通ｗ４Ｂとの３層の複合鉄鋼片
Ｂ−Ｃ−８は圧下率５０％以上の時に鋳鉄内のグラファ
イトと地鉄の界面が大きく剥離し、かつ地鉄に割れを生
じ、靭性、制振性共に劣ることが判明した。
係数ηが０．００１の普通ｗ４Ｂとの３層の複合鉄鋼片
Ｂ−Ｃ−８は圧下率５０％以上の時に鋳鉄内のグラファ
イトと地鉄の界面が大きく剥離し、かつ地鉄に割れを生
じ、靭性、制振性共に劣ることが判明した。
尚、損失係数ηは材料に振動を励起させた後、自由減衰
させる際の１サイクル当たりの振動エネルギー減衰率を
２π（π：円周率）で割った値として定義され、内耗値
Ｑ−１と等しい値である。
させる際の１サイクル当たりの振動エネルギー減衰率を
２π（π：円周率）で割った値として定義され、内耗値
Ｑ−１と等しい値である。
また圧延後、靭性向上や強度上昇のために行う加速冷却
、及び焼串、焼鈍、焼入れ焼戻しなど、製品の使用用途
上の重要な機械的性質の安定と確保等のために行う圧延
後の熱処理、さらには積層作業前の鋳鉄の処理等は、共
に本発明の作用・効果の形成を助長こそすれ妨げること
がないので活用できることを見出した。
、及び焼串、焼鈍、焼入れ焼戻しなど、製品の使用用途
上の重要な機械的性質の安定と確保等のために行う圧延
後の熱処理、さらには積層作業前の鋳鉄の処理等は、共
に本発明の作用・効果の形成を助長こそすれ妨げること
がないので活用できることを見出した。
第１表 （重量％）
（注）
■ ｆ４Ａは片状黒鉛鋳鉄（Ｃａ−Ｓｉ添加）■ ｆｉ
ＩＢは構造用鋼 ■ 鋼Ｃは片状黒鉛鋳鉄（Ｃａ−Ｓｉ無添加）本発明は
上記した各知見を基に成されたものであって、これ等の
知見を得た口々により、本発明者等は、片状黒鉛鋳鉄を
用いて制振性に優れた鋳鉄クラッド鋼材を経済的に製造
する方法を確立して本発明の課題を達成したのである。
ＩＢは構造用鋼 ■ 鋼Ｃは片状黒鉛鋳鉄（Ｃａ−Ｓｉ無添加）本発明は
上記した各知見を基に成されたものであって、これ等の
知見を得た口々により、本発明者等は、片状黒鉛鋳鉄を
用いて制振性に優れた鋳鉄クラッド鋼材を経済的に製造
する方法を確立して本発明の課題を達成したのである。
［実施例］
第２表に本発明例と比較例に用いた供試鋼の化学成分を
、第３表にそれぞれの鋼板の製造条件と得られた特性を
示す。
、第３表にそれぞれの鋼板の製造条件と得られた特性を
示す。
圧延後、数種のものについては加速冷却、加速冷却焼戻
し、再加熱焼入れ焼戻しを行った。
し、再加熱焼入れ焼戻しを行った。
表に明らかな如く、本発明例の調香１〜１８は制振性、
靭性の良好な鋳鉄クラッド鋼が得られた。
靭性の良好な鋳鉄クラッド鋼が得られた。
これらの本発明例に対し、Ｃａ−Ｓｉ 、 Ｆｅ−Ｓｉ
の添加量が本発明の下限に満たない比較例の調香２４．
３６は圧下率５ｏｚ以上の時に鋳鉄内のグラファイトと
地鉄の界面が剥離し、かつ地鉄に割れを生じ、制振性、
靭性が共に劣化した。
の添加量が本発明の下限に満たない比較例の調香２４．
３６は圧下率５ｏｚ以上の時に鋳鉄内のグラファイトと
地鉄の界面が剥離し、かつ地鉄に割れを生じ、制振性、
靭性が共に劣化した。
また、Ｃａ−Ｓｉ 、 Ｆｅ−Ｓｉの添加量が本発明の
上限を超える比較例の調香２３．２９．３３はグラファ
イトの形状が不均一団塊状に偏析し、球状化或いは凹状
化し、団塊状黒鉛鋳鉄になり、強度、加工性、制振性が
劣化した。
上限を超える比較例の調香２３．２９．３３はグラファ
イトの形状が不均一団塊状に偏析し、球状化或いは凹状
化し、団塊状黒鉛鋳鉄になり、強度、加工性、制振性が
劣化した。
仕上げ温度が本発明の範囲を満足していない比較例の調
香２０，２１，２６，２８，３１，３２．３５は鋳鉄に
割れが発生し、制振性、靭性が劣化した。
香２０，２１，２６，２８，３１，３２．３５は鋳鉄に
割れが発生し、制振性、靭性が劣化した。
加熱温度が本発明の上限を超えている比較例の調香１９
．２５．３０は、鋳鉄が溶融し２枚板となり健全なりラ
ッド調材が得られなかった。
．２５．３０は、鋳鉄が溶融し２枚板となり健全なりラ
ッド調材が得られなかった。
また、加熱温度が本発明の下限を下回る比較例の調香２
２，２７．３４は、鋳鉄に割れが発生し、制振性と靭性
が共に劣った。
２，２７．３４は、鋳鉄に割れが発生し、制振性と靭性
が共に劣った。
［発明の効果］
上記の如く本発明によると、片状黒鉛鋳鉄と普通鋼又は
特殊鋼よりなる制振性に優れ、しかも靭性、溶接性に優
れた鋳鉄クラッド鋼材をコスト低く、生産性良く製造で
き、広く提供が可能となるので、静粛な生活環境の構築
に携わる産業分野にもたらす効果は極めて大きい。
特殊鋼よりなる制振性に優れ、しかも靭性、溶接性に優
れた鋳鉄クラッド鋼材をコスト低く、生産性良く製造で
き、広く提供が可能となるので、静粛な生活環境の構築
に携わる産業分野にもたらす効果は極めて大きい。
第１図は本発明の鋳鉄クランド鋼板の制振性と圧下率の
関係を示した図であり、第２図は本発明の鋳鉄クラッド
鋼板の靭性と圧下率の関係を示した図である。
関係を示した図であり、第２図は本発明の鋳鉄クラッド
鋼板の靭性と圧下率の関係を示した図である。
Claims (4)
- （１）Ｃ％＋１／３Ｓｉ％で規定される炭素当量が２．
５％以上の溶銑に重量％でＣａ−Ｓｉ：０．１％〜２０
％、Ｆｅ−Ｓｉ：０．１〜２０％の何れか一方を添加し
て鋳造凝固させた鋳鉄を鋼材と積層して構成した複合鉄
鋼片を９００〜１１４０℃の温度に加熱し、仕上げ温度
７５０℃以上で圧延を終了することを特徴とする制振性
の良好な鋳鉄クラッド鋼材の製造方法。 - （２）Ｃａ−Ｓｉ及びＦｅ−Ｓｉが不可避的不純物を含
む特許請求の範囲第１項に記載の制振性の良好な鋳鉄ク
ラッド鋼材の製造方法。 - （３）Ｃ％＋１／３Ｓｉ％で規定される炭素当量が２．
５％以上の溶銑に重量％でＣａ−Ｓｉ：０．１％〜２０
％、Ｆｅ−Ｓｉ：０．１〜２０％の両方を添加して鋳造
凝固させた鋳鉄を鋼材と積層して構成した複合鉄鋼片を
９００〜１１４０℃の温度に加熱し、仕上げ温度７５０
℃以上で圧延を終了することを特徴とする制振性の良好
な鋳鉄クラッド鋼材の製造方法。 - （４）Ｃａ−Ｓｉ及びＦｅ−Ｓｉが不可避的不純物を含
む特許請求の範囲第３項に記載の制振性の良好な鋳鉄ク
ラッド鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28570389A JPH03146204A (ja) | 1989-10-31 | 1989-10-31 | 制振性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28570389A JPH03146204A (ja) | 1989-10-31 | 1989-10-31 | 制振性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03146204A true JPH03146204A (ja) | 1991-06-21 |
Family
ID=17694933
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28570389A Pending JPH03146204A (ja) | 1989-10-31 | 1989-10-31 | 制振性の良好な鋳鉄クラッド鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03146204A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7241590B2 (en) | 2000-09-29 | 2007-07-10 | Bristol-Myers Squibb Company | Identification and cloning of a full-length human Clnk-related gene, MIST (mast cell immunoreceptor signal transducer) |
| JP2017020095A (ja) * | 2015-07-15 | 2017-01-26 | 株式会社木村鋳造所 | 過共晶片状黒鉛鋳鉄品及びその製造方法 |
-
1989
- 1989-10-31 JP JP28570389A patent/JPH03146204A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7241590B2 (en) | 2000-09-29 | 2007-07-10 | Bristol-Myers Squibb Company | Identification and cloning of a full-length human Clnk-related gene, MIST (mast cell immunoreceptor signal transducer) |
| US7442770B2 (en) | 2000-09-29 | 2008-10-28 | Bristol-Myers Squibb Company | Human clnk-related polypeptide, MIST (Mast Cell Immunoreceptor Signal Transducer) |
| US7667003B2 (en) | 2000-09-29 | 2010-02-23 | Bristol-Myers Squibb Company | Antibody directed to human mist (mast cell immunoreceptor signal transducer) |
| JP2017020095A (ja) * | 2015-07-15 | 2017-01-26 | 株式会社木村鋳造所 | 過共晶片状黒鉛鋳鉄品及びその製造方法 |
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