JPH03220451A - リモートフイールド渦流センサ - Google Patents
リモートフイールド渦流センサInfo
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- JPH03220451A JPH03220451A JP1568290A JP1568290A JPH03220451A JP H03220451 A JPH03220451 A JP H03220451A JP 1568290 A JP1568290 A JP 1568290A JP 1568290 A JP1568290 A JP 1568290A JP H03220451 A JPH03220451 A JP H03220451A
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- receiving coil
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はリモートフィールド渦流センサに係わり、特に
油井管、パイプライン、熱交換器等の金属材の暇疵を検
出するリモートフィールド渦流法に適用できるリモート
フィールド渦流センサに関する。
油井管、パイプライン、熱交換器等の金属材の暇疵を検
出するリモートフィールド渦流法に適用できるリモート
フィールド渦流センサに関する。
［従来の技術及び発明が解決しようとする課題］従来の
金属材が管路のときリモートフィールド渦流を用いて金
属材の診断を行うには、励磁コイルと受信コイルからな
るリモートフィールド渦流センサを供試金属材、例えば
管路内に挿入し、励磁コイルに励磁信号を印加する。
金属材が管路のときリモートフィールド渦流を用いて金
属材の診断を行うには、励磁コイルと受信コイルからな
るリモートフィールド渦流センサを供試金属材、例えば
管路内に挿入し、励磁コイルに励磁信号を印加する。
励磁コイルが発生する電磁波は供試路の肉厚を通過する
間接伝播と供試管路を導波管としてみたときの直接伝播
が考えられるが、直接伝播は供試管路の周波数特性によ
り完全に減衰する。このため、利用できる診断データは
管路による間接伝播波となる。受信コイル近傍における
リモートフィールド渦流による受信信号の振幅及び位相
の変化がいわゆる表皮効果といわれるが、受信信号の振
幅は管路の肉厚により指数関数的に減少する。励磁信号
と受信信号の位相差は管材の透磁率、電気伝導度および
励磁信号の周波数による電気理論上の条件に対し、管肉
厚にほぼ比例した値となるので前記位相差が診断に用い
られることが普通であス 受信コイルは励磁コイルの後方に設けられ管路の内壁に
沿ってスター状に配置され数個の受信コイルを有する絶
対値形と、スター状に配置された前方群の受信コイルと
その後方に設けられた後方群の受信コイルを設けた差動
形とがある。
間接伝播と供試管路を導波管としてみたときの直接伝播
が考えられるが、直接伝播は供試管路の周波数特性によ
り完全に減衰する。このため、利用できる診断データは
管路による間接伝播波となる。受信コイル近傍における
リモートフィールド渦流による受信信号の振幅及び位相
の変化がいわゆる表皮効果といわれるが、受信信号の振
幅は管路の肉厚により指数関数的に減少する。励磁信号
と受信信号の位相差は管材の透磁率、電気伝導度および
励磁信号の周波数による電気理論上の条件に対し、管肉
厚にほぼ比例した値となるので前記位相差が診断に用い
られることが普通であス 受信コイルは励磁コイルの後方に設けられ管路の内壁に
沿ってスター状に配置され数個の受信コイルを有する絶
対値形と、スター状に配置された前方群の受信コイルと
その後方に設けられた後方群の受信コイルを設けた差動
形とがある。
絶対値形では群中のそれぞれは巻数が同じであり、複数
の受信コイルは直列または並列に接続されセンサ信号を
出力する必要対の引出線で測定器と接続するようになっ
ている。
の受信コイルは直列または並列に接続されセンサ信号を
出力する必要対の引出線で測定器と接続するようになっ
ている。
差動形では前方群と後方群のそれぞれの受信コイルは巻
数が総べて同じで、前方群と後方群から必要な数のコイ
ルを直列または並列に接続し、前方コイルと後方コイル
間を差動に結線して必要対の引出線を設け、測定器と接
続するようになっている。
数が総べて同じで、前方群と後方群から必要な数のコイ
ルを直列または並列に接続し、前方コイルと後方コイル
間を差動に結線して必要対の引出線を設け、測定器と接
続するようになっている。
上記構成の絶対値形リモートフィールド渦流センサは比
較的高いレベルのセンサ信号が得られるので安定した診
断が実施でき供試管路の漸次状腐食部ＦＷの検出には適
しているが、局部的腐食部ＦＳに対しては検出感度が低
く、局部的腐食ＦＳが小さくなると検出ができない等の
難点がある。
較的高いレベルのセンサ信号が得られるので安定した診
断が実施でき供試管路の漸次状腐食部ＦＷの検出には適
しているが、局部的腐食部ＦＳに対しては検出感度が低
く、局部的腐食ＦＳが小さくなると検出ができない等の
難点がある。
一方、差動形リモートフィールド渦流センサは前方群の
受信コイルと後方群の受信コイルのセンサ信号のレベル
差で腐食を検出するようになっているので局部的腐食Ｆ
Ｓに対し感度が高く有利であるが漸次的腐食部ＦＷに対
しては差動信号が得られにくく不利である難点がある。
受信コイルと後方群の受信コイルのセンサ信号のレベル
差で腐食を検出するようになっているので局部的腐食Ｆ
Ｓに対し感度が高く有利であるが漸次的腐食部ＦＷに対
しては差動信号が得られにくく不利である難点がある。
また、差動信号が小さいため安定的に位相検波が行なえ
ない難点がある。
ない難点がある。
差動形、絶対値形共にセンサ信号のレベルの強弱だけで
測定が行なわれるのでなく、得られたセンサ信号の位相
遅延特性から腐食の深度、広さ等を演算するので、位相
検波の安定性が重要である。
測定が行なわれるのでなく、得られたセンサ信号の位相
遅延特性から腐食の深度、広さ等を演算するので、位相
検波の安定性が重要である。
［発明の目的コ
本発明は上述した難点に鑑みなされたもので、励磁コイ
ル側に設ける前方の受信コイルの巻数を後方の受信コイ
ルの巻数より大きくすることにより、漸次状腐食及び局
部的腐食両方に対して安定した位相データが得られるセ
ンサ信号を出力できるリモートフィールド渦流センサを
提供することを目的とする。
ル側に設ける前方の受信コイルの巻数を後方の受信コイ
ルの巻数より大きくすることにより、漸次状腐食及び局
部的腐食両方に対して安定した位相データが得られるセ
ンサ信号を出力できるリモートフィールド渦流センサを
提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段］
以上の目的を達成するため本発明によるリモートフィー
ルド渦流センサは、供試金属材にリモートフィールド渦
流を発生させる励磁コイルと、前記励磁コイルから所定
間隔離れて設けられ前記リモートフィールド渦流を受信
する第１の受信コイルと、前記第１の受信コイルより巻
数が少なく、かつ前記励磁コイルからの距離が前記所定
間隔より長い間隔離れて配設され前記リモートフィール
ド渦流を受信する第２の受信コイルとで構成する。
ルド渦流センサは、供試金属材にリモートフィールド渦
流を発生させる励磁コイルと、前記励磁コイルから所定
間隔離れて設けられ前記リモートフィールド渦流を受信
する第１の受信コイルと、前記第１の受信コイルより巻
数が少なく、かつ前記励磁コイルからの距離が前記所定
間隔より長い間隔離れて配設され前記リモートフィール
ド渦流を受信する第２の受信コイルとで構成する。
［実施例］
以下、本発明によるリモートフィールド渦流センサの一
実施例を図面に従って詳述する。
実施例を図面に従って詳述する。
第１図において、ＭＣは励磁コイルである。励磁コイル
ＭＣの後方に所定間隔（管径の２倍以上）離れた位置に
前方受信コイルＦＣｎ（ｎは１〜６）を設ける。前方受
信コイルＦＣ１〜ＦＣｓは供試管１に対し相互に６０’
間隔で設ける。したがって、前方受信コイルＦＣ，は１
２時の方向、ＦＣ２は２時・・・・ＦＣ，は１０時の方
向に配設され、それぞれの前方受信コイルＦＣ０〜ＦＣ
，は直列接続され、引出線ＦＬ０、ＦＬ２が引出され、
差動コイル２の端子２ｃと２ａに接続される。また、後
方受信コイルＲＣｎ（ｎは１〜６）を前方受信コイルＦ
Ｃ工〜ＦＣ，より後方に設ける。それぞれの後方受信コ
イルＲＣ，〜ＲＣ，は前方受信コイルＦＣ１〜ＦＣ１よ
り巻数が少ないコイルで構成され、かつ配設方向は前方
受信コイルＦＣ１〜ＦＣ，と同じ方向である。従って、
後方受信コイルＲＣ□は１２時の方向・・・・に配設さ
れる。
ＭＣの後方に所定間隔（管径の２倍以上）離れた位置に
前方受信コイルＦＣｎ（ｎは１〜６）を設ける。前方受
信コイルＦＣ１〜ＦＣｓは供試管１に対し相互に６０’
間隔で設ける。したがって、前方受信コイルＦＣ，は１
２時の方向、ＦＣ２は２時・・・・ＦＣ，は１０時の方
向に配設され、それぞれの前方受信コイルＦＣ０〜ＦＣ
，は直列接続され、引出線ＦＬ０、ＦＬ２が引出され、
差動コイル２の端子２ｃと２ａに接続される。また、後
方受信コイルＲＣｎ（ｎは１〜６）を前方受信コイルＦ
Ｃ工〜ＦＣ，より後方に設ける。それぞれの後方受信コ
イルＲＣ，〜ＲＣ，は前方受信コイルＦＣ１〜ＦＣ１よ
り巻数が少ないコイルで構成され、かつ配設方向は前方
受信コイルＦＣ１〜ＦＣ，と同じ方向である。従って、
後方受信コイルＲＣ□は１２時の方向・・・・に配設さ
れる。
後方受信コイルＲＣ１〜ＲＣ，は直列に接続され引出線
ＲＬ１、ＲＬ２で差動コイル２の端子２ｃと２ｂに接続
される。
ＲＬ１、ＲＬ２で差動コイル２の端子２ｃと２ｂに接続
される。
なお、前方受信コイルＦＣｎの一端と、後方受信コイル
ＲＣｎの一端を接続し、前方、後方受信コイルＦＣｎ、
ＲＣｎのそれぞれの他端を引出し。
ＲＣｎの一端を接続し、前方、後方受信コイルＦＣｎ、
ＲＣｎのそれぞれの他端を引出し。
前方受信コイルＦＣｎと、後方受信コイルＲＣｎが相互
に差動巻となるよう布線すれば差動コイルが省略できる
。
に差動巻となるよう布線すれば差動コイルが省略できる
。
［発明の作用コ
上記構成のリモートフィールド渦流センサを健全部に置
くと第２図に示すように工は（以下、■、■・・・はベ
クトルを表わす）前方受信コイルＦＣｎによる信号ベク
トル、■は後方受信コイルＲＣｎによる信号ベクトルで
、近接しているためほぼ同一の位相Ｕをもつ。■は差動
結線による差動ベクトルである。ｍ＝ｒ−ｎで方向が同
じだから位相θである。この信号ベクトル■を基準信号
■で位相検波を行うと健全部に対する位相データθが得
られる。従来はｌ−１１＝Ｉ［Ｉは■が小さいので位相
検波が不安定となり安定した位相データが得られなかっ
たが、本発明によるリモートフィールド渦流センサでは
励磁コイルＭＣに近い前方受信コイルＦＣｎが励磁コイ
ルＭＣよりの距離が遠い後方受信コイルＲＣｎに比べて
信号レベルが高いだけでなく１巻線回数が多いので巻線
回数が多い分だけ信号レベルが更に加算されるので位相
検波に十分の大きさの差動信号ベクトル■が得られ、安
定した位相データが得られる。
くと第２図に示すように工は（以下、■、■・・・はベ
クトルを表わす）前方受信コイルＦＣｎによる信号ベク
トル、■は後方受信コイルＲＣｎによる信号ベクトルで
、近接しているためほぼ同一の位相Ｕをもつ。■は差動
結線による差動ベクトルである。ｍ＝ｒ−ｎで方向が同
じだから位相θである。この信号ベクトル■を基準信号
■で位相検波を行うと健全部に対する位相データθが得
られる。従来はｌ−１１＝Ｉ［Ｉは■が小さいので位相
検波が不安定となり安定した位相データが得られなかっ
たが、本発明によるリモートフィールド渦流センサでは
励磁コイルＭＣに近い前方受信コイルＦＣｎが励磁コイ
ルＭＣよりの距離が遠い後方受信コイルＲＣｎに比べて
信号レベルが高いだけでなく１巻線回数が多いので巻線
回数が多い分だけ信号レベルが更に加算されるので位相
検波に十分の大きさの差動信号ベクトル■が得られ、安
定した位相データが得られる。
第３図は大きな漸次状腐食部ＦＷに対する信号ベクトル
変化を示している。信号ベクトルＩは前方受信コイルＦ
Ｃｎによる健全部の信号ベクトル、■は後方受信コイル
ＲＣｎによる健全部の信号ベクトル、■は差動結線によ
る健全部の差ベクトルである。漸次状腐食部ＦＷは、大
きな広さを有するため、前方受信コイル及び後方受信コ
イル両方が腐食部に含まれ１両方の信号ベクトルが同様
に変化する。■は前方受信コイルＦＣｎによる漸次状腐
食部信号ベクトル、■は後方受信コイルＲＣｎによる漸
次状腐食部信号ベクトル、■は差動結線による漸次状食
部差ベクトルである。ここで■には漸次状腐食部ＦＷが
含まれ、■との位相差をもって漸次状腐食部ＦＷを検出
することができる。
変化を示している。信号ベクトルＩは前方受信コイルＦ
Ｃｎによる健全部の信号ベクトル、■は後方受信コイル
ＲＣｎによる健全部の信号ベクトル、■は差動結線によ
る健全部の差ベクトルである。漸次状腐食部ＦＷは、大
きな広さを有するため、前方受信コイル及び後方受信コ
イル両方が腐食部に含まれ１両方の信号ベクトルが同様
に変化する。■は前方受信コイルＦＣｎによる漸次状腐
食部信号ベクトル、■は後方受信コイルＲＣｎによる漸
次状腐食部信号ベクトル、■は差動結線による漸次状食
部差ベクトルである。ここで■には漸次状腐食部ＦＷが
含まれ、■との位相差をもって漸次状腐食部ＦＷを検出
することができる。
第４図の工は前方受信コイルＦＣｎの健全部の信号ベク
トル、■は後方受信コイルＲＣｎの健全部信号ベクトル
、■は差動結線による健全部差ベクトルである。局部的
腐食部ＦＳは、広がりが小さいため前方受信コイルＦＣ
ｎのみが腐食部に含ま九、信号ベクトル■のみが変化す
る場合を考えると■は前方受信コイルＦＣｎの局部的腐
食部における信号ベクトル、■は局部的腐食部ＦＳの差
動結線による信号ベクトルである。■と■の位相差によ
って局部的腐食部ＦＳを検出することができる。
トル、■は後方受信コイルＲＣｎの健全部信号ベクトル
、■は差動結線による健全部差ベクトルである。局部的
腐食部ＦＳは、広がりが小さいため前方受信コイルＦＣ
ｎのみが腐食部に含ま九、信号ベクトル■のみが変化す
る場合を考えると■は前方受信コイルＦＣｎの局部的腐
食部における信号ベクトル、■は局部的腐食部ＦＳの差
動結線による信号ベクトルである。■と■の位相差によ
って局部的腐食部ＦＳを検出することができる。
励磁コイルＭＣと前方、後方受信コイルＦＣｎ、ＲＣｎ
との距離による受信レベルを第５図に示す。
との距離による受信レベルを第５図に示す。
横軸が距離差（ＭＣ−ＦＣｎ又はＲＣｎ）で縦軸が信号
レベルである。必要な受信レベルを得るのに巻数の多い
受信コイルを後方受信コイルＲＣｎとすると受信レベル
が減少した分をカバーするため、更に巻数を増加しなけ
ればならないのでこの特性図から明らかなように巻数の
多い前方受信コイルＦＣｎを前方に設ければ励磁コイル
ＭＣに近接して増加した信号レベルと巻線増により増加
した信号レベルが加算されて安定した信号レベルが得ら
れる。
レベルである。必要な受信レベルを得るのに巻数の多い
受信コイルを後方受信コイルＲＣｎとすると受信レベル
が減少した分をカバーするため、更に巻数を増加しなけ
ればならないのでこの特性図から明らかなように巻数の
多い前方受信コイルＦＣｎを前方に設ければ励磁コイル
ＭＣに近接して増加した信号レベルと巻線増により増加
した信号レベルが加算されて安定した信号レベルが得ら
れる。
なお、上記実施例における前方、後方受信コイルＦＣｎ
、ＲＣｎのコイル数は６個に限定しない。
、ＲＣｎのコイル数は６個に限定しない。
また、受信コイルの接続形態は並列でも可能であす、接
続コイル数も任意に構成できる。前方、後方受信コイル
ＦＣｎ、ＲＣｎの接続は上記実施例に限定せず、差動演
算が行なえる回路構成が得られれば同様な効果が得られ
ることは言うまでもない。
続コイル数も任意に構成できる。前方、後方受信コイル
ＦＣｎ、ＲＣｎの接続は上記実施例に限定せず、差動演
算が行なえる回路構成が得られれば同様な効果が得られ
ることは言うまでもない。
［発明の効果］
本発明によるリモートフィールド渦流センサは。
供試金属材にリモートフィールド渦流を発生させる励磁
コイルと、前記励磁コイルから所定間隔離れて設けられ
た前記リモートフィールド渦流を受信する第１の受信コ
イルと、前記第１の受信コイルより巻数が少なく、かつ
前記励磁コイルからの距離が前記所定間隔より長い間隔
離れて配設された前記リモートフィールド渦流を受信す
る第２の受信コイルとで構成しであるから漸次状腐食及
び局部的腐食両方に対し従来に比べて安定した位相デー
タが得られるセンサ信号を出力できる効果がある。
コイルと、前記励磁コイルから所定間隔離れて設けられ
た前記リモートフィールド渦流を受信する第１の受信コ
イルと、前記第１の受信コイルより巻数が少なく、かつ
前記励磁コイルからの距離が前記所定間隔より長い間隔
離れて配設された前記リモートフィールド渦流を受信す
る第２の受信コイルとで構成しであるから漸次状腐食及
び局部的腐食両方に対し従来に比べて安定した位相デー
タが得られるセンサ信号を出力できる効果がある。
第１図は本発明によるリモートフィールド渦流センサの
構成図、第２図は第１図に係わる健全管に於ける信号ベ
クトル図、第３図は第１図に係わる漸次状腐食による信
号ベクトル変化図、第４図は第１図に係わる局部的腐食
に於ける信号ベクトル変化図、第５図は励磁コイルと受
信コイルとの距離に対する信号レベルを示す特性図であ
る。 １・・・・・・・供試管（金属材） ２・・・・・・・差動コイル ＭＣ・・・・・励磁コイル
構成図、第２図は第１図に係わる健全管に於ける信号ベ
クトル図、第３図は第１図に係わる漸次状腐食による信
号ベクトル変化図、第４図は第１図に係わる局部的腐食
に於ける信号ベクトル変化図、第５図は励磁コイルと受
信コイルとの距離に対する信号レベルを示す特性図であ
る。 １・・・・・・・供試管（金属材） ２・・・・・・・差動コイル ＭＣ・・・・・励磁コイル
Claims (1)
- 供試金属材にリモートフィールド渦流を発生させる励
磁コイルと、前記励磁コイルから所定間隔離れて設けら
れ前記リモートフィールド渦流を受信する第１の受信コ
イルと、前記第１の受信コイルより巻数が少なく、かつ
前記励磁コイルからの距離が前記所定間隔より長い間隔
離れて配設され前記リモートフィールド渦流を受信する
第２の受信コイルとを備えたことを特徴とするリモート
フィールド渦流センサ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1568290A JP2898681B2 (ja) | 1990-01-25 | 1990-01-25 | リモートフイールド渦流センサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1568290A JP2898681B2 (ja) | 1990-01-25 | 1990-01-25 | リモートフイールド渦流センサ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03220451A true JPH03220451A (ja) | 1991-09-27 |
| JP2898681B2 JP2898681B2 (ja) | 1999-06-02 |
Family
ID=11895523
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1568290A Expired - Fee Related JP2898681B2 (ja) | 1990-01-25 | 1990-01-25 | リモートフイールド渦流センサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2898681B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0726758U (ja) * | 1992-02-07 | 1995-05-19 | 東京瓦斯株式会社 | リモートフィールド渦流式探傷装置に於ける受信コイル |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7295523B2 (ja) * | 2019-03-28 | 2023-06-21 | 国立研究開発法人日本原子力研究開発機構 | 渦電流探傷用プローブ及び渦電流探傷装置 |
| JP7295522B2 (ja) * | 2019-03-28 | 2023-06-21 | 国立研究開発法人日本原子力研究開発機構 | 渦電流探傷用プローブ及び渦電流探傷装置 |
-
1990
- 1990-01-25 JP JP1568290A patent/JP2898681B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0726758U (ja) * | 1992-02-07 | 1995-05-19 | 東京瓦斯株式会社 | リモートフィールド渦流式探傷装置に於ける受信コイル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2898681B2 (ja) | 1999-06-02 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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