JPH0323809B2 - - Google Patents
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- JPH0323809B2 JPH0323809B2 JP58197199A JP19719983A JPH0323809B2 JP H0323809 B2 JPH0323809 B2 JP H0323809B2 JP 58197199 A JP58197199 A JP 58197199A JP 19719983 A JP19719983 A JP 19719983A JP H0323809 B2 JPH0323809 B2 JP H0323809B2
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Classifications
-
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- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N1/00—Regulating fuel supply
- F23N1/02—Regulating fuel supply conjointly with air supply
- F23N1/022—Regulating fuel supply conjointly with air supply using electronic means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N5/00—Systems for controlling combustion
- F23N5/003—Systems for controlling combustion using detectors sensitive to combustion gas properties
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
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- F23N2225/08—Measuring temperature
- F23N2225/10—Measuring temperature stack temperature
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
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- F23N2235/14—Fuel valves electromagnetically operated
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Fluid Adsorption Or Reactions (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
Description
この発明は、燃焼機器の排ガスによる熱損失の
減少に関するもので、ボイラーや湯沸器、火力発
電機、工業炉等に適したものである。 熱交換器は燃焼機器に関して、排ガスにより水
等の流体を加熱するものを意味する。しかしこの
明細書では、流体に限らず鉱石等の固体を排ガス
により加熱するものも熱交換器に含めるものとす
る。 燃焼機器の熱効率は、排ガスと共に未利用の熱
が運び去られることにより低下する。排ガスによ
る熱損失（以下排ガス損失と言う。）を小さくす
るには、バーナへの空気供給量を必要最小限にと
どめれば良い。 排ガス損失の減少のため、排ガス中のO2濃度
を検出して空気比を制御することが、行われてい
る。しかし実際に必要なのは、空気比を一定にす
ることではなく、黒煙の発生がなくCO等の可燃
性ガスの発生量が少ない範囲でできる限り空気比
を小さくすることである。そして最適な空気比
は、バーナの状態や燃焼負荷等により絶えず変化
する。排ガス中のO2濃度が一定でも、CO等の発
生量は変化する。またO2濃度を検出する場合、
煙道への空気の混入により、検出濃度が低下す
る。 排ガス中のCO2濃度は、燃料の種類と燃焼状態
の双方で定まる。燃料の変化による影響を除くた
めには、SO2の影響なしで空気比を制御せねばな
らない。 排ガス中の可燃性成分は、COと各種炭化水素
類（以下HCと言う。）、及びH2とからなつてい
る。これらの発生量の比も、燃料の種類やバーナ
の状態により変化する。従つて可燃性成分の検出
は、COだけではなく、これらの可燃性成分全体
に対して行うのが好ましい。 この発明は、可燃性ガスの発生量に基づいて空
気比を制御し排ガス損失を小さくすることを基本
的目的とする。そして副次的目的として、COの
みでなく可燃性ガスの全量による制御を行うこ
と、およびSO2の影響を除くことを課題とする。 この発明では、バーナからの排ガスを熱交換器
により200〜500℃程度に冷却した後に検出を行
う。バーナの上流では排ガスの温度は高く、ガス
センサは可燃性ガスに感応せず、O2濃度のみの
影響を受ける。つぎに可燃性ガスの検出は、可燃
性ガスにより抵抗値が変化する金属酸化物半導体
からなるガスセンサにより行う。このガスセンサ
は、COのみでなくH2やHC等のガスにも感応し、
可燃性ガスの総量に対応した出力を与える。次に
本発明者らは、ガスセンサにはCOへの感度が最
大でSO2への感度が最小となる特定の温度がある
ことを見出した。そしてガスセンサは、排ガス、
あるいは排ガスとセンサ加熱用のヒータとの双
方、により好ましい温度に加熱される。ガスセン
サの出力は、最適空気比からの変化で定まり、こ
の出力により空気比を最適値に制御することがで
きる。 以下に、この発明の実施例を説明する。 第１図Ａは、工業用ボイラーでＣ重油を燃料と
した際の、空気比ｍと排ガス組成の関係を示すも
のである。このボイラーは、Ｃ重油を燃料とする
と2000／hrの燃料供給量で負荷率が100％とな
るもので、このボイラーを用いて実施例を検討し
た。図のl1は負荷率30％でのCO濃度を、m1は50
％でのCO濃度を、h1は80％でのCO濃度を示す。
またm2は負荷率50％でのO2濃度を、m3とm4は
同じ負荷率での水蒸気濃度とSO2濃度とを示す。
なおO2濃度や、水蒸気やSO2の濃度は、負荷率の
影響をほとんど受けず、他の成分はN2とCO2と
である。この図から最適空気は燃焼の負荷率によ
り変化すること、及びO2濃度による制御では空
気比は最適値に保たれないことがわかる。 第１図Ｂは、Ａ重油を燃料とした場合の同じボ
イラーの排ガス組成を示す。この図でl11は負荷
率30％でのCO濃度を、m11は50％でのCO濃度
を、h11は80％でのCO濃度を示す。またm12は負
荷率50％でのO2濃度を、m13は同じ負荷率での
H2O濃度を示す。この図から、最適空気比は燃
料の種類によつても変化することがわかる。 次に第２図は、このボイラーについてのSnO2
系ガスセンサの抵抗値と空気比ｍの関係を示すも
のである。このガスセンサは、SnO2100重量部に
0.3重量部のPdを添加したもので、加熱温度は250
℃である。実験に用いた燃料はＣ重油で、曲線
l21は負荷率30％でのデータを、m21は50％での
データを、h21は80％でのデータを示す。第１図
Ａと第２図とを対照すると、ガスセンサの抵抗値
は空気比により単純に定まるのではなく、最適空
気比からずれにより定まることがわかる。この性
質は、ガスセンサの抵抗値がCO等の可燃性ガス
により定まることで、説明できる。即ち最適空気
比付近での空気比の変動を特徴づける量は、排ガ
ス中の可燃性ガス濃度の変動なのである。そして
このガスセンサの抵抗値は排ガス中の可燃性ガス
濃度により定まる。そこでガスセンサの抵抗値
は、最適空気比からのシフトを示す量として用い
ることができる。 つぎに第３図Ａ，Ｂを基に、実施例の装置の構
造を示す。燃料供給弁２と空気供給弁４を介し
て、ボイラーのバーナ６に燃量と空気とを供給す
る。バーナ６の排ガスにより、熱交換器８で給水
弁１０から送られる水を加熱し、蒸気を得る。熱
交換器８を通る過程で、排ガスの温度は200〜500
℃に低下し、排ガス中のV2O5が固化して除かれ
る。また排ガスは熱交換器８の内部で混合され、
ガスの組成が一様になる。熱交換器８と空気予熱
器１１の中間に、ガスセンサ１２と温度検出用サ
ーミスタ１４とを配置する。ガスセンサ１２に
は、可燃性ガスにより抵抗値が変化する金属酸化
物半導体を用い、排ガス中のCO、H2、HC等の
可燃性ガス濃度を検出する。そしてこのガスセン
サ１２はこれらの可燃性ガスの総濃度を検出す
る。ガスセンサ１２は、排ガスと第３図Ｂに示す
ヒータ１６とで加熱される。排ガス温度の変動
は、サーミスタ１４により検出され、ヒータ１６
への電力が変化し、ガスセンサ１２の温度は一定
に保たれる。 ガスセンサ１２の出力は、コントローラ１８に
送られ、空気比を制御する。ここでは空気供給弁
４を制御するようにしたが、燃料供給弁２、ある
いは空気供給弁４と燃料供給弁２の双方をコント
ローラ１８により制御しても良い。コントローラ
１８の詳細を第３図Ｂに示す。電源２０にガスセ
ンサ１２と負荷抵抗２２とを直列に接続し、負荷
抵抗２２への印加電圧をコンパレータ２４によ
り、基準電位と比較する。コンパレータ２４によ
り空気供給弁制御器２６を制御し、空気比を変化
させる。このようにして、空気比が最適空気比よ
りも小さい時には空気比を増し、大きい時には空
気比を減らし、空気比を最適値に保つ。ガスセン
サ１２の抵抗値は、温度により変化する。サーミ
スタ１４により排ガスの温度を検出し、基準温度
からのシフトを差動増幅器２８により検出し、可
変電源３０を制御し、ヒータ１６への印加電圧を
変化させる。このようにしてガスセンサ１２の温
度を一定にする。 ガスセンサ１２の材料には、可燃性ガスにより
抵抗値が変化する金属酸化物半導体を用いる。ガ
スセンサ１２の材料として最も好ましいものは
SnO2であり、つぎに好ましいものはIn2O3であ
る。これらの材料はSO2ガスによる冷間腐蝕を受
けない。発明者はこのことを明らかにするため、
SnO2とIn2O3、ZnOの３つの材料でガスセンサ１
２を作り、SO22000ppｍを含む飽和水蒸気中に10
日間室温で放置した。SnO2やIn2O3を用いたガス
センサ１２では、この試験によつては劣化は生じ
なかつた。しかしZnOでは材料の一部がZnSO4に
変化してしまつた。SO2による冷間腐蝕の効果を
確認するため、SnO2センサとIn2O3センサに対
し、前記の試験を10回繰り返した。しかしいずれ
のセンサも、SO2による劣化を生じなかつた。つ
ぎに他の材料として、α−Fe2O3とMgFe2O4とを
検討したが、これらのものはCOガスへの感度が
小さく、実用に耐えなかつた。例えば350℃に加
熱した単味の金属酸化物半導体に対して、空気中
に150ppｍのCOガスを注入すると、SnO2の抵抗
値は1/7に、In2O3の抵抗値は1/3に減少するのに
対して、α−Fe2O3では抵抗値は10％減少するに
過ぎず、またMgFe2O4では抵抗値は20％増大す
るに過ぎない。 ガスセンサ１２の特性は、温度により変化す
る。SnO2100重量部に0.3重量部のPdを加えたガ
スセンサ１２について、加熱温度とガス中での抵
抗値との関係を第４図に示す。図の各実線（S1、
S3、S5）はSO2を含まない雰囲気での抵抗値を、
各破線（S2、S4、S6）は1500ppｍのSO2を含む
雰囲気での抵抗値を示し、実線と破線との間隔は
SO2への感度を示す。各ガスの組成を図に示す
が、実際にはこれに10％の水蒸気を加えN2ガス
でバランスしたものを用いた。COガスの感度に
は、250℃附近に極大値が有り、温度を増しても
減らしても感度は低下する。SO2の影響は複雑
で、COを含まない雰囲気では高温で影響が大き
く、COを含む雰囲気では低温と高温の双方で影
響が増す。そしてCOガスへの感度が極大となる
250℃附近で、SO2の影響が最小となる。従つて
このガスセンサ１２については、加熱温度を250
℃付近とするのが良い。 ガスセンサ１２の好ましい温度は、材料によつ
ても変化する。これらの結果を表１に示す。
減少に関するもので、ボイラーや湯沸器、火力発
電機、工業炉等に適したものである。 熱交換器は燃焼機器に関して、排ガスにより水
等の流体を加熱するものを意味する。しかしこの
明細書では、流体に限らず鉱石等の固体を排ガス
により加熱するものも熱交換器に含めるものとす
る。 燃焼機器の熱効率は、排ガスと共に未利用の熱
が運び去られることにより低下する。排ガスによ
る熱損失（以下排ガス損失と言う。）を小さくす
るには、バーナへの空気供給量を必要最小限にと
どめれば良い。 排ガス損失の減少のため、排ガス中のO2濃度
を検出して空気比を制御することが、行われてい
る。しかし実際に必要なのは、空気比を一定にす
ることではなく、黒煙の発生がなくCO等の可燃
性ガスの発生量が少ない範囲でできる限り空気比
を小さくすることである。そして最適な空気比
は、バーナの状態や燃焼負荷等により絶えず変化
する。排ガス中のO2濃度が一定でも、CO等の発
生量は変化する。またO2濃度を検出する場合、
煙道への空気の混入により、検出濃度が低下す
る。 排ガス中のCO2濃度は、燃料の種類と燃焼状態
の双方で定まる。燃料の変化による影響を除くた
めには、SO2の影響なしで空気比を制御せねばな
らない。 排ガス中の可燃性成分は、COと各種炭化水素
類（以下HCと言う。）、及びH2とからなつてい
る。これらの発生量の比も、燃料の種類やバーナ
の状態により変化する。従つて可燃性成分の検出
は、COだけではなく、これらの可燃性成分全体
に対して行うのが好ましい。 この発明は、可燃性ガスの発生量に基づいて空
気比を制御し排ガス損失を小さくすることを基本
的目的とする。そして副次的目的として、COの
みでなく可燃性ガスの全量による制御を行うこ
と、およびSO2の影響を除くことを課題とする。 この発明では、バーナからの排ガスを熱交換器
により200〜500℃程度に冷却した後に検出を行
う。バーナの上流では排ガスの温度は高く、ガス
センサは可燃性ガスに感応せず、O2濃度のみの
影響を受ける。つぎに可燃性ガスの検出は、可燃
性ガスにより抵抗値が変化する金属酸化物半導体
からなるガスセンサにより行う。このガスセンサ
は、COのみでなくH2やHC等のガスにも感応し、
可燃性ガスの総量に対応した出力を与える。次に
本発明者らは、ガスセンサにはCOへの感度が最
大でSO2への感度が最小となる特定の温度がある
ことを見出した。そしてガスセンサは、排ガス、
あるいは排ガスとセンサ加熱用のヒータとの双
方、により好ましい温度に加熱される。ガスセン
サの出力は、最適空気比からの変化で定まり、こ
の出力により空気比を最適値に制御することがで
きる。 以下に、この発明の実施例を説明する。 第１図Ａは、工業用ボイラーでＣ重油を燃料と
した際の、空気比ｍと排ガス組成の関係を示すも
のである。このボイラーは、Ｃ重油を燃料とする
と2000／hrの燃料供給量で負荷率が100％とな
るもので、このボイラーを用いて実施例を検討し
た。図のl1は負荷率30％でのCO濃度を、m1は50
％でのCO濃度を、h1は80％でのCO濃度を示す。
またm2は負荷率50％でのO2濃度を、m3とm4は
同じ負荷率での水蒸気濃度とSO2濃度とを示す。
なおO2濃度や、水蒸気やSO2の濃度は、負荷率の
影響をほとんど受けず、他の成分はN2とCO2と
である。この図から最適空気は燃焼の負荷率によ
り変化すること、及びO2濃度による制御では空
気比は最適値に保たれないことがわかる。 第１図Ｂは、Ａ重油を燃料とした場合の同じボ
イラーの排ガス組成を示す。この図でl11は負荷
率30％でのCO濃度を、m11は50％でのCO濃度
を、h11は80％でのCO濃度を示す。またm12は負
荷率50％でのO2濃度を、m13は同じ負荷率での
H2O濃度を示す。この図から、最適空気比は燃
料の種類によつても変化することがわかる。 次に第２図は、このボイラーについてのSnO2
系ガスセンサの抵抗値と空気比ｍの関係を示すも
のである。このガスセンサは、SnO2100重量部に
0.3重量部のPdを添加したもので、加熱温度は250
℃である。実験に用いた燃料はＣ重油で、曲線
l21は負荷率30％でのデータを、m21は50％での
データを、h21は80％でのデータを示す。第１図
Ａと第２図とを対照すると、ガスセンサの抵抗値
は空気比により単純に定まるのではなく、最適空
気比からずれにより定まることがわかる。この性
質は、ガスセンサの抵抗値がCO等の可燃性ガス
により定まることで、説明できる。即ち最適空気
比付近での空気比の変動を特徴づける量は、排ガ
ス中の可燃性ガス濃度の変動なのである。そして
このガスセンサの抵抗値は排ガス中の可燃性ガス
濃度により定まる。そこでガスセンサの抵抗値
は、最適空気比からのシフトを示す量として用い
ることができる。 つぎに第３図Ａ，Ｂを基に、実施例の装置の構
造を示す。燃料供給弁２と空気供給弁４を介し
て、ボイラーのバーナ６に燃量と空気とを供給す
る。バーナ６の排ガスにより、熱交換器８で給水
弁１０から送られる水を加熱し、蒸気を得る。熱
交換器８を通る過程で、排ガスの温度は200〜500
℃に低下し、排ガス中のV2O5が固化して除かれ
る。また排ガスは熱交換器８の内部で混合され、
ガスの組成が一様になる。熱交換器８と空気予熱
器１１の中間に、ガスセンサ１２と温度検出用サ
ーミスタ１４とを配置する。ガスセンサ１２に
は、可燃性ガスにより抵抗値が変化する金属酸化
物半導体を用い、排ガス中のCO、H2、HC等の
可燃性ガス濃度を検出する。そしてこのガスセン
サ１２はこれらの可燃性ガスの総濃度を検出す
る。ガスセンサ１２は、排ガスと第３図Ｂに示す
ヒータ１６とで加熱される。排ガス温度の変動
は、サーミスタ１４により検出され、ヒータ１６
への電力が変化し、ガスセンサ１２の温度は一定
に保たれる。 ガスセンサ１２の出力は、コントローラ１８に
送られ、空気比を制御する。ここでは空気供給弁
４を制御するようにしたが、燃料供給弁２、ある
いは空気供給弁４と燃料供給弁２の双方をコント
ローラ１８により制御しても良い。コントローラ
１８の詳細を第３図Ｂに示す。電源２０にガスセ
ンサ１２と負荷抵抗２２とを直列に接続し、負荷
抵抗２２への印加電圧をコンパレータ２４によ
り、基準電位と比較する。コンパレータ２４によ
り空気供給弁制御器２６を制御し、空気比を変化
させる。このようにして、空気比が最適空気比よ
りも小さい時には空気比を増し、大きい時には空
気比を減らし、空気比を最適値に保つ。ガスセン
サ１２の抵抗値は、温度により変化する。サーミ
スタ１４により排ガスの温度を検出し、基準温度
からのシフトを差動増幅器２８により検出し、可
変電源３０を制御し、ヒータ１６への印加電圧を
変化させる。このようにしてガスセンサ１２の温
度を一定にする。 ガスセンサ１２の材料には、可燃性ガスにより
抵抗値が変化する金属酸化物半導体を用いる。ガ
スセンサ１２の材料として最も好ましいものは
SnO2であり、つぎに好ましいものはIn2O3であ
る。これらの材料はSO2ガスによる冷間腐蝕を受
けない。発明者はこのことを明らかにするため、
SnO2とIn2O3、ZnOの３つの材料でガスセンサ１
２を作り、SO22000ppｍを含む飽和水蒸気中に10
日間室温で放置した。SnO2やIn2O3を用いたガス
センサ１２では、この試験によつては劣化は生じ
なかつた。しかしZnOでは材料の一部がZnSO4に
変化してしまつた。SO2による冷間腐蝕の効果を
確認するため、SnO2センサとIn2O3センサに対
し、前記の試験を10回繰り返した。しかしいずれ
のセンサも、SO2による劣化を生じなかつた。つ
ぎに他の材料として、α−Fe2O3とMgFe2O4とを
検討したが、これらのものはCOガスへの感度が
小さく、実用に耐えなかつた。例えば350℃に加
熱した単味の金属酸化物半導体に対して、空気中
に150ppｍのCOガスを注入すると、SnO2の抵抗
値は1/7に、In2O3の抵抗値は1/3に減少するのに
対して、α−Fe2O3では抵抗値は10％減少するに
過ぎず、またMgFe2O4では抵抗値は20％増大す
るに過ぎない。 ガスセンサ１２の特性は、温度により変化す
る。SnO2100重量部に0.3重量部のPdを加えたガ
スセンサ１２について、加熱温度とガス中での抵
抗値との関係を第４図に示す。図の各実線（S1、
S3、S5）はSO2を含まない雰囲気での抵抗値を、
各破線（S2、S4、S6）は1500ppｍのSO2を含む
雰囲気での抵抗値を示し、実線と破線との間隔は
SO2への感度を示す。各ガスの組成を図に示す
が、実際にはこれに10％の水蒸気を加えN2ガス
でバランスしたものを用いた。COガスの感度に
は、250℃附近に極大値が有り、温度を増しても
減らしても感度は低下する。SO2の影響は複雑
で、COを含まない雰囲気では高温で影響が大き
く、COを含む雰囲気では低温と高温の双方で影
響が増す。そしてCOガスへの感度が極大となる
250℃附近で、SO2の影響が最小となる。従つて
このガスセンサ１２については、加熱温度を250
℃付近とするのが良い。 ガスセンサ１２の好ましい温度は、材料によつ
ても変化する。これらの結果を表１に示す。
【表】
【表】
先の実施例から添加物のPdを除くと（第１の
試料１）、最適加熱温度が100℃高温側にシフトす
る。これが添加Pdの効果である。Pdに代えても
他のものを、例えばPt、Ph、Ir、Au等の貴金属
を加えても良い。その際の結果を試料２〜６とし
て示す。そしてPd等の添加量は1.0重量部以下が
好ましく、これ以上ではCOへの感度が低下し、
SO2の影響が増す（表１の試料３、４参照）。い
ずれにせよ重要なことは、ガスセンサ１２には
COへの感度が最大で、SO2の影響が最小となる
温度が存在することである。そしてガスセンサ１
２をこの温度に保つことにより、空気比の制御精
度を増すことができる。 第５図に、実施例の方法による空気比の制御例
を示す。ボイラーには第１図Ａ，Ｂの測定に用い
たものを、Ｃ重油に燃料として作動させる。ガス
センサ１２には表１の試料３のものを250℃に加
熱して用いる。図の上部はガスセンサ１２の出力
（VRL）と、各出力の最適空気比からのシフト
（Vm）とを示すものである。そして図の下部に
燃料供給量を示す。この図から、最適空気比付近
に、空気比を保ち得ることがわかる。 つぎに、排ガス中のCO、HC、H2、及びO2濃
度の分析例を表２に示す。
試料１）、最適加熱温度が100℃高温側にシフトす
る。これが添加Pdの効果である。Pdに代えても
他のものを、例えばPt、Ph、Ir、Au等の貴金属
を加えても良い。その際の結果を試料２〜６とし
て示す。そしてPd等の添加量は1.0重量部以下が
好ましく、これ以上ではCOへの感度が低下し、
SO2の影響が増す（表１の試料３、４参照）。い
ずれにせよ重要なことは、ガスセンサ１２には
COへの感度が最大で、SO2の影響が最小となる
温度が存在することである。そしてガスセンサ１
２をこの温度に保つことにより、空気比の制御精
度を増すことができる。 第５図に、実施例の方法による空気比の制御例
を示す。ボイラーには第１図Ａ，Ｂの測定に用い
たものを、Ｃ重油に燃料として作動させる。ガス
センサ１２には表１の試料３のものを250℃に加
熱して用いる。図の上部はガスセンサ１２の出力
（VRL）と、各出力の最適空気比からのシフト
（Vm）とを示すものである。そして図の下部に
燃料供給量を示す。この図から、最適空気比付近
に、空気比を保ち得ることがわかる。 つぎに、排ガス中のCO、HC、H2、及びO2濃
度の分析例を表２に示す。
【表】
【表】
COとHC、及びH2の濃度比は様々で、同じボ
イラーでさえも燃焼負荷の変化等により異なるこ
とがわかる（試料１〜４）。しかしこのガスセン
サ１２は、可燃性ガスの総濃度を示す出力を与え
るので、ガスの濃度比が変化しても検出精度が低
下しないことがわかる。 以上に述べた様に、この発明では燃焼機器の空
気比を常に最適値に保つことができる。そしてガ
スセンサの温度を選ぶことにより、SO2の影響を
事実上除くことができる。さらにガスセンサは
CO以外の、H2やHC等の可燃性ガスにも感応す
るので、生ずる可燃性ガスの組成が変化した際に
も検出精度が低下しない。
イラーでさえも燃焼負荷の変化等により異なるこ
とがわかる（試料１〜４）。しかしこのガスセン
サ１２は、可燃性ガスの総濃度を示す出力を与え
るので、ガスの濃度比が変化しても検出精度が低
下しないことがわかる。 以上に述べた様に、この発明では燃焼機器の空
気比を常に最適値に保つことができる。そしてガ
スセンサの温度を選ぶことにより、SO2の影響を
事実上除くことができる。さらにガスセンサは
CO以外の、H2やHC等の可燃性ガスにも感応す
るので、生ずる可燃性ガスの組成が変化した際に
も検出精度が低下しない。
第１図Ａ，Ｂは、それぞれ燃焼機器の特性図で
ある。第２図は実施例のガスセンサの特性図、第
３図Ａは実施例に用いた装置のブロツク図、第３
図Ｂはその回路図である。第４図は実施例のガス
センサの特性図、第５図は実施例の方法の特性図
である。 ２……燃料供給弁、４……空気供給弁、６……
バーナ、８……熱交換器、１１……空気予熱器、
１２……ガスセンサ、１４……サーミスタ、１８
……コントローラ。
ある。第２図は実施例のガスセンサの特性図、第
３図Ａは実施例に用いた装置のブロツク図、第３
図Ｂはその回路図である。第４図は実施例のガス
センサの特性図、第５図は実施例の方法の特性図
である。 ２……燃料供給弁、４……空気供給弁、６……
バーナ、８……熱交換器、１１……空気予熱器、
１２……ガスセンサ、１４……サーミスタ、１８
……コントローラ。
Claims (1)
- １ バーナからの排ガスを熱交換器により冷却
し、可燃性ガスにより抵抗値が変化する金属酸化
物半導体からなるガスセンサをCOガスへの感度
が最大でかつSO2ガスへの感度が最小となる温度
に加熱し、このガスセンサにより熱交換後の排ガ
ス中の可燃物濃度を検出し、このガスセンサの検
出信号により空気比を制御するようにした燃焼機
器の空気比制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58197199A JPS6089624A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 燃焼機器の空気比制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58197199A JPS6089624A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 燃焼機器の空気比制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6089624A JPS6089624A (ja) | 1985-05-20 |
| JPH0323809B2 true JPH0323809B2 (ja) | 1991-03-29 |
Family
ID=16370459
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58197199A Granted JPS6089624A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 燃焼機器の空気比制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6089624A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS625015A (ja) * | 1985-07-01 | 1987-01-12 | Youei Seisakusho:Kk | 燃焼装置 |
| AU5960390A (en) * | 1989-07-07 | 1991-02-06 | Forschungsgesellschaft Joanneum Gesellschaft M.B.H. | Furnace control device |
| CN102767842B (zh) * | 2012-03-09 | 2015-03-18 | 武汉海尔热水器有限公司 | 燃烧效率的控制方法和装置 |
-
1983
- 1983-10-21 JP JP58197199A patent/JPS6089624A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6089624A (ja) | 1985-05-20 |
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