JPH03243799A - 鋼質金属の高速電解溶解法 - Google Patents
鋼質金属の高速電解溶解法Info
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- JPH03243799A JPH03243799A JP3817390A JP3817390A JPH03243799A JP H03243799 A JPH03243799 A JP H03243799A JP 3817390 A JP3817390 A JP 3817390A JP 3817390 A JP3817390 A JP 3817390A JP H03243799 A JPH03243799 A JP H03243799A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は鉄と炭素を主成分とする炭素鋼、さらにＮ１
、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｍｎ等の１種または２種以上を含有した
低合金鋼あるいは特殊鋼などの鋼質金属表面の高速電解
溶解法に関するものである。
、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｍｎ等の１種または２種以上を含有した
低合金鋼あるいは特殊鋼などの鋼質金属表面の高速電解
溶解法に関するものである。
（従来の技術）
鋼質金属の冷間圧延による薄板製品の製造に際しては、
熱間圧延により得られるホットコイルを熱間圧延ままあ
るいは中間焼鈍を施した後、熱間圧延中あるいは焼鈍中
に表面に生成する酸化スケールを、ショツトブラスト等
のメカニカルデスケール処理をした後、炭素鋼、低合金
鋼およびフェライト系ステンレス鋼では塩酸あるいは硫
酸水溶液、オーステナイト系ステンレス鋼では硝酸とふ
り酸との混合水溶液に浸漬して、表面に残留するスケー
ルを溶解除去した後冷間圧延する製造法が行われている
。
熱間圧延により得られるホットコイルを熱間圧延ままあ
るいは中間焼鈍を施した後、熱間圧延中あるいは焼鈍中
に表面に生成する酸化スケールを、ショツトブラスト等
のメカニカルデスケール処理をした後、炭素鋼、低合金
鋼およびフェライト系ステンレス鋼では塩酸あるいは硫
酸水溶液、オーステナイト系ステンレス鋼では硝酸とふ
り酸との混合水溶液に浸漬して、表面に残留するスケー
ルを溶解除去した後冷間圧延する製造法が行われている
。
デスケール酸洗処理は、完全にスケール除去を行うのみ
ならず、鋼質金属の薄板最終製品の表面品質を向上する
観点から、熱間圧延中に発生するホットコイルの表面疵
を溶解除去するという重要な役割を有している。
ならず、鋼質金属の薄板最終製品の表面品質を向上する
観点から、熱間圧延中に発生するホットコイルの表面疵
を溶解除去するという重要な役割を有している。
したがって、デスケール酸洗能率の向上並びに酸洗表面
の平滑化という観点から高速金属溶解処理法の開発が要
求されている。かかる効率的酸洗方法として、特公昭５
７−２８００号公報の電解脱スケール法、特開昭８４−
２８８号公報の硫酸と硝酸との混液中に浸漬する方法が
ある。
の平滑化という観点から高速金属溶解処理法の開発が要
求されている。かかる効率的酸洗方法として、特公昭５
７−２８００号公報の電解脱スケール法、特開昭８４−
２８８号公報の硫酸と硝酸との混液中に浸漬する方法が
ある。
しかしながら、特公昭５７−２８００号公報の電解脱ス
ケール法では、陰極部より陽極部での金属溶解を主目的
とした電解酸洗研磨法および電解処理法であり、特開昭
６４−２８８号公報では硫酸と硝酸との混酸中に電気を
流さないで浸漬する方法があるために、溶出金属イオン
の妨害作用から酸洗液が劣化していくると、金属の溶解
が停止する問題がある。
ケール法では、陰極部より陽極部での金属溶解を主目的
とした電解酸洗研磨法および電解処理法であり、特開昭
６４−２８８号公報では硫酸と硝酸との混酸中に電気を
流さないで浸漬する方法があるために、溶出金属イオン
の妨害作用から酸洗液が劣化していくると、金属の溶解
が停止する問題がある。
（発明が解決しようとする課題）
この問題から本発明者らはデスケール酸洗能率向上並び
に酸洗表面平滑化することを目的にして、陰極と陽極の
電極組合わせについて多くの実験と検討を重ねた結果、
ホットコイルをまず陰極にし、しかる後に陽極にする極
性変更を行う間接通電法で単独極の結果から、予想もで
きないような大きなデスケール酸洗能率の向上並びに酸
洗表面平滑化を達成しうるという知見をした。
に酸洗表面平滑化することを目的にして、陰極と陽極の
電極組合わせについて多くの実験と検討を重ねた結果、
ホットコイルをまず陰極にし、しかる後に陽極にする極
性変更を行う間接通電法で単独極の結果から、予想もで
きないような大きなデスケール酸洗能率の向上並びに酸
洗表面平滑化を達成しうるという知見をした。
（課題を解決するための手段）
本発明は、この知見に基づいて構成したもので、その要
旨は、５０〜１００℃の５〜１２０ｇ／４２のＮＯ−イ
オンまたは、５〜２００ｇ／＃のＣｒ’イオンを含有す
るｌＯＯ〜６００ｇ／ｉｔの濃度の硫酸水溶液中で鋼質
金属をまず陰極にし、しかる後陽極にする極性変更を基
本単位として１ないし２回以上繰返す組合わせ、かつ、
陰極時は電流密度５〜２００Ａ ／ｄ■２を通電して陰
極溶解し、また陽極時は電流密度３５Ａ／ｄａ２以下を
通電する鋼質金属の高速電解溶解法である。
旨は、５０〜１００℃の５〜１２０ｇ／４２のＮＯ−イ
オンまたは、５〜２００ｇ／＃のＣｒ’イオンを含有す
るｌＯＯ〜６００ｇ／ｉｔの濃度の硫酸水溶液中で鋼質
金属をまず陰極にし、しかる後陽極にする極性変更を基
本単位として１ないし２回以上繰返す組合わせ、かつ、
陰極時は電流密度５〜２００Ａ ／ｄ■２を通電して陰
極溶解し、また陽極時は電流密度３５Ａ／ｄａ２以下を
通電する鋼質金属の高速電解溶解法である。
以下、本発明について詳細に説明する。
鋼質金属の酸溶液中における溶解は自然浸漬（ドブ漬け
）状態では、陽極反応として金属のイオン化（Ｍ−＋Ｈ
＋ｎｅ ）と陰極反応として、水素イオンの還元（２
Ｈ＋ ２ ｅ −＋Ｈ２）の両反応が同時に進行する
活性溶解により進行する。この場合、金属の溶解は自然
電位で進行するため、溶は出した金属イオンあるいはＣ
ｒ６＋イオンやＮ０３ イオンは腐食電位を活性溶解電
位域から不働態電位域に上昇させ、その溶解速度を著し
く低下させる。
）状態では、陽極反応として金属のイオン化（Ｍ−＋Ｈ
＋ｎｅ ）と陰極反応として、水素イオンの還元（２
Ｈ＋ ２ ｅ −＋Ｈ２）の両反応が同時に進行する
活性溶解により進行する。この場合、金属の溶解は自然
電位で進行するため、溶は出した金属イオンあるいはＣ
ｒ６＋イオンやＮ０３ イオンは腐食電位を活性溶解電
位域から不働態電位域に上昇させ、その溶解速度を著し
く低下させる。
これに対して、直流電流の通電下では、陽極での金属の
溶解は従来の電気化学理論通りファラデイーの法則に従
って進行するが、Ｃｒ６＋イオンやＮＯ３イオンを含有
する硫酸水溶液中では、陰極部の溶解速度が陽極部のそ
れの数倍に達する。
溶解は従来の電気化学理論通りファラデイーの法則に従
って進行するが、Ｃｒ６＋イオンやＮＯ３イオンを含有
する硫酸水溶液中では、陰極部の溶解速度が陽極部のそ
れの数倍に達する。
このような特性を持った陰極と陽極の電極組合わせとし
て、図は１０ｇ／Ｊ２のＳ ＯＳ ４３０を溶解した８
０℃の４５ｇ／ｌのＮＯ３イオンと３００ｇ／Ｉの硫酸
を含有する水溶液中におけるＳ Ｕ Ｓ ４３０鋼の６
０Ａ／ｄ■２の電流密度で陰極電解酸洗処理を行った直
後の陽極電解酸洗時における波調の陰極電解時と同様の
活性溶解反応が持続する時間の陽極電流密度依存性を測
定した結果を示すものである。
て、図は１０ｇ／Ｊ２のＳ ＯＳ ４３０を溶解した８
０℃の４５ｇ／ｌのＮＯ３イオンと３００ｇ／Ｉの硫酸
を含有する水溶液中におけるＳ Ｕ Ｓ ４３０鋼の６
０Ａ／ｄ■２の電流密度で陰極電解酸洗処理を行った直
後の陽極電解酸洗時における波調の陰極電解時と同様の
活性溶解反応が持続する時間の陽極電流密度依存性を測
定した結果を示すものである。
また、第１表は図と同じ条件で実験した溶剤能力とＣｒ
欠乏起因の粒界腐食についての測定結果を示す。
欠乏起因の粒界腐食についての測定結果を示す。
陽極に変わった後の活性溶解反応は、３５Ａ／ｄ１１２
を越える陽極電流密度では陽極に変わると同時に停止す
るが、陽極電流密度が３５Ａ／ｄｉ＋２以下の場合陰極
電解時と同様の活性溶解反応が２分間以上安定的に持続
する。
を越える陽極電流密度では陽極に変わると同時に停止す
るが、陽極電流密度が３５Ａ／ｄｉ＋２以下の場合陰極
電解時と同様の活性溶解反応が２分間以上安定的に持続
する。
溶剤能力は３５Ａ ／ｄ■２を越える陽極電流密度にく
らべ３５Ａ／ｄａ２以下では４倍程度溶剤量が大きい。
らべ３５Ａ／ｄａ２以下では４倍程度溶剤量が大きい。
また、鋭敏化した材料では陽極酸洗のみでは冷延すると
ゴールドダストと呼ばれる微少ヘゲ疵となる粒界腐食が
生じ、陰極酸洗のみでは平滑な表面が得られるが、鋭敏
化した材料で上記の陰極と陽極の電極組合わせで酸洗す
ると、３５Ａ／ｄｓ２を超える陽極電流密度で粒界腐食
が生じ陽極酸洗のみと同じ結果となるが、３５Ａ／ｄｓ
２以下では粒界腐食は生じず同一酸洗時間で溶剤能力に
ついても酸洗表面の平滑化についても非常に有効な効果
が得られる。
ゴールドダストと呼ばれる微少ヘゲ疵となる粒界腐食が
生じ、陰極酸洗のみでは平滑な表面が得られるが、鋭敏
化した材料で上記の陰極と陽極の電極組合わせで酸洗す
ると、３５Ａ／ｄｓ２を超える陽極電流密度で粒界腐食
が生じ陽極酸洗のみと同じ結果となるが、３５Ａ／ｄｓ
２以下では粒界腐食は生じず同一酸洗時間で溶剤能力に
ついても酸洗表面の平滑化についても非常に有効な効果
が得られる。
さらに、Ｓ Ｕ Ｓ ３Ｑ４や高Ｃｒ材においても、炭
素鋼、低合金鋼あるいはＳ ＩＪ Ｓ ４３０鋼の溶剤
速度のそれに比して低減する傾向が認められるが、酸洗
むらのない良好な酸洗表面が得られる。
素鋼、低合金鋼あるいはＳ ＩＪ Ｓ ４３０鋼の溶剤
速度のそれに比して低減する傾向が認められるが、酸洗
むらのない良好な酸洗表面が得られる。
陽極電流密度３５Ａ／ｄｍ２以下の酸洗後の表面には活
性溶解表面特有の酸洗生成物であるスマットが観察され
、３５Ａ／ｄｓ２を超える電流密度では全く見られない
ことからも陰極電解と同じように活性溶解反応が続いた
と考えられる。
性溶解表面特有の酸洗生成物であるスマットが観察され
、３５Ａ／ｄｓ２を超える電流密度では全く見られない
ことからも陰極電解と同じように活性溶解反応が続いた
と考えられる。
第
陰−場（極性）
６０ １ＯＡ／ｄａ２
１２１２０ ｓｅｃ
陰→陽（極性）
８０ ２４ Ａ／ｄ１１２
１２１２０ ｓｅｃ
７
０
表
な し
な し
陰−陽（極性）
６０３５＾／ｄａ２
１２１２０ ｓｅｃ
陰−陽（極性）
ＧＯ４Ｌ Ａ／ｄａ２
１２１２０ ｓｅｃ
１
な し
１
有り
陰→陽（極性）
６０ ５８ Ａ／ｄａ＋２
１２１２０ ｓｅｃ
４
有
り
このような陰極と陽極の組合わせは特に鋼質金属の被酸
洗金属面に対向して陽極、陰極の１対または２対以上の
電極板を配置し、該両極間に直流電流を通電しながら前
記鋼質金属の被酸洗金属面を溶解する間接通電方式の場
合に特に有効である。
洗金属面に対向して陽極、陰極の１対または２対以上の
電極板を配置し、該両極間に直流電流を通電しながら前
記鋼質金属の被酸洗金属面を溶解する間接通電方式の場
合に特に有効である。
なお、本発明における陽極部で、陰極電解と同じような
活性溶解反応が続く現象は従来の電気化学的基礎知見か
らは説明が困難であるが、陰極溶解表面における反応生
成物であるスマットが触媒として作用し、陽極部に移行
しても金属の活性溶解が続くものと考えられる。
活性溶解反応が続く現象は従来の電気化学的基礎知見か
らは説明が困難であるが、陰極溶解表面における反応生
成物であるスマットが触媒として作用し、陽極部に移行
しても金属の活性溶解が続くものと考えられる。
硫酸の濃度については１００ｇ／１未満の薄い濃度では
陰極部で充分な効果が得られず、また６００ｇ／Ｄを超
える濃度では過度に溶解して、鋼表面は孔食状の不均一
溶解が進行し、均質な表面品質を得ることが困難になる
とともに、コストアップ要因となるので１００〜ｅｏｏ
ｇ／１１とした。
陰極部で充分な効果が得られず、また６００ｇ／Ｄを超
える濃度では過度に溶解して、鋼表面は孔食状の不均一
溶解が進行し、均質な表面品質を得ることが困難になる
とともに、コストアップ要因となるので１００〜ｅｏｏ
ｇ／１１とした。
ＮＯ３イオン濃度は鋼質金属の表面について短時間に顕
著な溶剤作用が得られる範囲であって、５ｇ／Ｉ未満の
濃度また１２０ｇ／ｆｌを超える濃い濃度ではその種の
効果が望めない。Ｃｒ６＋イオン濃度はやはり短時間に
顕著な溶剤作用が得られる範囲であって、５ｇ／Ｒ未満
の濃度また、２００ｇ／ｆｌを超える濃い濃度ではその
種の効果が望めない。
著な溶剤作用が得られる範囲であって、５ｇ／Ｉ未満の
濃度また１２０ｇ／ｆｌを超える濃い濃度ではその種の
効果が望めない。Ｃｒ６＋イオン濃度はやはり短時間に
顕著な溶剤作用が得られる範囲であって、５ｇ／Ｒ未満
の濃度また、２００ｇ／ｆｌを超える濃い濃度ではその
種の効果が望めない。
温度は低温で溶剤能力が小さくなり高温はど望ましいが
、能率と設備耐性の点から５０〜１００℃とした。
、能率と設備耐性の点から５０〜１００℃とした。
組合わせの中の陰極部の電流密度については、５Ａ／ｄ
ａ２未満の小電流密度では充分な陰極溶剤効果を得るこ
とができず、また２０ＯＡ ／ｄ■２を越える過剰な電
流密度では、溶液抵抗のために液温の急上昇を生じると
ともに陰極溶剤量も飽和してくる。
ａ２未満の小電流密度では充分な陰極溶剤効果を得るこ
とができず、また２０ＯＡ ／ｄ■２を越える過剰な電
流密度では、溶液抵抗のために液温の急上昇を生じると
ともに陰極溶剤量も飽和してくる。
したがって陰極電解処理を効果的に行うとともに、電解
溶液の温度制御を行う上から電流密度を５〜２００ Ａ
／ｄ■２とした。
溶液の温度制御を行う上から電流密度を５〜２００ Ａ
／ｄ■２とした。
なお、陰極部と陽極部の電流密度の制御は、対極の電極
の長さを変化することにより、ホットコイルの陽極部の
電流密度を３５Ａ／ｄ＋ｇ２以下に容易に制御すること
が可能である。
の長さを変化することにより、ホットコイルの陽極部の
電流密度を３５Ａ／ｄ＋ｇ２以下に容易に制御すること
が可能である。
上記のような本発明の鋼質金属の高速電解溶解法は、酸
洗能率の向上並びに酸洗表面の平滑化ができ、連続高速
酸洗を工業的規模で安価に達成させる。
洗能率の向上並びに酸洗表面の平滑化ができ、連続高速
酸洗を工業的規模で安価に達成させる。
（実 施 例）
炭素鋼、Ｃ「を約１７％含有するＳ Ｕ Ｓ ４３０、
Ｃｒを約２３％含有する高Ｃｒフェライトステンレス鋼
およびオーステナイトステンレス鋼の５ＵＳ３０４につ
いて焼鈍を省略したホットコイルを、メカデスケした１
０ｔコイルを用いて、８０℃で２０ｇ／ｐのＳ Ｕ Ｓ
４３０鋼を溶解した。３０ｇ／Ｉ Ｎｏ３イオン−３
５０，／１硫酸について、陰極と陽極の電極組合わせを
変更して電解酸洗を行った場合の溶解深さと、表面の粒
界腐食の有無を直接通電して実験を行なった。
Ｃｒを約２３％含有する高Ｃｒフェライトステンレス鋼
およびオーステナイトステンレス鋼の５ＵＳ３０４につ
いて焼鈍を省略したホットコイルを、メカデスケした１
０ｔコイルを用いて、８０℃で２０ｇ／ｐのＳ Ｕ Ｓ
４３０鋼を溶解した。３０ｇ／Ｉ Ｎｏ３イオン−３
５０，／１硫酸について、陰極と陽極の電極組合わせを
変更して電解酸洗を行った場合の溶解深さと、表面の粒
界腐食の有無を直接通電して実験を行なった。
結果を第２表、第３表に示す。
また、間接通電した結果を第４表、第５表に示す。
さらに、９０℃でＬｏｌ（／１のＳ Ｕ Ｓ ４３０鋼
を溶解した４０ｇ／ｌＣｒ６＋イオン４００ｇ／Ｊ７硫
酸について、陰極と陽極の電極組合わせを変更して実験
を行った間接通電の結果を第６表、第７表に示す。
を溶解した４０ｇ／ｌＣｒ６＋イオン４００ｇ／Ｊ７硫
酸について、陰極と陽極の電極組合わせを変更して実験
を行った間接通電の結果を第６表、第７表に示す。
本発明法によればいずれの鋼種とも高い溶解速度を示し
デスケール酸洗能率の向上ができるとともに、酸洗表面
を平滑化することができる。
デスケール酸洗能率の向上ができるとともに、酸洗表面
を平滑化することができる。
第
表
第
表
＋２ Ｊ２Ｄ
１３
１３
１３
２１２０
＋５ ４５ ＋５
１５ ４５ １５
第
４
表
陰−陽
陰一陽一陰一隅
陰一陽
ＵＳ４３０
陰→陽−陰→陽
第
表
陰−陽
陰一場
第
表
陰−隅
陰一陽
第
表
陰−陽
Ｃｒ１％
陰−陽一陰一陽
陰一陽
（発明の効果）
本発明によれば、炭素鋼からフェライトステンレス鋼お
よびオーステナイトステンレス鋼まですべての鋼質金属
の脱スケール処理を同一酸洗槽、同一酸洗浴で実施する
ことができ、高速溶剤が可能なことから酸洗の前工程で
発生した各種の表面疵の除去を溶剤量制御条件で行うこ
とができる。
よびオーステナイトステンレス鋼まですべての鋼質金属
の脱スケール処理を同一酸洗槽、同一酸洗浴で実施する
ことができ、高速溶剤が可能なことから酸洗の前工程で
発生した各種の表面疵の除去を溶剤量制御条件で行うこ
とができる。
さらに、酸洗表面性状も極めて平滑であることから鋼質
金属製造におけるその工業的意義はきわめて大きい。
金属製造におけるその工業的意義はきわめて大きい。
第１図は８０℃のＬＯｇ／ＩＩのＳ Ｕ Ｓ ４３０を
含有する４５ ｇ ／ ＩＩ Ｎ Ｏ３イオン−３［１
０ｇ／Ｊ硫酸水溶戒中におけるＳ Ｕ Ｓ ４３０鋼の
陰極６０Ａ／ｄｉ２１２ｓｅｃ活性溶解後の陽極０〜７
０Ａ／ｄｉ２１２０ｓｅｃにおける陽極に極性変更後の
活性溶解持続時間と陽極電流密度の依存性を示す図表で
ある。 代 理 人 弁理士 茶野木 立 夫１＠腸亀施説
度（ダρｍす
含有する４５ ｇ ／ ＩＩ Ｎ Ｏ３イオン−３［１
０ｇ／Ｊ硫酸水溶戒中におけるＳ Ｕ Ｓ ４３０鋼の
陰極６０Ａ／ｄｉ２１２ｓｅｃ活性溶解後の陽極０〜７
０Ａ／ｄｉ２１２０ｓｅｃにおける陽極に極性変更後の
活性溶解持続時間と陽極電流密度の依存性を示す図表で
ある。 代 理 人 弁理士 茶野木 立 夫１＠腸亀施説
度（ダρｍす
Claims (1)
- ５０〜１００℃の５〜１２０ｇ／ｌのＮＯ＿３＾−イ
オンまたは５〜２００ｇ／ｌのＣｒ＾６＾＋イオンを含
有する１００〜６００ｇ／ｌの濃度の硫酸水溶液中で鋼
質金属をまず陰極にし、しかる後陽極にする極性変更を
基本単位とし、１ないし２回以上繰返す組合わせかつ陰
極時は電流密度５〜２００Ａ／ｄｍ＾２を通電して陰極
溶解し、また陽極時は電流密度３５Ａ／ｄｍ＾２以下を
、通電して陽極溶解することを特徴とする鋼質金属の高
速電解溶解法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2038173A JPH0711080B2 (ja) | 1990-02-21 | 1990-02-21 | 鋼質金属の高速電解溶解法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2038173A JPH0711080B2 (ja) | 1990-02-21 | 1990-02-21 | 鋼質金属の高速電解溶解法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03243799A true JPH03243799A (ja) | 1991-10-30 |
| JPH0711080B2 JPH0711080B2 (ja) | 1995-02-08 |
Family
ID=12517998
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2038173A Expired - Lifetime JPH0711080B2 (ja) | 1990-02-21 | 1990-02-21 | 鋼質金属の高速電解溶解法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0711080B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999013135A1 (en) * | 1997-09-06 | 1999-03-18 | British Nuclear Fuels Plc | Electrochemical dissolution of nuclear fuel pins |
| JP2003160892A (ja) * | 2001-11-14 | 2003-06-06 | Hc Starck Gmbh | 超合金の電気化学的分解方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01165800A (ja) * | 1987-12-23 | 1989-06-29 | Nippon Steel Corp | 高速電解酸洗研磨法 |
| JPH01316500A (ja) * | 1988-06-16 | 1989-12-21 | Nippon Steel Corp | 鋼質金属の陰極電解処理法 |
-
1990
- 1990-02-21 JP JP2038173A patent/JPH0711080B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01165800A (ja) * | 1987-12-23 | 1989-06-29 | Nippon Steel Corp | 高速電解酸洗研磨法 |
| JPH01316500A (ja) * | 1988-06-16 | 1989-12-21 | Nippon Steel Corp | 鋼質金属の陰極電解処理法 |
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|---|---|---|---|---|
| WO1999013135A1 (en) * | 1997-09-06 | 1999-03-18 | British Nuclear Fuels Plc | Electrochemical dissolution of nuclear fuel pins |
| JP2003160892A (ja) * | 2001-11-14 | 2003-06-06 | Hc Starck Gmbh | 超合金の電気化学的分解方法 |
| EP1312686A3 (de) * | 2001-11-14 | 2003-10-08 | H.C. Starck GmbH | Verfahren zum elektrochemischen Aufschluss von Superlegierungsschrotten |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0711080B2 (ja) | 1995-02-08 |
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