JPH0325521B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

（技術分野） 本発明は制電性繊維及びその製造法に関するも
のであり、更に詳しくは特殊な断面形状を有する
中空繊維の中空部周辺に帯電防止剤を高密度状態
で分散混入せしめた制電性繊維及びその製造法に
関するものである。 （従来技術） ポリエステルによつて代表される合成繊維は機
械的強度、耐久性、機能性等の諸特性の面で天然
繊維に比して著しく優れているが、他方ポリエス
テル繊維特有の性質として電気抵抗が著しく高
く、静電気が発生し易いという致命的な欠陥を有
している。 この静電気発生を防止するべく、これまで種々
の手段が提案されているが何れも一長一短であつ
て、製糸コスト、制電性及びその持続性、繊維性
能等の面で全てを満足するまでには至つていない
のが現状である。最も簡単手段としては帯電防止
剤を繊維表面に塗布または付与することが挙げら
れるが、この場合染色工程あるいは度重なる洗濯
によつて帯電防止剤が消失し易く、永続的な制電
効果は期待し難い欠点がある。 制電性だけに焦点をあてるならば、前記制電効
果の永続性は基本的要求特性であり、この意味か
らすれば帯電防止剤を紡糸前のポリマーに練込む
方法は好ましいものと言える。これについては古
くは(a)特公昭39−5214号公報にみられる如くポリ
オキシアルキレングリコールを繊維中に均一に混
入せしめる、(b)特公昭47−11280号公報（更には
特公昭46−22200号公報、特公昭47−10246号公
報）にみられる如くポリオキシアルキレングリコ
ールとアルキルベンゼンスルホン酸ソーダとを併
用し混入せしめる、(c)特開昭53−149247号公報に
みられる如くポリオキシアルキレングリコールと
アルキルスルホン酸ソーダを併用し混入せしめる
等の手段がよく知られている。これらの方法では
帯電防止剤の使用量としては一般に２重量％以上
（ａ法）、0.7〜８重量％（ｂ法）及び1.0〜2.0重量
％（ｃ法）が推奨されているが、実用的な制電効
果を得ようとするとそれらの実施例にも示されて
いる通りａ法では６重量％以上、ｂ法では約そ
7.5重量％、ｃ法では３重量％といつた比較的多
量の剤を必要とする。このような帯電防止剤の増
加は一方では繊維自身の機械的性質の劣化を招来
し、同時に化学的には染色堅牢性を低下させる原
因にもなる。更に、通常使用される帯電防止剤は
必然的に水との親和性が強いため、精練、染色或
いは洗濯といつた水との接触機会が多い織編物に
あつては繊維内部の帯電防止剤が溶出脱落し、制
電性自身も急激に低下する。このため、実際には
この脱落分を見越した量すなわち更に多量の帯電
防止剤を使用せざるを得なくなり、これに伴い繊
維物性は益々悪化の一途を辿ることになるのであ
る。 上記の物性悪化のなかにあつても見逃すことの
できない重大なる欠陥は特にポリエステルにみら
れるフイブリル化現象である。これはポリエステ
ル繊維は元々帯電防止剤との相溶性が悪く、特に
後者の使用量がおよそ４重量％になると単繊維
（フイラメント）がフイブリル状に分割し易くこ
の傾向は機械的刺激により一層促進される。 これに対して、繊維物性の低下を防止する手段
としては特に芯鞘構造糸を得る複合紡糸法があ
る。この方法においては少くとも２種以上のポリ
マーを使用し、その際鞘成分はホモポリマー、芯
成分は多量の帯電防止剤を含む同種または異種の
ポリマー、或いはカーボン、金属等の導電性物質
を相当量含むポリマー乃至は高度に化学的変性を
受けたポリマーで構成される。この種の繊維にお
いては帯電防止剤の使用量を減量させても優れた
制電効果が得られると共に機械的特性、染色性に
も影響は見受けられないが、一大欠点として従来
から指滴されている如く、著しい製糸コストの上
昇があり、商業ベースでの採算性がとれないこと
が挙げられる。 このように、合成繊維の出現以来その帯電防止
法として塗布法、練込法、複合紡糸法といつたも
のが多数提案されているにも拘らず、実用的なレ
ベルの制電効果、更にはその永続性、機械的特
性、耐フイブリル性、染色性、製糸コストといつ
た諸々の要因を同時に満足するまでには至つてい
ないのである。 この点、特開昭56−134211号公報では中空糸の
中空部周辺に制電剤を凝集せしめることにより、
叙上の欠点を解消したフイラメントが提案されて
いるが、この制電性繊維はあくまでフラツトヤー
ンとして提案されており、風合の面からは更に
種々の高次加工が必要になつてくる。 （発明の目的） 本発明の目的は制電性と繊維の機械的、化学的
特性との間に横たわる二律背反性の問題を解決
し、以て永続性のある制電効果は勿論実用に充分
供し得る機械的特性に加えて耐フイブリル性、染
色性、特に色調（鮮明性）において著しく改善さ
れ、更には高次加工を必要としない（フラツトヤ
ーンとは異る）滞在嵩高性を有する制電性繊維及
びその製造法を提供することにある。 （構 成） 所で、本発明者らは、特願昭59−5699号明細書
及び特願昭59−36097号明細書において溶融紡糸
可能な重合体から成るフイラメントで構成されて
いるマルチフイラメントにおいて、構成フイラメ
ントが偏平で且つ長軸方向の外周部に該長軸を挾
んで互いに対向する１対の凹部を有していると共
に、前記１対の凹部間に在る短軸に対して非対称
である断面形状と、フイラメントの長手方向に太
さ斑とを有する偏心中空フイラメントであつて、
該中空部が前記フイメント断面において短軸に平
行な直線が最大になる側に在り、且つ該短軸によ
つて分割される前記中空部存在部分の配向度がこ
れに隣接する中実部分の配向度よりも大であるこ
とを特徴とする潜在嵩高性マルチフイラメントを
提案した。 上記フイラメントの特徴は長手方向に太さ斑を
有する偏平中空フイラメントであり、そのフイラ
メント間及びフイラメント内の収縮差が大きいの
で、かかるフイラメントから成るマルチフイラメ
ントでは充分な収縮力を呈し、その結果、沸水処
理等により好ましい嵩高性を発現することにあ
る。 本発明者らはこのフイラメントの中空部に注目
し、ここに前掲の特開昭56−134211号公報で知ら
れている、制電剤の中空部周辺への凝集現象を利
用することにより、その目的を達するに至つた。 本発明によれば、溶融紡糸可能な重合体から成
るフイラメントで構成されているマルチフイラメ
ントにおいて、構成フイラメントが偏平で且つ長
軸方向の外周部に該長軸を挾んで互いに対向する
１対の凹部を有していると共に、前記１対の凹部
間に在る短軸に対して非対称である断面形状と、
フイラメントの長手方向に太さ斑とを有する偏心
中空フイラメントであつて、該中空部が前記フイ
ラメント断面において短軸に平行な直線が最大に
なる側に在り、且つ該短軸によつて分割される前
記中空部存在部分の配向度がこれに隣接する中実
部分の配向度よりも大であり、繊維全体として
高々３重量％の下配(a)，(b)の化合物を分散状態で
含有し、 (a) 該重合体と実質的に反応性を有ずないポリオ
キシアルキレングリコール及び (b) イオン性帯電防止剤 その際、該中空部周辺に(a)のポリオキシアル
キレングリコールの一部による高濃度分散状態
を呈する中空芯状部を形成せしめてなる制電性
繊維が提供される。 更に、吐出断面積が異る１対の吐出孔をスリツ
トにより互いに連結せしめると共に、吐出断面積
の大なる吐出孔を複数のスリツトにより中空部を
形成した中空吐出孔とし、他方の吐出面積の小な
る吐出孔を単一吐出孔とした紡糸口金を通して、
溶融状態にあり、且つ下記(a)，(b)の化合物を含有
する重合体を吐出し、その際、前記１対の吐出孔
のうち吐出断面が大なる吐出孔から吐出した重合
体流の吐出速度を、他方の吐出断面積が小なる吐
出孔から吐出した重合体流のそれよりも低速とせ
しめることにより、前記低速重合体流に高速重合
体流を衝突、バウンドさせつつ接合させ、次いで
冷却固化させてから引取ることを特徴とする制電
性繊維の製造法が提供される。 (a) 該重合体と実質的に反応性を有しないグリコ
ール及び (b) イオン性帯電防止剤 本発明を図面により説明する。 第１図は本発明の制電性繊維を構成するフイラ
メントの断面図であつて、電子顕微鏡写真からの
模写である。第２図は本発明の制電性繊維を構成
するフイラメントの長手方向の側面図及び前記側
面図を90゜回転せしめた正面図、第３図のａ及び
ｂは夫々後述する実施例−１及び参考例で得られ
た本発明の制電性繊維及び従来パルシングヤーン
のウースター斑を夫々示すグラフ、第４図は本発
明の制電性繊維の断面図、第５図は本発明の制電
性繊維の応力（St）−伸度（E1）曲線、第６図は
本発明の制電性繊維を得るための紡糸口金の吐出
孔断面図、第７図は第６図の吐出孔からフリーフ
オールで重合体を吐出した直後のフイラメントを
横断面に沿つて切断した際のフイラメント斜視図
を夫々示す。 第１図において、ｎは長軸、ｃは短軸、ｘ，
x′は長軸（ｎ）を挾んで互いに対向する１対の凹
部、ｅは中空部、ｍはフイラメント断面で短軸ｃ
に平行な直線のうちで最大値を示す直線の長さ、
ｇは中空部ｅを含む断面において短軸ｃで分割さ
れる中空部分、ｈは同じく短軸ｃで分割される中
実部分であつて、ｇの部分の断面積はｈ部分のそ
れより常に大である。 またｐは、ポリオキシアルキレングリコール、
ｐよりも粒径の大きなｒはイオン性帯電防止剤、
ｔは中空部周辺に(a)のポリオキシアルキレングリ
コールの一部による高濃度分散状態を呈する中空
芯状部である。 本発明の制電性繊維（以下、制電性マルチフイ
ラメントと称することがある）において、その構
成するフイラメントの断面形状が第１図ａ，ｂに
示す偏平であつて長軸ｎを挾み互いに対向する１
対の凹部ｘ，x′を結ぶことによつて形成される短
軸ｃに対して非対称で、且つｇ部分、即ち最大直
線長ｍを有する側に中空部ｅが存在するものであ
る。 そして、前記断面形状を有するフイラメント断
面のｇ部分の配向度がｈ部分の配向度よりも高い
と共に、フイラメントの長手方向に第２図に示す
様な太さ斑を有している。 第２図ａ，ｂは本発明の制電性マルチフイラメ
ントを構成するフイラメントの側面図及び前記側
面図を90゜回転せしめた正面図を夫々示す。 本発明の制電性マルチフイラメントを構成する
フイラメントの長手方向の太さ斑は、第２図ａ，
ｂに示す様に、長手方向に対してｈ部分の断面積
がｇ部分の断面積よりも大巾に変化しつつ接合し
ているのである。 この様に、本発明の制電性マルチフイラメント
を構成するフイラメントは、その断面において第
１図に示す如く中空部を含む断面積がｈ部分より
も大きいｇ部分の配向度が高く、且つ後述する様
に紡糸時に大きな剪断断力を受けるためにｇ部分
が中実でる場合よりも極めて高い配向度となるの
で、長手方向の太さ斑と相俟つて従来のヤーン例
えばバルシングヤーンよりも大きな収縮力を有す
ることができる。その結果、織組織による拘束力
が強い織物でも本発明の制電性マルチフイラメン
トを用いた織物では均一で充分な嵩高性を呈し得
るのである。 他方、本発明の制電性付与については次の如く
説明できる。 本発明は多量の帯電防止剤を繊維中に均一に分
散せしめるという従来の概念から脱却して繊維の
断面方向において帯電防止剤が比較的高密度状態
で分散している部分があれば繊維物性が実質的に
損われることなく充分な制電効果が奏されるとい
う技術的思想を前記の特殊断面中空糸に適用した
ものである。すなわち帯電防止剤としてポリオキ
シアルキレングリコールとイオン性帯電防止剤と
を共存させた溶融ポリマーを用いて中空糸を紡糸
するときイオン性帯電防止剤はほぼ均一に分散さ
れるもポリオキシアルキレングリコール成分の大
半が中空部周辺に凝集してくる一種のブリードア
ウト（Bleed Out）によつて特徴づけられる特異
な現象を利用したものである。元来、帯電防止剤
は繊維中に均一に分散するという従来の概念から
すれば上記の現象は正に驚くべきものであり、こ
れは帯電防止剤の併用と中空紡糸技術によつて始
めて奏されるのである。この理由については未だ
明らかではないが、多分中空糸の紡糸の場合に限
つてのみ、イオン性帯電防止剤がポリオキシアル
キレングリコールのブリードアウトを促進する作
用を呈しているものと考えられる。そして帯電防
止剤が前述の如く中空部周辺にブリードアウトす
る部分（中空芯状部）は通常繊維の中心から半径
のおよそ1/2に相当する半径部分である。このよ
うな集中的分散はひつきよう帯電防止剤の使用量
の低下を可能ならしめながら制電効果は逆に改善
させることになる。これを例により説明する。分
繊維の半径をγ、ポリアルキレングリコールの使
用量をｘとすると従来の場合、繊維の断面方向の
剤の平均密度（xa）はｘ／xr²で表わされる。 一方、半径はｒとし、中空率５％の中空糸を作
り、これにｘ量のポリアルキレングリコールを混
入しその結果半分（ｘ／２）が繊維中心からｒ／
３の区域（すなわち半径ｒ／３の小円）にブリー
ドアウトしたとき、この小円内の剤密度（xb）
は次の如く表わされる。 xb＝ｘ／２／ｕ（１／3.γ）²−πr²×５／100 ≒8.8x／πr² 一方、ブリードアウト部分を囲繞する円環部に
おける剤密度（xc）は次式にて示される。 xc＝ｘ／２／πr²−ｘ（１／３γ）² ≒１／２・ｘ／πr² 以上のことを整理してみると次の如くなる。 ポリオキシアルキレングリコールの量（ｘ）
が同じであつても本発明の場合、中空芯状部の
グリコール密度は従来のものに比べ約９倍もの
高密度状態をとり、他方外周部は約1/2に低下
する。 本発明でポリオキシアルキレングリコールの
添加量を半分（ｘ／２）にしても、の従来の
ものと比較すれば、中空芯状部で約4.4倍の高
密度状態となり、他方外周部は1/4の低密度に
なる。従つて、制電性、更には物性特に耐フイ
ブリル、染色色調の面で従来のものに比べて著
しい改善が為されるのである。 第１図ａ，ｂにおけるポリマーとしては、ポリ
エチレンテレレフタレート、帯電防止剤として分
子量20000のポリオキシアルキレングリコールと
炭素数12〜12のアルキルスルホン酸ソーダとを
２：１の割合で且つ全体としては繊維重量に対し
て0.9重量部添加したものである。該図において
粉粒体であるアルキルスルホン酸ソーダｒは断面
全体に亘つてほぼ均一に分散している。これに対
して前記粒体よりも小さい点状のものがポリオキ
シアルキレングリコールであつて特に中空部周辺
に集中し他の部分に比べて著しく高い分散密度を
呈している。また破線で示した円内は特にポリオ
キシアルキレングリコールがブリードアウトとし
て高密度状態をとる所謂中空芯状部ｔである。そ
して該芯状部内でも中空壁に近くなる程ポリオキ
シアルキレングリコールの密度が段階的に増加し
ている状態にあることが特筆されよう。このよう
な芯状部の存在によつて制電性が改善される理由
は、帯電防止剤が繊維方向に連続した中空部の内
壁近傍にブリードアウトされ該帯電防止剤の実質
的な連続層が形成されること、一方繊維表面に帯
電した電荷が電気絶縁破壊によつて該実質的な連
続層に達すること、そして該電荷は該実質的な連
続層を通つて繊維方向に漏洩されることによるも
のと思われる。 ここで言う“実質的な連続層”とは該中空部の
内壁近傍に帯電防止剤がブリードアウトされ、電
荷を通すに好ましい状態に該帯電防止剤が集合し
ていることをいう。連続層の状態だけで言えば帯
電防止剤の存在比率が繊維中に含まれる帯電防止
剤の重量分率で多い程好ましいのは勿論である。 尚、本発明の制電性繊維おいては、第１図ａ，
ｂに示す様に、帯電防止剤が繊維表層部にも一部
ブリードアウトするが、この部分の制電剤は、ア
ルカリ減量、度重る洗濯によつて脱落するための
永続性のある制電性付与に対しては実質的に貢献
する部分ではない。 本発明において、フイラメント断面形状の好ま
しい態様としては、第１図ａに示す様な略まゆ形
を呈するもの、或いは第１図ｂに示す様な略二等
辺三角形を呈するものが好ましい。特に、略二等
辺三角形の断面形状を有するフイラメントは独特
な光沢を呈することができ好ましい。 そして、かかる偏平中空フイラメントにおける
ｇ部分の中空率は２〜15％、特に好ましくは３〜
15％であつて、ｇ部分の中空部ｅを含む断面積
Sgとｈ部分の断面積Shとの比（Sg／Sh）は1.2〜
３、特に1.5〜２であることが好ましい。 但し、前記中空率及び断面積Sg及びShはフイ
ラメント断面の顕微鏡写真から求めたものであ
る。 また、第２図ａ，ｂに示す如く、フイラメント
の長手方向にｈ部分がｇ部分に巻付くことなく接
合しているフイラメントは、その長手方向の変形
度、即ち太さ斑が大きく好ましいものである。 そして、この様な長手方向に大きな太さ斑を有
するフイラメントで構成されている本発明の制電
性マルチフイラメントは当然その断面方向にも大
きな太さ斑を有している。 このことは、第３図ａに示す後述の実施例−１
で得られた本発明の制電性マルチフイラメントの
ウースター斑のグラフから明らかであり、第３図
ｂに示す後述の参考例で得られた従来のパルシン
グヤーンのウースター斑のグラフと比較しても、
本発明の制電性マルチフイラメントの断面方向の
太さ斑は大きい。 尚、かかるウースター斑はツエルベーカーウー
スター社製のウースターイブネステスターモデル
Ｃにより測定したものである。 また、本発明の制電性マルチフイラメントを構
成するフイラメントの長手方向には第２図に示す
様な大きな太さ斑（山から山の長さＬが0.5〜３
ｍ）がランダムに存在するため、かかるフイラメ
ントから成る制電性マルチフイラメントの任意断
面においては、第４図に示す様に、あたかもデニ
ール差を有するフイラメントが混繊されているの
と同様な効果を呈する。 つまり、第４図において、Ａは一本の制電性マ
ルチフイラメント断面での最大断面積であるフイ
ラメント断面を示し、n₁及びm₁はフイラメント
断面Ａの長軸及び最大直線長を夫々示す。また、
Ｂは第４図に示す一本の制電性マルチフイラメン
ト断面での最小断面積のフイラメント断面を示
し、n₂及びm₂はフイラメント断面Ｂの長軸及び
最大直線長を夫々示す。 一般的に、第４図に示す様な断面積が異るフイ
ラメント、即ちデニール差を有するフイラメント
が混繊されている場合、断面積の大きい（太デニ
ール）フイラメントは断面積の小さい（細デニー
ル）フイラメントよりも収縮率が大きいため、熱
処理によつて、太デニールフイラメントは収縮し
て張力担持体となり、細デニールフイラメントは
マルチフイラメントの外側に張り出すので、腰が
あり且つ柔なタツチの風合を呈することができ
る。 本発明の制電性マルチフイラメントにおいて、
前記最大断面積のフイラメントＡ及び最小断面積
のフイラメントＢが下記〔〕式を満足するもの
は腰があり且つ柔なタツチの風合を呈し得ること
ができ好ましい。 n₁×m₁／n₂×m₂≧1.5 ……〔〕 更に、本発明の制電性マルチフイラメントはそ
の断面方向及び長手方向に前述した様に大きな
斑、即ち大きな収縮差を有しているため、あたか
もフイラメント間及びフイラメント内に収縮差を
有するフイラメントを混繊した構造となつてい
る。このために、本発明の制電性マルチフイラメ
ントの応力一伸度曲線は第５図に示すものとな
る。 ここで、第５図ａは紡糸して得られた本発明の
制電性マルチフイラメントの応力（St）−伸度
（E1）曲線であり、第５図ｂは紡糸後、更に延伸
熱セツトを施して得られた本発明の制電性マルチ
フイラメントの応力（St）−伸度（E1）曲線であ
る。 第５図において、L₁は最終破断伸共、L₂は最
大応力を示すときの伸度を夫々示す。 この様に、L₁及びL₂の伸度が見られるのは前
述した収縮差を有するフイラメントを混繊せしめ
た混繊糸の特徴であつて、かかる収縮差の極めて
小さい、或いは収縮差のないフイラメントから成
るマルチフイラメントでは通常L₂のみが見られ
るに過ぎないのである。 この点、本発明の制電性マルチフイラメントで
は、混繊等の操作を行なうことなく、あたかも収
縮差のあるフイラメントから成る混繊糸と同等の
効果を呈することができる。 そして、（L₁−L₂）の値が大である程、前記収
縮差が大であることを示し、かかる（L₁−L₂）
の値が下記〔〕式を満足する制電性マルチフイ
ラメントは充分な嵩高性を呈すことができ好まし
い。 Ｌ−L₂≧20％ ……〔〕 本発明の制電性マルチフイラメントにおいて
は、未延伸糸の状態では勿論のこと、延伸熱セツ
トを施して実用に耐え得る力学的性質を付与して
も充分に上記〔〕式を満足するものを得ること
ができる。 以上、述べてきた本発明の制電性マルチフイラ
メントは、第６図の如き中空吐出孔と単一吐出孔
とをスリツトで連結した吐出孔を有する紡糸口金
を用いて紡糸することが肝要である。 第６図において、１ａ〜１ｃ，２，３は夫々重
合体流を吐出する吐出孔であつて、４は１ａ〜１
ｃで示される複数のスリツトで形成される中空
部、２は単一吐出孔、３は１ａ〜１ｃのスリツト
及び中空部４からなる中空吐出孔と、単一吐出孔
２とを連結するスリツト、lA₂は単一吐出孔の内
径、ｌ及びＷはスリツト３の幅及び長さ、lA₁及
びlB₁は第６図ａの中空吐出孔の外径及び内径を
夫々示す。 かかる吐出孔の特徴は、吐出断面積が異なる１
対の吐出孔として、吐出断面積の大なる吐出孔に
複数のスリツト１ａ〜１ｃで構成される中空吐出
孔を、他方の吐出断面積の小なる吐出孔に単一吐
出孔２を夫々採用したことと、中空吐出孔と単一
吐出孔２とをスリツト３で連結したことにある。 そして、本発明の制電性繊維の製造法では、紡
糸口金面直下で第６図の吐出孔の中空吐出孔から
吐出された重合体流に、前記重合体流の流速より
も高速である単一吐出孔２から吐出された重合体
流を衝突、バウンドさせつつ接合せしめ、次いで
冷却固化してから引取ることが必要である。 この様な本発明の製造法を採用することによつ
て、得られる制電性マルチフイラメント内及びフ
イラメント間の収縮差を大にすることができ、か
かるフイラメントから成る制電性マルチフイラメ
ントの収縮力を向上せしめることができるのであ
る。 ここで、前記第６図の吐出孔において、中空吐
出孔のスリツト１ａ〜１ｃの合計吐出断面積S₁と
単一吐出孔２の吐出断面積S₂とを等しくすると、
紡糸口金直下での重合体流の衝突・バウンドがあ
まりにも激しくなるため安全な紡糸が困難とな
る。 また、中空吐出孔と単一吐出孔２とがスリツト
３で連結されてない吐出孔を用いた場合には、得
られる制電性マルチフイラメントのフイラメント
内及びフイラメント間の収縮差は不充分となる。 本発明によつて得られる制電性マルチフイラメ
ントを構成するフイラメントは、第１図ａに示す
断面形状であつて、ｇ部分の配向度がｈ部分の配
向度よりも高く、且つｇ部分が中実である場合よ
りも極めて高い配向度となり、しかも長手方向に
太さ斑を併せ有しているものである。 本発明によつて、かかるフイラメントが得られ
る理由は次の様に考えられる。 即ち、一般的に、中空吐出孔を構成している各
スリツト、及び単一吐出孔を通過する重合体流の
流速が互いに等しいならば、中空吐出孔の複数ス
リツトの合計圧力損失は単一吐出孔よりも大とな
る。 しかしながら、中空吐出孔と単一吐出孔２とを
スリツト３を介して同一吐出孔内に併有している
第１図に示す本発明の吐出孔においては、両孔の
圧力損失が等しくなる様に両孔を通過する重合体
流間に流速差が生じる。このため、中空吐出孔の
スリツト巾、単一吐出孔２の内径lA₂等を調整す
ることによつて、中空吐出孔の１ａ〜１ｃのスリ
ツトよりも単一吐出孔２から吐出される重合体流
の流速が速くなる様に流速差を付与すると共にそ
の流速差を容易に大きくすることができるのであ
る。 この様に、中空吐出孔のスリツト１ａ〜１ｃを
通過する重合体流の流速は単一吐出孔２を通過す
る重合体流よりも遅いため、紡糸ドラフトは中空
吐出孔のスリツト１ａ〜１ｃから吐出された重合
体流に主に集中する。特に、紡糸引取速度2500
ｍ／分以上の高速紡糸では、500以上の高ドラフ
トが中空吐出孔のスリツト１ａ〜１ｃから吐出さ
れた重合体流に集中する結果、かかる重合体流が
形成する中空部分は中空吐出孔が単一吐出孔であ
る場合よりも大きな剪断力を受けて、重合体流が
中実である場合よりも極めて高い配向度となるの
である。 また、単一吐出孔２の吐出断面積S₂は中空吐出
孔のスリツト１ａ〜１ｃの合計吐出断面積S₁より
も小さいため、得られるフイラメント断面におい
て中空部を含むｇ側の断面積よりもｈ側の断面積
が小さくなるのである。 この様にして得られるフイラメント断面では、
第１図に示す如く、中空部ｅを含む断面積がｈ部
分よりも大きなｇ部分がｈ部分よりも高配向度と
なる。 更に、中空吐出孔及び単一吐出孔２から吐出さ
れる重合体流流速が異なると共に、スリツト３か
ら吐出される重合体流で前記２つの重合体流が連
結されているために、中空吐出孔から吐出された
重合体流に単一吐出孔２から吐出された重合体流
が衝突、パウンドしつつ接合する結果、第２図に
示す如く長手方向に太さ斑を有するフイラメント
が得られるのである。 本発明において採用する中空吐出孔のスリツト
の配列形状、及び単一吐出孔の断面形状は特に限
定する必要はなく、目的に応じて最適なものを採
用すればよい。 例えば、中空吐出孔のスリツトの配列形状とし
ては、英国特許第853062号明細書に記載されてい
る非円形状のものを採用でき、中でも第６図ｂに
示す三角形状の配列のものが好ましい。 かかる、三角形状の中空吐出孔を用いた第６図
ｂの吐出孔によると、第１図ｂに示す略二等辺三
角形の断面形状を有するフイラメントが得られ、
このフイラメントから成るマルチフイラメントは
独得な光沢を呈することができる。 また、中空吐出孔のスリツト配列形状及び単一
吐出孔の断面形状を第６図ａの如く円形状とする
と、第１図ａに示す略まゆ型の断面形状となる。
第６図ａの吐出孔は工作が容易で好ましい。 更に、第６図において、単一吐出孔２と中空吐
出孔とを単一スリツト３で連結することによつ
て、驚くべきことに単一吐出孔２から吐出される
重合体流は中空吐出孔から吐出される重合体流の
片側で衝突・バウンドしつつ接合するので、中空
部分ｇに中実部分ｈがまきつくことなく接合して
いる第２図に示すフイラメントが得られ、フイラ
メントの長手方向に大きな太さ斑を付与すること
ができる。 この様に、フイラメントの断面方向に大きな配
向度差を有すると共に、フイラメントの長手方向
に大きな太さ斑を有するフイラメントから成るマ
ルチフイラメントは、紡糸後、更に延伸し熱セツ
トを施して実用に供し得る力学的特性を付与して
も、充分な収縮力を呈することができ好ましい。
かかるスリツト３の形状は第６図に示す直線状の
他に、カギ形或いは湾曲していてもよい。要は中
空吐出孔と単一吐出孔２とがスリツトで連結され
ていることである。 また、スリツト３の長さを、得られるフイラメ
ント断面において第１図に示す凹部Ｘ，X′が形
成されるように設定することによつても、中空吐
出孔及び単一吐出孔２から吐出される両重合体流
の衝突・バウンドによる振動周期をより大きくす
ることができ、得られるフイラメントの長手方向
に極めて大きな太さ斑を付与することができる。 その結果、かかるフイラメントから成る制電性
マルチフイラメントの任意断面は第４図に示す様
なフイラメント断面積差を有するものとなり、そ
の際のnn₁×m₁／n₂×m₂の値は1.5以上となると
共に、前記制電性マルチフイラメントの応力
（St）−伸度（E1）曲線においても、（L₁−L₂）の
値は20％以上となる。 そして、第６図の吐出孔を用いて第１図の断面
形状を有する偏平中空フイラメントを得ることが
できるが、その際にかかるフイラメント断面の顕
微鏡写真から求めたｇ部分の中空率を２〜15％、
特に好ましくは３〜15％とし、ｇ部分の中空部ｅ
を含む断面積Sgとｈ部分の断面積Shとの比
（Sg／Sh）を1.2〜３、特に1.5〜２とすることが
好ましい。 尚、本発明で採用する吐出孔では第６図に示す
単一吐出孔２が１ケ以上中空吐出孔に連結されて
いてもよく、単一吐出孔２の形状も三角形、四角
形、Ｙ字形等の非円形であつてもよい。 これまで述べてきた本発明の吐出孔の具体的な
寸法を、第１図ａの吐出孔について下記に示す。 1.5≦S₁／S₂≦15 0.04≦（lA₁−lB₁）／２≦0.30 0.10≦lA₂＜lB₁＜lA₁≦1.5 0.05≦ｌ≦1.30 0.03≦Ｗ＜lA₂≦1.0 〔但し、lA₁，lB₁，lA₂，ｌ，Ｗの夫々の単位
は（mm）である。〕 そして、この様な吐出孔から成る紡糸口金を採
用することによつて、あたかも異デニールフイラ
メントが混繊された如き制電性マルチフイラメン
トを容易に得ることができる。 また、本発明の制電性マルチフイラメントの製
造法において、中空吐出孔から吐出される重合体
流の流速V₁と、単一吐出される重合体流の流速
V₃との吐出速度比（V₁／V₂）を１／1.5〜１／
７、特に１／2.3〜１／3.4に設定することが好ま
しく、この時の重合体の吐出量比（中空吐出孔の
吐出量／単一吐出孔２の吐出量〕は３／１〜１／
５、特に1.5／１〜１／3.3に設定することが好ま
しい。 今、第６図ａに示す吐出孔であつて、前記寸法
の範囲内にある吐出孔を有する紡糸口金面直下で
得られる紡出フイラメントの形状を第７図に示
す。 第７図はフリーフオールで得たものであり、中
空吐出孔から吐出された側の断面積はほとんで変
化せずに、単一吐出孔から吐出された側の断面積
が変化していることを示している。また、第７図
より単一吐出孔から吐出された重合体流は中空吐
出孔から吐出された重合体流に捲き付くことなく
一方向で振動していることも併せて示している。 唯、第７図に示す紡出フイラメントは紡出ドラ
フトの作用受けないフリーフオールで得られたも
のであるため、本発明で得られるマルチフイラメ
ントを構成するフイラメントの断面形状と差異が
認められるが、紡糸ドラフト作用下では中実部分
が中空部分にバウンドしつつ接合しているために
中実部分の長さは中空部分よりも長くなるので、
第１図ａに示すフイラメント断面形状を有するフ
イラメントが得られるのである。 この様にして吐出、接合せしめた重合体流を冷
却固化した後に引取り、更に延伸し100℃以上の
温度で熱セツトを施すことによつて得られるマル
チフイラメントの力学的特性を実用に供し得る程
度までに高めることができる。この様にしても本
発明で得られるマルチフイラメントでは依然とし
て断面方向及び長手方向に大きな収縮差を有して
いるため、熱処理によつて充分な嵩高性を呈すこ
とができる。 また、紡糸引取速度が4000ｍ／分以上、特に
4500〜5500ｍ／分では、得られるマルチフイラメ
ントをそのまま実用に供し得るものであり、かか
るマルチフイラメントは熱処理によつて充分な嵩
高性呈し得ることは言うまでもない。 以上、述べてきた本発明のマルチフイラメント
の製造法において、通常の溶融紡糸の如く紡糸口
金から吐出した重合体流を冷却風により冷却して
引取つても、冷却してから更に加熱を施してから
引取つてもよい。 また、溶融紡糸の後に延伸し熱セツトを施す方
法としては、溶融紡糸してから一旦捲き取つてか
ら別工程で延伸し熱セツトを施しても、或いは溶
融紡糸してから一旦捲き取ることなく延伸し熱セ
ツトを施してもよい。 この様にして得られる制電性マルチフイラメン
トの任意断面における各フイラメントの断面形状
は第１図に示すものとなるが、中には断面形状が
偏平であつても、第１図に示すフイラメント断面
における凹部Ｘ，X′のない形状のフイラメント
が存在している。かかる断面形状のフイラメント
が存在していてもその数が少数本である制電性マ
ルチフイラメントでは、本発明の目的を充分に達
成することができる。 尚、本発明において対象とする溶融紡糸可能な
重合体とは、特に単一重合体が好ましく一般には
実質的に繰返し単位の85モル％以上がエチレンテ
レフタレートから構成されるポリエチレンテレフ
タレートであり、該重合体には艶消、染色性向上
等各目的の添加物質を共重合体又は、ブレンド体
として含んでいても差支えない。ポリエチレンテ
レフタレートの極限粘度（35℃オルソクロルフエ
ノール中で測定）は、0.45〜1.20が好ましく、特
に0.50〜1.00が好ましい。極限粘度が0.45未満の
ときは、得られるマルチフイラメントの強度レベ
ルが低く好ましくない。また、極限粘度が1.20を
超えるときは、紡糸時の溶融粘度が高過ぎて、溶
融温度を高くすることが必要のため、好ましくな
い。 本発明で用いる重合体は、該重合体と実質的に
反応性を有さないグリコール及びイオン性帯電防
止剤が添加配合されているポリエステルである。 ここで、“実質的に反応性を有さないグリコー
ル”とはポリエステルと共重合をしないグリコー
ルであつて、ポリエステルと反応性を有するグリ
コールでは、配合時のコントロールが困難にな
る。 かかるグリコールとしては、具体的には例えば
平均分子量6000以上、好ましくは10000以上のポ
リオキシアルキレングリコール、又はオキシエチ
レン単位を主（通常50％以上）とし、これに例え
ばオキシプロピレン単位を含むものが好ましく使
用される。 また、かかるポリオキシアルキレングリコール
の末端は水酸基であつても、非エステル形成性有
機基で封鎖されていても、またエーテル結合、エ
ステル結合、カーボネート結合等によつて他のエ
ステル形成性有機基と結合していてもよい。なお
末端が非エステル形成性有機基で封鎖されたもの
にあつては、ポリオキシアルキレングリコールの
平均分子量は800〜4000程度の低いものでもよい。 かかるポリオキシアルキレングリコールのポリ
エステル中の含有量は高々２重量％、好ましくは
高々１重量％である。 これに対して、上記グリコールと併用されるイ
オン性帯電防止剤としてはアニオン性帯電防止
剤、カチオン性帯電防止剤或いはこれらの混合
物、例えばポリエチレングリコール、ポリブチレ
ングリコール、ポリアルキル（又はアリールもし
くはアルキルアリール）スルホン酸金属塩、ポリ
アルキル（又はアリール、もしくはアルキルアリ
ール）アミン、ポリアルキレンオキサイド付加ア
ルキル（又はアリール、もしくはアルキルアリー
ル）アミン等が挙げられるがなかでも−SO₃Mを
有するアニオン性帯電防止剤のうち特に一般式
RSO₃Mで示されるアルキルアリールまたはアラ
ルキルスルホン酸の金属塩が好ましく採用され
る。ここでＭはアルカリ金属を示し通常ナトリウ
ム、カリウム、リチウムであり、特にナトリウム
が好ましい。Ｒは炭素数８以上のアルキル基を示
す。炭素数７以下のアルキル基の場合は、ポリエ
ステルとの相溶性がやや悪くなる。従つて通常は
このＲが炭素数８〜20のアルキル基のものが使用
され、これらの混合物として使用されることが多
い。 かかるアルキルスルホン酸金属塩のポリエステ
ル中の含有量は高々1.0重量％、好ましくは高々
0.5重量％である。 以上のことから本発明で用いるグリコールとイ
オン性帯電防止剤の含有量は繊維物性を考慮する
と高々３重量％、好ましくは1.5重量％、特に好
ましくは1.2重量％添加分散されるがその際両者
の割合（重量）は前者は50〜90重量％を占めるよ
うにするのが好ましい。また下限としては少くと
も0.2重量％程度であり、これを下回ると両者の
使用割合を如何に変えても或いは繊維の中空率を
如何に変えても目的とする制電効果を期待するこ
とはできない。 前記グリコールとイオン性帯電防止剤のポリエ
ステルへの配合には、任意の方法が採用され、両
者は同時に又は任意の順序でポリエステルに配合
することができる。即ち、ポリエステルの紡糸が
終了するまでの任意の段階、例えばポリエステル
の重縮合反応開始前、重縮合反応途中、重縮合反
応終了時であつてまた溶融状態にある時点、粉粒
状態、紡糸段階等において、両者を同時に又は任
意の順序で添加すればよい。また両者を予め溶融
混合してから添加しても、２回以上に分割添加し
ても、両者を予め別々にポリエステルに配合した
後成形前等において混合してもよい。更に、重縮
合反応中期以前に添加するときは、エチレングリ
コール等の溶媒に溶解又は分散させて添加しても
よい。 この様に、グリコールとイオン性帯電防止剤と
が配合されているポリエステルを第６図に示す吐
出孔から吐出せしめることによつて、本発明の制
電性繊維を得ることができる。 その他の態様として、第６図に示す吐出孔の中
空吐出孔から前記化合物を含有するポリエステル
を吐出し、同時に単一吐出孔２からは別の重合
体、例えが前述したグリコール及びイオン性帯電
防止剤が共に配合されていないポリエステルを吐
出する複合紡糸を行つてもよい。 （作 用） 本発明とは、その技術思想を全く異にするが、
２つの対向する重合体流を口金下方で衝突バウン
ドさせて接合させる所謂パルシングヤーンは知ら
れている。 かかるパルシングヤーンを得るための紡糸口金
の吐出孔は孔径が異る２つの吐出孔が或る角度で
対向して設けられていると共に、孔径の小さい吐
出孔のポリマー導孔の長さ（ランド長）が孔径の
大きい吐出孔のポリマー導孔の長さ（ランド長）
よりも短く設定されている。かかる設定によつ
て、孔径の小さい吐出孔から吐出される重合体流
の流速は他方の吐出孔から吐出される重合体流よ
りも速くなるのである。 この様に、流速差を有する２つの重合体流が紡
糸口金面直下で衝突・振動しつつ接合するために
フイラメントの断面方向及び長手方向に一応の収
縮差を付与することができるのである。 しかしながら、前述した様にかかるパルシング
ヤーンの収縮力は不充分であるため、フイラメン
ト断面方向の収縮力を大にすべく、孔径差を大と
して得られるフイラメントの高配向度側の断面積
を大にせんとしても、両孔から吐出される重合体
流の流速差は吐出孔のランド長等を調整すること
によつて付与しているものであるため、孔径差が
大になる程流速差を付与することは困難になるの
で、かかる吐出孔では限界がある。 また、両重合体流の衝突による振動を激しくし
てフイラメントの長手方向に太さ斑を大とせんと
しても、両孔の設置距離を大にすると逆に振動は
減少、或いは消減してしまうのである。 これに対し、本発明の制電性マルチフイラメン
トの溶融紡糸に当つては、第６図に示す如き吐出
孔を有する紡糸口金を採用するため、重合体流の
衝突・バウンドによる大きな振動の発生と、中空
孔から吐出された重合体流に紡糸ドラフトの作用
点が偏在化する効果を併せ奏することができる結
果、フイラメントの長手方向に大きな太さ斑と、
第１図に示す如くフイラメント断面において、ｇ
側の配向度がｈ側よりも高くなる断面方向の配向
度差とを併せ有するフイラメントから成るマルチ
フイラメントが得られるのである。 即ち、中空吐出孔及び単一吐出孔のスリツト
巾、孔径等を調整することによつて、中空吐出孔
から吐出される重合体流の流路を速くすると共
に、かかる流速差を充分に大きくすることができ
るため、紡糸ドラフトを中空吐出孔から吐出され
る重合体流に集中せしめることができ、中空吐出
孔から吐出された重合体流に大きな剪断力が作用
するので中空部分の配向度が中実部分の配向度よ
りも高く、且つ前記中空部分が中実である場合よ
りも極めて配向度とすることができるのである。 しかも、中空吐出孔の中空部を含む断面積が単
一吐出孔の断面積よりも大きいため、得られるフ
イラメントの断面において中実部分よりも中空部
分の断面積が大きいのである。 また、両孔間の距離を大にしても、スリツトか
ら吐出される重合体流で連結されているために、
両重合体流は衝突・バウンドによる大きな振動を
発生しつつ接合せしめることができる。 この様にして得られるマルチフイラメントを構
成するフイラメントは、その断面において、中空
部を有する断面積が中実部分よりも大きい中空部
分の配向度が極めて高いため、中空部分が中実部
分よりも大きな収縮率を有していると共に、フイ
ラメントの長手方向にも大きな太さ斑を有してい
るので、かかるフイラメントから成るマルチフイ
ラメントではフイラメント間、フイラメント内に
大きな収縮差を有しており、熱処理の際に大きな
収縮力を呈し得るのである。 かかるマルチフイラメントを用いた織物では、
熱処理によつて均一で且つ充分な嵩高性を呈する
ことができる。また、溶融紡糸で得られる未延伸
糸に更に延伸熱セツトを施して実用に供し得る力
学的特性を付与したマルチフイラメントでも、依
然として充分な収縮差を有しているため、かかる
マルチフイラメントを用いた織物も熱処理によつ
て充分な嵩高性を呈することができる。 更に、本発明において、フイラメントの断面形
状を略二等辺三角形にすると、独特な光沢を呈す
こともでき、また本発明のマルチフイラメントを
構成するフイラメントは長手方向に大きな太さ斑
をランダムに有していることから、異デニールフ
イラメントが混繊された混繊糸の如き腰のある良
好な風合を呈することもできる。 しかも、本発明によれば対繊維重量として３重
量％以下という少い帯電防止剤を用い、これを集
中的に中空芯状部に分散せしめているので、制電
性は一段と向上する。他方中空芯状部を取巻く外
周部においては元々帯電防止剤の使用量を少くし
得ることに加えて該剤の中空芯状部へのブリード
アウトに伴い益々密度が低下しているので、ホモ
ポリマーの糸に比べて実質的な強伸度低下のない
のは勿論耐ブイブリル性、染色色調の面でも従来
のものに比べて格段に改善されることになる。 （発明の効果） 本発明の制電性マルチフイラメントは単に熱処
理を施すだけで大きな嵩高性を呈し得るので、織
編工程ではフラツトヤーンの状態で扱うことがで
きるため良好な工程通過性を有する。 しかも、単一重合体から繁雑な操作を施すこと
なく得られるので、その工業的意義は極めて大き
いものである。 （実施例） 以上、本発明を実施例にて更に説明するが、本
実施例で用いる物性は下記の方法で測定したもの
である。 (1) n₁，m₁及びn₂，m₂ マルチフイラメントの任意断面について、
560倍の倍率で断面写真をとり、中空部を含む
断面積が最大となるフイラメント断面の長軸n₁
及び最大直線長m₁、及び前記断面積が最小と
なるフイラメント断面の長軸n₂及び最大直線長
m₂とを夫々実測した。 (2) 最大応力を呈するときの伸度L₂及び最終破
断伸度L₁ 通常の引つ張り型試験機にて、室温25℃、湿
度60％で、試料長10cm、引つ張り速度200mm／
minの条件で応力−伸度曲線を求め、応力が最
大となる伸度L₂、応力が零となる伸度を最終
破断伸度L₁とした。 (3) 収縮率 マルチフイラメントの「カセ」を作り、この
「カセ」に２mg／ｄの相当する荷重をかけ、沸
水処理した時の収縮率を以下の式より求めた。 l₀−l₁／l₀×100（％）＝収縮率（％） （l₀：処理前の「カセ」の長さ） （l₁：処理後の「カセ」の長さ） (4) 風合い（嵩高感） 得られた潜在嵩高性マルチフイラメントを筒
編みし、分散染料を使用して常法で染色し、水
染乾燥後、180℃で１分間セツトし風合い（嵩
高感）評価用の試料とした。風合い（嵩高感）
は、肉眼観察並びに触感によつて評価した。 (5) 中空率 （中空部の断面積／ｇ部の断面）×100 (6) 帯電摩擦圧 (i) 装置および材料 回転ドラム式摩擦帯電量測定装置 （ロータリースタテイツクテスター） オシロンコープ 摩擦布 木綿ブロード30／一精練漂白無糊仕
上げ (ii) 試験片の調製 巻き込み式：3.8cm×30cm 金わく式：4.0cm×8.0cm それぞれたて長に３枚採取する。さらに摩
擦布の木綿ブロード（30／−）を2.5cm×
14.0cm、たて長に３枚採取する。 (iii) 試験の操作 調湿：65±２％RHのデシケーター中に
一昼夜以上放置する 測定室の雰囲気 20±２℃、65℃±２％RH 試料：重ね枚数 １枚 ドラム回転数：700r.p.m. 帯電平衡時間：１分間 接圧荷重：600ｇ 試験片を１枚表を上にしてロータリースタテ
イツクの回転ドムに取り付け、さらに下部の両
端のクリツプに摩擦布１枚を試験片と接触する
位置で平行に取り付け、600ｇの荷重をかける。
記録計（５cm／mm）一回転ドラム−オシロスコ
ープの順に操作し、帯電平衡に達した時、摩擦
帯電圧Ｖおよび極値（±，−）を読み、３枚の
平均値で表わす。（整数位10位まで） 尚、制電効果と摩擦帯電圧との関係について
は後者がおよそ2000V（好ましくは1000V）以
下であれば制電効果が奏される。 (7) 繊維の機械的な損傷（フイブリル）
JISL0823摩擦試験機型で試料片を２枚重ね
て試験片台にセツトし白綿布の換りにテトロン
ジヨーゼツトクレープ織物（白）を用い、荷
重500ｇ、往復回数500回させた後のフイブリル
状態を視覚により、フイブリルの発生が全く認
められないもの５級、フイブリルの発生量が多
くなるに従い、４級、３級、２級、１級にラン
ク付けを行い、実用可能な範囲を３級以上とし
た。 (8) 染色鮮明性 カセイソーダによるアルカリ処理で約10wt
％の減量を行つた場合の試料片の染色鮮明性を
視覚により、帯電防止剤を練込まないポリエス
テルのみの繊維で得た試料片の鮮明度を５級、
鮮明度が混色するに従い４級、３級、２級、１
級にランク付けを行い、実用可能な範囲を３級
以上とした。 〔実施例 １〕 オルソクロルフエノール中25℃で測定した極限
粘度0.65のポリエチレンテレフタレート98.8重量
部に、平均分子量20000のポリオキシエチレング
リコールと平均炭素数12〜13のアルキルスルホン
酸ナトリウムとの２：１の混合滞電防止剤1.2重
量部を混合せしめたポリエチレンテレフタレート
を300℃で溶融し、第６図ａに示す吐出孔を48ホ
ール有する口金より、吐出量30.8ｇ／分の吐出量
で吐出した。 ここで、使用した吐出孔の各孔の寸法を第１表
に示す。

【表】 そして、紡糸口金面直下で、中空吐出孔から吐
出させた重合体流の片面に、単一吐出孔２から吐
出された重合体流を衝突・バウンドさせつつ接合
させる。 次いで、接合した重合体流に温度26℃、湿度66
％の冷却風を30cm／秒の線速度で吹きつけて冷却
固化後、オイリングローラーで油剤を付与してか
ら、風速度1200ｍ／分、100℃の引取ローラー
（セパレートローラ併用）に13回ターンさせて引
取り、引続き周速度3700ｍ／分、115℃の延伸ロ
ーラー（セパレートローラー併用）に13回ターン
させて引取ローラと延伸ローラとの間で2.85倍の
延伸倍率で延伸熱セツトを行ない、75de／48fil
の制電性マルチフイラメントを得た。 かかる制電性マルチフイラメントを構成するフ
イラメントは第１図ａに示す断面形状であつて、
且つｇ部分の中空率は６％であつた。しかも、フ
イラメントの長手方向にも大きな太さ斑を有して
おり、このマルチフイラメントのウースター斑は
第３図ａに示す如く大きなものであつた。 そして、得られた制電性マルチフイラメントに
ついて、その任意断面におけるフイラメント断面
積の最大及び最小値の比（n₁×m₁／n₂×m₂）、ｇ
部分の中空部ｅを含む断面積Sgと、ｈ部分の断
面積Shとの比（Sg／Sh）、応力−伸度曲線、及
び糸物性を測定し第２表に示した。

【表】 この様にして得られた制電性マルチフイラメン
トを２本合せて20Gの編機を用いて目付約110
ｇ／m²の天竺に成編した後、乾熱180℃×１分の
プリセツトを行い生機Ａを得た。又プリセツト後
３％カセイソーダ×Boilで約10％の減量加工を行
い水洗乾燥後生機Ｂを得た。 次いで生機Ａ及び生機Ｂを次の条件で染色し
た。 染色条件 Γ 染料〔三菱化成工業(株)Dianix Black HG−
FS〕；10o.w.f. Γ 非イオン系分散剤〔明成化成工業(株)Disper
VG〕0.5ｇ／ Γ 浴比；１：50 Γ 染色機；12色高圧染色機（カラーペツト） Γ 染色温度及び時間；130℃／1hr 次いで中和剤（Bisnhol Ｐ−20）にて処理し
た後、洗濯を行い風乾燥後70〜80℃の熱風にて約
1hr乾燥し生機Ａより試料片Ａ、生機Ｂより生機
Ｂを得た。洗濯は自動反転式洗濯機に40℃の温水
20を満たし、市販の合成洗剤（商品名サブ）を
40ｇ入れ20分間洗濯し、その後流水にて20分間す
すぎ洗いする方法を用いた。得られた試料片Ａ及
び試料片Ｂを用いて、制電性（摩擦帯電圧）、繊
維の機械的な損傷（フイブリル）、染色鮮明性を
測定した結果を第３表に示す。

〔染色染件〕

染料：Polyester Eastman Blue 染料比：筒編み重量に対して４％ 助剤：モノゲン（0.5％／） 浴比：１／100 温度×時間：100℃×60分 染色したた試料を水洗、乾燥後、180℃で１分
間熱セツトした。 この様にして得られた試料は、均一で染色性の
良いものであり、又、風合いは腰があり且つ通常
のウーリー糸を用いた試料と同等のすぐれた嵩高
感があつた。 このことは、かかるマルチフイラメントのフイ
ラメント間及びフイラメント内に大きな収縮差を
有しており、これらフイラメントから成るマルチ
フイラメントは大きな収縮力を有していることを
示す。 〔比較例 １〕 実施例−１で用いた吐出孔のかわりに通常の丸
孔で吐出孔径0.27mm、ランド長0.54mm、吐出孔数
48の口金を用いた以外、実施例−１と同様に紡
糸、延伸を行つて繊度75De、強度4.0ｇ／de、伸
度35％の通常の丸断面フイラメントから成る延伸
糸を得た。この延伸糸を実施例−１と同様の成
編、加工、染色を行つて試料Ａ及び試料片Ｂを得
た。得られた試料片Ａ、及び試料片Ｂを用いて、
実施例−１と同様に制電性（摩擦帯電圧）、繊維
の機械的な損傷（フイブリル）、染色鮮明性を測
定した結果を第４表に示す。これらの制電性はほ
とんど認められなかつた。

〔実施例 ２〕

実施例１の紡糸口金を用いて、吐出量を55.6
ｇ／分にて吐出し、延伸熱セツトを施す事なく、
紡速5000ｍ／分で捲き取り、100de／48filの制電
性マルチフイラメントを得た。 この制電性マルチフイラメントを構成するフイ
ラメントも第１図ａに示す断面形状であつて且つ
ｇ部分の中空率は6.3％であつた。しかもフイラ
メントの長手方向には大きな太さ斑を有してい
た。 そして、かかるマルチフイラメントの物性を第
５表に示す。

【表】 このマルチフイラメントは度伸が70％であり、
第５表に示した様に収縮率も5.3％と、そのまま
でも実用に供し得る物性を有しているので、その
まま実施例−１と同様に成編、加工、染色を行つ
て、試料Ａ及び試料Ｂを得た。得られた試料Ａ、
試料Ｂを用いて、実施例−１と同様に制電性（摩
擦帯電圧）、繊維の機械的な損傷（フイブリル）、
染色鮮明性を測定した結果を第６表に示す。

〔参考例〕

極限粘度0.64のポリエチレンテレフタレート
（PET：艶消剤としてTiO₂を0.3％含有する）を
溶融して、更に300℃に昇温し、特開昭55−51809
号公報に記載されている吐出孔から30.8ｇ／分の
吐出量で吐出した。 かかる吐出孔は、孔径0.15mm、ランド長0.30mm
の丸孔１と、孔径0.27mm、ランド長1.3mmの丸孔
２とが、紡糸口金面直下で両孔の中心線が5゜で交
差する様に設けられている。 また、かかる丸孔１と丸孔２との吐出量比及び
吐出速度比を夫々1.9及び1.6とするのが限界であ
つた。 この吐出孔から吐出されたPET流は紡糸口金
面直下で丸孔１から吐出されたPET流に丸孔２
から吐出されたPET流が巻付つつ衝突・振動し
て接合する。引き続き、接合したPET流は実施
例−１と同様に冷却し1300ｍ／分の引取速度で引
取り、引続き、この未延伸糸を実施例−１の延伸
熱セツト条件で延伸熱セツトを施した。 この様にして得られたマルチフイラメントを構
成するフイラメントは偏平ではあるものの、中空
部が存しなく、且つ長手方向の太さ斑も小さなも
のであつた。 このマルチフイラメントを用いた筒編を実施例
−１と同様な染色条件で染色して得られた試料
は、嵩高感が極めて少なく、フラツトヤーンを用
いて筒編・染色を施した如きペーパーライクな風
合であつた。 このことは、かかるバルシングヤーンのフイラ
メント間及びフイラメント内の収縮差が小さく、
この様なフイラメントから成るマルチフイラメン
トの収縮力は小さいことを意味するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の制電性繊維を構成するフイラ
メントの断面図であつて、電子顕微鏡写真からの
模写である。第２図は本発明の制電性繊維を構成
するフイラメントの長手方向の側面図及び前記側
面図を90゜回転せしめた正面図、第３図のａ及び
ｂは夫々後述する実施例−１及び比較例−２で得
られた本発明の制電性繊維及び従来のパルシング
ヤーンのウースター斑を夫々示すグラフ、第４図
は本発明の制電性繊維の断面図、第５図は本発明
の制電性繊維の応力St−伸度E1曲線、第６図は
本発明の制電性繊維を得るための紡糸口金の吐出
断面図、第７図は第６図の吐出孔からフリーフオ
ールで重合体を吐出した直後のフイラメントを横
断面に沿つて切断した際のフイラメント斜視図を
夫々示す。 第１図において、ｅ：中空部、ｇ：中空部ｅを
含む断面において短軸ｃによつて分割される中空
部分、ｈ：中空部ｅを含む断面において短軸ｃに
よつて分割される中実部分、ｐ：ポリアルキレン
グリコール、ｒ：イオン性帯電防止剤、ｔ：中空
芯状部、第６図において、２：単一吐出孔、３：
１ａ〜１ｃのスリツト及び前記スリツトで形成さ
れる中空部４からなる中空吐出孔と単一吐出孔２
とを連結するスリツトである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 溶融紡糸可能な重合体から成るフイラメント
   で構成されているマルチフイラメントにおいて、
   構成フイラメントが偏平で且つ長軸方向の外周部
   に該長軸を挾んで互いに対向する１対の凹部を有
   していると共に、前記１対の凹部間に在る短軸に
   対して非対称である断面形状と、フイラメントの
   長手方向に太さ斑とを有する偏心中空フイラメン
   トであつて、該中空部が前記フイラメント断面に
   おいて短軸に平行な直線が最大になる側に在り、
   且つ該短軸によつて分割される前記中空部存在部
   分の配向度がこれに隣接する中実部分の配向度よ
   りも大であり、繊維全体として高々３重量％の下
   記(a)，(b)の化合物を分散状態で含有し、 (a) 該重合体と実質的に反応性を有しないポリオ
   キシアルキレングリコール及び (b) イオン性帯電防止剤 その際、該中空部周辺に(a)のポリオキシアル
   キレングリコールの一部による高濃度分散状態
   を呈する中空芯状部を形成せしめてなる制電性
   繊維。 ２ 該フイラメント断面形状が略まゆ型で且つ短
   軸に対して非対称である特許請求の範囲第１項記
   載の制電性繊維。 ３ 該フイラメントの断面形状が略二等辺三角形
   で且つ互いに対向する長辺部に１対の凹部を有し
   ていると共に、前記１対の凹部間に在る短軸に対
   して非対称である特許請求の範囲第１項記載の制
   電性繊維。 ４ 該フイラメントの長手方向において、中空部
   存在部分に中実部分が巻付くことなく接合してい
   る特許請求の範囲第１項記載の制電性繊維。 ５ 該マルチフイラメントの任意断面におけるフ
   イラメントが下記〔〕式を満足する特許請求の
   範囲第１項記載の制電性繊維。 n₁×m₁／n₂×m₂≧1.5 ……〔〕 〔但し、n₁×m₁，n₂×m₂はマルチフイラメン
   トの任意断面において、各フイラメント断面につ
   いてその長軸と、短軸に平行な最大直線長との積
   であつて、夫々最大、最小の値を示す。〕 ６ 該マルチフイラメントが下記〔〕式を満足
   する特許請求の範囲第１項記載の制電性繊維。 L₁−L₂≧20％ ……〔〕 〔但し、L₁はマルチフイラメントの最終破断
   伸度、L₂は最大応力を呈するときの伸度を夫々
   示す。〕 ７ 短軸に分割される、前記中空部存在部分の中
   空部が15％以下である特許請求の範囲第１項記載
   の制電性繊維。 ８ ポリオキシアルキレングリコールの分子量が
   6000以上である特許請求の範囲第１項記載の制電
   性繊維。 ９ イオン性帯電防止剤が−SO₃M（Ｍはアルカ
   リ金属）基を有する特許請求の範囲第１項記載の
   制電性繊維。 １０ イオン性帯電防止剤がRSO₃M（但し、Ｒ
   はアルキル、アリール（aryl）、アラルキル基を、
   Ｍはアルカリ金属を示す）で表される特許請求の
   範囲第９項記載の制電性繊維。 １１ ポリオキシアルキレングリコールとイオン
   性帯電防止剤との含有量が0.5〜1.5重量％である
   特許請求の範囲第１項記載の制電性繊維。 １２ ポリオキシアルキレングリコールとイオン
   性帯電防止剤との使用割合が９：１〜１：１であ
   る特許請求の範囲第１項または第１１項記載の制
   電性繊維。 １３ 中空芯状部の半径が繊維半径の1/2以下で
   ある特許請求の範囲第１項記載の制電性繊維。 １４ ポリオキシアルキレングリコールの少くと
   も30重量％が中空芯状部に分散してなる特許請求
   の範囲第１項記載の制電性繊維。 １５ イオン性帯電防止剤が繊維断面においてほ
   ぼ均一に分散してなる特許請求の範囲第１項記載
   の制電性繊維。 １６ 吐出断面積が異る１対の吐出孔をスリツト
   により互いに連結せしめると共に、吐出断面積の
   大なる吐出孔を複数のスリツトにより中空部を形
   成した中空吐出孔とし、他方の吐出面積の小なる
   吐出孔を単一吐出孔とした紡糸口金を通して、溶
   融状態にあり、且つ下記(a)(b)の化合物を含有する
   重合体を吐出し、その際、前記１対の吐出孔のう
   ち吐出断面が大なる吐出孔から吐出した重合体流
   の吐出速度を、他方の吐出断面積が小なる吐出孔
   から吐出した重合体流のそれよりも低速とせしめ
   ることにより、前記低速重合体流に高速重合体流
   を衝突、バウンドさせつつ接合させ、次いで冷却
   固化させてから引取ることを特徴とする制電性繊
   維の製造法。 (a) 該重合体と実質的に反応性を有しないグリコ
   ール及び (b) イオン性帯電防止剤 １７ 中空吐出孔を構成する複数のスリツトの配
   列、及び単一吐出孔の断面形状が共に円形である
   特許請求の範囲第１６項記載の制電性繊維の製造
   法。 １８ 中空吐出孔を構成する複数のスリツトの配
   列が非円形である特許請求の範囲第１６項の記載
   の潜在嵩高性マルチフイラメントの製造法。 １９ 中空吐出孔を構成する複数のスリツトの配
   列が三角形である特許請求の範囲第１６項、又は
   第１８項記載の制電性繊維の製造法。 ２０ スリツトにより互いに連絡せしめた１対の
   吐出孔から成る紡糸口金である特許請求の範囲第
   １６項記載の制電性繊維の製造法。 ２１ １対の吐出孔を互いに連結するスリツトが
   単一である特許請求の範囲第１６項、又は第２０
   項記載の制電性繊維の製造法。 ２２ 中空吐出孔から吐出される重合体流の流速
   （V₁）及び単一吐出孔から吐出される重合体流の
   流速（V₂）が下記〔〕式を満足する流速であ
   る特許請求の範囲第１６項記載の制電性繊維の製
   造法。 １／1.5≧V₁＞V₂≧１／７ ……〔〕 ２３ グリコールが分子量6000以上のポリアルキ
   レングリコールである特許請求の範囲第１６項記
   載の制電性繊維の製造法。 ２４ イオン性帯能防止剤が−SO₃M（Ｍはアル
   カリ金属）基を有する特許請求の範囲第１６項記
   載の制電性繊維の製造法。 ２５ イオン性帯電防止剤がRSO₃M（但し、Ｒ
   はアルキル、アリール（aryl）、アラルキル基を、
   Ｍはアルカリ金属を示す）で表わされる特許請求
   の範囲第１６項記載の制電性繊維の製造法。