JPS6228409A - 制電性繊維及びその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （技術分野） 本発明は制電性繊維及びその製造法に関するものであり
、更に詳しくは特殊な断面形状を有する中空繊維の中空
部周辺に帯電防止剤を高密度状態で分散混入せしめた制
電性繊維及びその製造法に関するものである。

（従来技術） ポリエステルによって代表される合成Ｉ１．維は機械的
強度、耐久性５機能性等の諸物件の面で天然繊維に比し
て著しく優れているが。

他方ポリエステル繊維特有の性質として１【、５気抵抗
が著１．　＜高＜、ａｍ気が発生し易いという致命的な
欠陥を有している。

この静電気発生を防止するべく、これまで棟々の手段が
提案されて（・るがイ６」れも一長一短であって、製糸
コスト、制電性及びその持続性、繊維性能等の面で全て
を満足するまでには至っていないのが現状である、最も
簡単な手段としては帯電防止剤を線維表面に塗布または
付与することが挙げられるが、この場合染色工程あるい
は尻重なる洗濯によって帯電防止剤が消失し易（、永続
的な制電効果は期待し難い欠点がある。

訓電性だけに焦点をあてるならば、１記制電効果の永続
性は基本的要求特性であり、この意味からすｔば帯電防
止剤を紡糸前のポリマーに練込む方法は好ましいものと
言える。

これＫついては古（は（ａ）％公昭３９−５２１４号公
報にみられる如くポリオキシアルキレングリコールを繊
維中に均一に混入せしめろ、（ｂ）特公昭４７−１１２
８０号公報（更には特公昭４６−２２２００号公報、特
公昭４７−１０２４６号公報）にみられる如（ポリオキ
シアルキレングリコールとアルキルベンゼンスルホン酸
ソータとを併用し混入せしめる％（ｃ）特開昭５３−１
４９２４７号公報にみられる如くポリオキシアルキレン
グリコールとフルキルスルホン酸ソーダを併用し混入せ
しめる等の手段がよ（知られている。、これらの方法で
は帯電防止剤の使用ｆｉｔとして一般に２重量％以上（
ａ法）、０．７〜８　ｍ　ｆｉｉＮ　（ｂ法）及び１．
０〜２．ＯＮ　ｉｉ　９６　（ａ法）が推奨されている
が、火用的な制電効果を得ようとするとそれらの実施例
にも示さ１１ている通りａ法では６重量２６以上、ｂ法
では約そ７．５：ｉｉ１ｉＥｉ：九、ａ法では３重量％
といった比較的多量の剤を必要とする。このような帯電
防止剤の増加は一方では繊維自身の機械的性質の劣化を
招来し、同時に化学的には染色堅牢性を低下させろ原因
にもなる。更に１通常使用されろ帯電防止剤は必然的に
水との親和性が強いため、精練。

染色或いは洗濯といった水との接触機会が多い織編物に
あっては繊維内部の帯電防止剤が溶出脱落し、制御！１
自身も急激に低下する、このため、実際にはこの脱落分
を見越した撥すなわち更に多ｉの帯電防止剤を使用せざ
るを得なくなり、これに伴い繊維物性は益々悪化の一途
を辿ることになるのである。

上記の物性悪化のなかにあっても見逃すことのできない
重大なる欠陥は特にポリエステルにみられるフィブリル
化現象である。こｊはポリエステルｔ′Ｒ雄は元々帯電
防止剤との相溶性が悪（、特に後者の使用量がおよそ４
重量％になると単繊維（フィラメント）がフィブリル状
に分割し易（この頑向は機械的刺激により一層促進され
る。

これに対して、繊維物・性の低下を防止する手段として
は特に芯鞘構造糸を得る複合紡糸法がある。この方法に
おいては少くとも２８ｉ以上のポリマーを使用し、その
際鞘成分はホ（ポリマー、芯成発は多量の帯電防止剤を
含む１８１種または異種のポリマー、或いはカーボン、
金ＦＡ等の導電性物質を相轟晃含むポリマー乃至は置度
に化学的変性を受けたホリマーで構成される。この種の
繊維においては帯電防止剤の使用量を減電させても優れ
た訓電効果が得られると共に機械的釉性、染色性にも影
萼は見栄けられないが、−大欠点として従来から指摘さ
ｔている如く、著しい製糸コストの上昇があり、商業ベ
ースでの採算性がとれないことが挙げられる。

このようＫ、合成繊維の出現以来その帯電防止法として
塗布法、練込法、複合紡糸法といったものが多数提案さ
れているにも拘らず。

実用的なレベルの訓電効果、更にはその永続性９機絨的
特性、耐フィブリル性、染色性。

製糸コストといった諸々の要因を同時１ｃｔ４足するま
でＫは至っていないのである。

この点、＃開昭５６−１３４２１１号公報では中を糸の
中空部周辺に制電剤を凝集せしめることにより、叙上の
欠点を解消したフィラメントが提案されているが、この
制電性繊維はあくまでフラットヤーンとして提案されて
おり、風合の面からは更に釉々の高次加工が必要になっ
てくる。

（発明の目的） 本発明の目的は制電性と繊維の機械的、化学的特性との
間に４Ｘｆたわる二律背反性の問題を解決し、以て永続
性のある制電効果は勿論実用に充分供し得る機械的特性
に加えて耐フィブリル性、染色性、特に色詞（鮮明性）
において著しく改善され、更には高次加工を必要としな
い（フラットヤーンとは異る）潜在嵩高性を有する制電
性繊維及びその創造法を提供することにある。

（Ｓ　成） 所で、本発明者らは、ｌ＃願昭５９−５６９９号ＢＡ細
督及び’？ｌｉ願昭５９−３６０９７号明細書において
溶融紡糸可能な重合体から成るフィラメントでｈａされ
ているマルチフィラメント［おいて、構成フィラメント
が偏平で且つ長軸方向の外周部に肢長軸を挾んで互いに
対向する１対の凹部な肩していると共に、及び単一吐出
孔の四部間に在る短軸に対して非対称である断面形状と
、フィラメントの長手方向に太さ斑とを有する偏心中空
フィラメントであって、該中空部が前記フィラメント断
面において短軸に平行な直線が最大になる側に在り、且
つ該短軸によって分割される前記中窒部存在部分の配向
度がこれに隣接する中実部分の配向度よりも犬であるこ
とを特徴とする７１１在１４性マルチフイラメントを提
案した。

上記フィラメントの特徴は長手方向に太さ斑を有する偏
平中空フィラメントであり、そのフィラメント間及びフ
ィラメント内の収縮差が大きいので、かかるフィラメン
トから成るマルチフィラメントでは充分な収縮力を呈し
、その結果、汽水処理等圧より好ましい嵩高性を発現す
ることＫある。

本発明者らはこのフィラメントの中空部に注目し、ここ
に前掲の特開昭５６−１３４２１１号公報で知られてい
る。制電剤の中空部周辺へのａ集現象を利用すること和
より、その目的を達するに至った。

本発明によれば、溶融紡糸口Ｊ能な′に６体から成るフ
ィラメントで構成されているマルチフィラメントにおい
て、枯敗フィラメントが偏平で且つ長軸方向の外周部に
１長軸を挾んで互いに対向する１対の凹部を有している
と共に、６ｉＪ紀１対の四部間に在る短軸に対して非対
称である断面形状と、フィラメントの長手方向に太さ斑
とを有１石偏心中空フィラメントであって、該中空部が
前記フィラメント断面忙おいて短軸に平行な直線が最大
になる側圧在り、且つ該短軸によって分割される的記中
空部存在部分の配向度がこれに１接する中実部分の配向
度よりも大であり、線維全体として高々３７４　ｍ　、
９６の下記（ａ）・（ｂｌの化合物を分散状態で含有し
、 （ａ）　　該重合体と実質旧知反応性を有すないポリオ
キシアルキレングリコール及び （ｂ）　　イオン性帯電防止剤 その際、該中空部周辺Ｋ　（＋（）のポリオキシアルキ
レングリコールの一部による高濃度分散状態を呈する中
空芯状部を形成せしめてなる制電性繊維が提供される− 更に、吐出断面積が異る１対の吐出孔をスリットにより
互〜・に連結せしめると共に、吐出断面積の大なる吐出
孔を複数のスリットにより中空部を形成した中空吐出孔
とし、他方の吐出面積の小なる吐出孔を単一吐出孔とし
た紡糸口金を通して、溶融状態にあり、且つ下記（ａ）
　、　（ｂ）の化合物を含有する重合体を吐出し、その
際、及び単一吐出孔の吐出孔のうち吐出断面が大なる吐
出孔から吐出した重合体流の吐出速度を、他方の吐出断
面積が小なる吐出孔から吐出した重合体流のそれよりも
低速とせしめろことＫより、前記低速重合体流に回速重
合体流を衝突、パウンドさせつつ接合させ、次いで冷却
固化させてから引取ることを特徴とする制電性繊維の製
造法が提供される。

（ａ）　　該重合体と実質的に反応性をイうしないグリ
コール及び （ｂ）　　イオン性帯電防止剤 本発明を図面により説明する。

第１図は本発明の制電性繊維を構成するフィラメントの
断面図であって、［子顕微娩写真からの模写である。＠
２図は本発明の訓電性繊維を構成するフィラメントの長
手方向の側面図及び前記側面図を９０°回転せしめた正
面図、第３図の（ａ）及び（ｂ）は夫々後述する実施例
−１及び参考例で得られた本発明の制電性繊維及び従来
のパルシングヤーンのウースター斑を夫々示すグラフ、
第４図は本発明の制電性繊維の断面図、第５図は本発明
の訓電性繊維の応力（Ｓｔ　）−伸度（Ｅｌ）ｌ！ＩＭ
、第６因は本発明の訓電性繊維を得るための紡糸口金の
吐出孔断面図、第７図は第６図の吐出孔からフリーフォ
ールで重合体を吐出した直後のフィラメントを横断面に
泊って切断した際のフイラメン）・斜視図を夫々示す。

第１図において、ｎは長軸、Ｃは短＠ｌ　Ｘ＋Ｘ′は長
＄（ｎ）を挾んで互いに対向する１対の四部、ｅは中空
部９ｍはフィラメント断面で短軸（ｃ）に平行な直線の
うちで最大値を示す直線の長さ１ｇは中空部（Ｃ）を含
む断面において知Ｎ（ｃ）で分割される中空部分、ｈは
同じ（短軸（ｃ）で分割される中実部分で）・つて。

ｇの部分の断面積はｈ部分のそれよりも常に大であ植 またｐは、ポリオキシアルキレングリコール、ｐよりも
粒径の太きなｒはイオン性帯電防止剤、ｔは中空部周辺
に（ａ）のポリオキシアルキレングリコールの一部によ
る高濃度分散状態を呈する中空芯状部である、 本発明の制電性繊維（以下、制電、性マルチフィラメン
トと称することがある）において、その構成するフィラ
メントの断面形状が第１図（ａ）　（ｂ）に示す偏平で
ふって長軸（１１）を挾み互いに対向する１対の凹部（
ｘ＋ｘ’）を結ぶことによって形成される短軸（Ｃ）に
対して非対称で、且つｇ部分、即ち最大直線長（ｒｎ）
を有する側に中空部（ｅ）が存在するものであ７）。

そして、前記断面形状な有するフィラメント断面のｇ部
分の配向度がｈ部分の配向度よりも高いと共に、フィラ
メントの長手刀向圧第２図に示す様な太さ斑を有してい
る。

第２図（ａ）　（ｂ）は本発明の訓電性−フルチフ、イ
ラメントを構成するフィラメントの側面図及び前記側面
図を９００回転せしめた正面図を夫々示す。

本発明の＄１」電性マルチフィラメントを構成するフィ
ラメントの長手方向の太さ斑は、第２図（ａ）　（ｂ）
に示す様に、長手方向に対してｈ部分の断面積がｇ部分
の断面積よりも大巾に変化しつつ接合しているのである
１、 この様に％本発明の制電性マルチフィラメントな構成す
るフィラメントは、その断面におい″′Ｃ第１図に示す
如く中空部を含む断面積がｈ部分よりも大きいｇ部分の
配向度が高く、且つ彼達する様に紡糸時に大きな剪断力
を受けるためにｇ部分が中央である場合よりも極めて高
い配向度となるので、長手方向の太さ斑と相俟って従来
のヤーン例えばパルシングヤーンよりも大きな収縮力を
肩することができる。′その結果、織組織による拘束力
が強い織物でも本発明の制電性マルチフィラメントを用
いた織物では均一で充分な嵩高性を呈し得るのである。

他方１本発明の制電仕付４については次、の如（説明で
きる１゜ 本発明は多量の帯電防止剤を繊維中に均一に分散せしめ
るという従来の概念から脱却して繊維の断面方向忙おい
て帯電防止剤が比較的高慴反状辿で分散している部分が
あれば繊維物性が実質的に損われることなく充分な制電
効果が奏されるとい５技術的思想を前記の特殊断面中空
糸に適用したものである。すなわち帯電防止剤としてポ
リオキシアルキレングリコールとイオン性帯電防止剤と
を共存させた溶融ポリマーを用いて中空糸を紡糸すると
きイオン性帯電防止剤はほぼ均一に分散されるもポリオ
キシアルキレングリコール取分の大半が中空部周辺に凝
集してくる一種のグリ−ドアウド（Ｂｌｅｅｄ　Ｏｕｔ
　）　Ｋよって特徴づけられる特異な現象を利用したも
のである。元来、帯電防止剤は繊維中に均一に分散する
という従来の概念からすれは上記の現象は正に驚くべき
ものであり、これは帯電防止剤の併用と中壁紡糸技術に
よって始めて奏されるのである。この理由については未
だ明らかではないが、多分中空糸の紡糸の場合に限って
のみ、イオン性帯電防止剤がポリオキシアルキレングリ
コールのブリードアウトを促進する作用を呈し【いるも
のと考えられる。そして帯電防止剤が前述の如く中空部
周辺にブリードアウトする部分（中空芯状部）は通常繊
維の中心から半径のおよそ１／２に相当する半径部分で
ある。このような集中的分散はひつきよう帯電防止剤の
使用量の低下を可能ならしめなから制電効果は逆に改善
させることになる。これを例により説明する。分繊維の
半径をγ、ポリアルキレングリコールの使用量をχとす
ると従来の場合、ａ維の断面方向の剤の平均密度（χａ
）はχ／にｒ２で表わされる。

−万、半径はｒとし、中空率５９６の中空糸を作り、こ
れにｚｍのポリアルキレングリコールを混入しその結果
半分（χ／２）が繊維中心からγ／３の区域（すなわち
半径ｒ／３の小円）にブリードアウトしたとき、この小
円内の剤密度（χｂ）は次の如く表わされる。

中８．８χ／πｒ２ 一方、ブリードアウト部分を囲繞する円環部における剤
密度（χＣ）は次式にて示される。

χ／２ ｚｃ＝πビーπ（ゴ）２ １　　χ ２　πｒ！ 以上のことを整理してみると次の如くなる。

■　ポリオキシアルキレングリコールの食のが同じであ
っても本発明の場合、中空芯状部のグリフール密度は従
来のものに比べ約９倍もの高密度状態をとり、他方外周
部は約１７２に低下する。

■　本発明でポリオキシフルキレングリコールの添加量
を半分（χ／２）にしても、■の従来のものと比較すれ
ば、中空芯状部で約４．４倍の高密度状態となり、他方
外周部は１／４の低密度になる。従って、制電性、更に
は物性特に耐フィブリル、染色色調の面で従来のものに
比べて著しい改善が為されるのである。

第１図（ａ）　（ｂ）におけるポリマーとしては、ポリ
エチレンテレフタレート、帯電防止剤として分子量２０
，０００のポリオキシアルキレングリコールと炭素数１
２〜１２のアルキルスルホン酸ソーダとを２：１の割合
で且つ全体としては繊維重量に対して０．９重量部添加
したものである。該図において粉粒体であるアルキルス
ルホン酸ソーダｒは断面全体に亘ってほば均一に分散し
ている。これに対して前記粒体よりも小さい点状のもの
がポリオキシアルキレングリコールであって特に中空部
周辺に集中し他の部分に比べて著しく高い分散密度を呈
している。また破線で示した円内は特にポリオキシアル
キレングリコールがグリ−ドアウドとして高密度状態を
とる所謂中窒芯状部（１）である。そして該芯状部内で
も中！２！壁に近（なる程ポリオキシアルキレングリコ
ールの密度が段階的に増加している状態にあることが特
筆されよう。このような芯状部の存在によって制電性が
改善される理由は、帯電防止剤が繊維方向に連続した中
空部の内壁近傍圧ブリードアウトされ該帯電防止剤の実
質的な連続層が形成されること、一方繊維表面に帯電し
た電荷が驚、気絶縁破壊によって該実質的な連続層ＶＣ
達すること、そして該電荷は該実質的な連続層を通って
繊維方向に漏洩されることによるものと思われる。

ここで言う１実質的な連続ｊ−”とは該中空部の内壁近
傍に帯電防止剤がブリードアウトされ、電荷を通すに好
ましい状態番て該Ｗ！電防止剤が集合していることをい
う。連続層の状態だけで言えば苗電防止剤の存在比率が
繊維中に含まれる帯電防止剤の重量分率で多い程好まし
いのは勿論である、 尚、本発明の制電性繊維においては、第１図（ａ）　（
ｂ）　ＩＣ示す様に、帯電防止剤が繊維表層部にも一部
プリードアウトすることが、この部分の制電剤は、アル
カリ減量１度重る洗ＡＮＣよって脱落するための永続性
のある制電性付与に対しては実質的に貢献する部分では
ない。

本発明において、フィラメント断面形状の好ましい態様
としては、第１図（ａ）に示す様な略まゆ形を呈するも
の、或いは第１図（ｂ）に示す様な略二等辺三角形を呈
するものが好ましい。肴に、略二等辺三角形の断面形状
を有するフィラメントでは独特な光沢を呈することがで
き好ましい。

そして、かかる偏平中空フィラメントにおけるｇ部分の
中空率は２〜１５％、特に好ましくは３〜１５Ｘであっ
て、ｇ部分の中空部（ｅ）を含む断面積Ｓｇとｈ部分の
断面積ｓｈ　　との比（Ｓｇ／Ｓｈ）は１．２〜３、特
に１．５〜２であることが好ましい。

但し、前記中空率及び断面積Ｓｇ及びｓｈはフィラメン
ト断面の顕微鏡写真から求めたものである、 また、第２図（ａ）　（ｂ）に示す如く、フィラメント
の長手方向にｈ部分がｇ部分に巻付（ことな（接合して
いるフィラメントは、その長手方向の変形度、即ち太さ
斑が大きく好ましいものである。

そして、この様な長手方向に大きな太さ斑を有するフィ
ラメントで構成されている本発明の制電性マルチフィラ
メントは当然その断面方向くも大きな太さ斑を有してい
る。

このことは、第３図（ａ）に示す後述の実施例−１で得
られた本発明の訓電性マルチフィラメントのウースター
斑のグラフから明らかであり、第３図（ｂ）に示す後述
の参考例で得られた従来のパルシングヤーンのウースタ
ー斑のグラフと比較しても１本発明の制電性マルチフィ
ラメントの断面方向の太さ斑は大きい。

尚、かかるウースター斑はツエルベーカーウー；（ター
社製のウースターイプネステスターモデルＣＫより測定
したものである。

また１本発明の制電性マルチフィラメントを構成するフ
ィラメントの長手方向には第２図に示す様な大ぎな太さ
斑（山から山の長さくＬ）が０．５〜３　ｍ　）がラン
タムに存在するため、かかるフィラメントから成る＊：
＋を性マルチフィラメントの任意断面においては、第４
図に示す様に、あたかもテニール差を有するフィラメン
トが混繊されているのと同様な効果を呈する。

つ贅り、第４図において４Ａは一本の訓電性マルチフィ
ラメント断面での最大断面積であるフィラメント断面を
示し、ｎｌ及びｍｌはフィラメント断面（Ａ）の長軸及
び銀大直Ｐｉ長を夫々示−ｔ０まだ、Ｂは第４図に示す
一本の訓電性マルチフィラメント断面での最小断面積の
フィラメント断面を示しｓ　ｎ、及びｍ、はフィラメン
ト断面（Ｂ）の長軸及び最大直線長を夫々示す。

一般的に、第４図に示す様な断面積が異るフィラメント
、　ｉｐちテニール差を有するフィラメントが混繊され
ている場合、断面積の大きい（太デニール）フィラメン
トは断面積の小さい（細デニール）フィラメントよりも
収縮率が太きいため、熱処理によって、太デニールフィ
ラメントは収縮して張力担持体となり、細デニールフィ
ラメントはマルチフィラメントの外側に張り出すので、
腰があり且つ柔なタッチの風合を呈することができる。

本発明の制電性マルチフィラメントにおいて、前記最大
断面積のフイラメン）　（Ａ）及び最小断面積のフイラ
メン）　（Ｂ）が下記［Ｉ）式を満足するものは腰があ
り且つ柔なタッチの風合を呈し得ることができ好ましい
。

更に１本発明の制電性マルチフィラメントはその断面方
向及び長手方向に前述した様に大ぎな斑、即ち大きな収
縮差を有しているため、あたかもフィラメント間及びフ
ィラメント内に収縮差を有するフィラメントを混繊した
構造となっている。このために１本発明の制電性マルチ
フィラメントの応力−伸度曲線は第５図に示すものとな
る。

ここで、第５図（ａ）は紡糸して得られた本発明の制電
性マルチフィラメントの応力（Ｓｔ）−伸度（Ｅｌ　）
曲線であり、第５図（ｂ）は紡糸後。

更に延伸熱セットを施して得られた２ｔ−発明の訓電性
マルチフィラメントの応力（Ｓｔ　）−伸度（Ｅｌ）曲
線である。

第５図において、Ｌ、は最終破断伸共Ｉ　Ｌ、は最大耐
力を示すときの伸度を夫々示す。

この様に、ＬＩ及びり、の伸度が見られるのは前述した
収量差を肩するフィラメントを混繊せしめた混繊糸の特
徴であって、かかる収縮差の極めて小さい、或いは収縮
差のないフィラメントから成るマルチフィラメントで（
ま通常り、のみが見られるに過ぎないのである−この点
、本発明の制電性マルチフィラメントでは、混繊等の操
作を行なうことなく、あたかも収縮差のあるフィラメン
トから成る混繊糸と同等の効果を呈することができる。

そして、（Ｌ、　−Ｌ２）の値が大である程、前記収縮
差が大であることを示し、かかる（　Ｌ。

−Ｌ、）の値が下記ＣＩＤ式を満足する制電性マルチフ
ィラメントは充分な嵩高性を呈すことができ好ましい。

Ｌ−Ｌ、２２０％　　・・・・・・・・・・・・・・・
・・・〔■〕本発明の制電性マルチフィラメントにおい
ては、未延伸糸の状態では勿論のこと、延伸熱セットを
施して実用に耐え得る力学的性質を付与しても充分に上
記ＣＩＩ）式を満足するものを得ることができる。

以上、述べてきた本発明の訓電性マルチフィラメントは
、第６図の如き中空吐出孔と単一吐出孔とをスリットで
連結した吐出孔を有する紡糸口金を用いて紡糸すること
が肝要である。

第６図において、１ａ〜ｌｃ　＋　２　＋　３は夫々重
合体流を吐出する吐出孔であって、４はＩａ〜ＩＣで示
される複数のスリットで形成される中空部、２は単一吐
出孔、３は１ａ〜１ｃのスリット及び中空部（４）から
なる中空吐出孔と、単一吐出孔（２）とを連結するスリ
ット、／Ａ。

は単一吐出孔の内径、！及びＷはスリット（３）の幅及
び長さ、ＪＡ、及びｉ！Ｂ、は第６図（ａ）の中窒吐出
孔の外径及び内径を夫々示す。

かかる吐出孔の特徴は、吐出断面積が異なる１対の吐出
孔と１−て、吐出断面積の大なる吐出孔に複数のスリン
）　（Ｉａ〜ｌｅ　）で構成されろ中空吐出孔を、他方
の吐出断面積の小なる吐出孔に単一吐出孔ｆ２＋を夫々
採用したことと、中空吐出孔と単一吐出孔（２１とをス
リット（３）で連結したことにある。

そして、本発明の制電性繊維の製造法では。

紡糸口金面直下で第６図の吐出孔の中空吐出孔から吐出
さｔまた〕合体流に、ら・Ｊ記ル合体流の流速よりも高
速である単一吐出孔（２１から吐出された重合体流を衝
突、バウンドさせつつ接合せしめ、次いで冷却固化して
から引取ることが必要である。

この様な本発明の！！造法を採用することＫよって、得
られる制電性マルチフィラメント内及びフィラメント間
の収縮差を大にすることができ、かかるフィラメントか
ら成る制電性マルチフィラメントの収縮力を向上せしめ
ることかできるのである、 ここで、１１Ｊ記第６図の吐出孔において、中空吐出孔
のスリン）　（Ｉａ〜ｌｃ　）の合計吐出断面ａ　（Ｓ
＋　）と単一吐出孔（２１の吐出断面積（Ｓ、）とを等
しくすると、紡糸口金直下での重合体流の衝突・バウン
ドかあまりＫも激しくなるため安定な紡糸が困難となる
。

また、中空吐出孔と単一吐出孔（２１とがスリット（３
）で連結されてな（・吐出孔を用いた場合には、得られ
る制電性マルチフィラメントのフィラメント内及びフィ
ラメント間の収縮差は不充分となる。

本発明によって得られる制電性マルチフィラメントを構
成するフィラメントは、第１図（ａ）に示す断面形状で
あって、ｇ［１，分の配向度がｈ部分の配向度よりも高
く、且つｇ部分が中寅である場合よりも極めて高い配向
度となり、しかも長手方向に太さ斑を併せ有しているも
のである。

本発明によって、かかるフィラメントが侍らｔｚる助出
は次の様Ｐこ考えられる。

Ｒｐち、一般的に、中空吐出孔を構成している各スリッ
ト、及び単一吐出孔を通過する重合体流の流速が互いに
等しいならば、中空吐出孔の複数ス１１ットの合計圧力
損失は単一吐出孔よりも大となる、 しかしなから、中を吐出孔と単一吐出孔（２１とをスリ
ット（３＋を介して同−吐出孔内圧併有している第１図
に示す本発明の吐出孔においてをす、両孔の圧力損失が
等しくなる様に両孔を通過する重合体流間に流速差が生
じろ。このため、中空吐出孔のスリット巾、単一吐出孔
（２１の内径（Ｉ！Ａ、）等をｔＡ整することによって
、中空吐出孔の１ａ〜１ｃのスリットよりも単一吐出孔
（２）から吐出される重合体流の流速が速くなる様に流
速差を付与すると共にその流速差を容易に大きくするこ
とができるのである。

この様に、中仝吐出孔σ〕スリッ）（ｌａ〜ｌｃ）を通
過する重合体流の流速は単一吐出孔（２１を通過する重
合体流よりも遅いため、紡糸Ｆラフトは中空吐出孔のス
リン）　（ｌａ〜ｌｃ　）から吐出された重合体流に主
に集中する。％Ｋ。

紡糸引取速度２５００　ｍ　／分収上の高速紡糸では、
５００以上の高ドラフトが中空吐出孔のスリン）　（ｌ
ａ〜ｌｃ　）から吐出された重合体流に集中する結果、
かかる重合体流が形成する中空部分は中空吐出孔が単一
吐出孔であろ間合よりも大ぎな剪断力を費けて、重合体
流が中実である場合よりもゆめて高い配向度となるので
ある。

また、単一吐出孔（２１の吐出断面績（Ｓ、）は中空吐
出孔のスリン）　（ｌａ〜ｌｃ　）の合計吐出断面ｍ　
ｃ　ｓ、　＞よりも小さいため、得られるフィラメント
断面において中空部を含む９′ｌ１４１１の断面積より
もｈ側の断面積が小さくなるのである。

この様にして得られるフィラメント断面では、第１図に
示す如く、中空部（ｅ）を含む断面積がｈ部分よりも大
きな１部分がｈ部分よりも高配向度となる・ 更に、中空吐出孔及び単一吐出孔（２）から吐出される
重合体流流速が異なると共に、スリット（３）から吐出
される重合体流で前記２つの重合体流が連結されている
ために、中空吐出孔から吐出された重合体流に単一吐出
孔（２１から吐出された重合体流が衝突・バウンドしつ
つ接合する結果、第２図に示す如（長手方向に太さ斑を
有するフィラメントが得られるのである。

本発明において採用する中空吐出孔のスリットの配列形
状、及び単一吐出孔の断面形状は特に限定する必要はな
く、目的に応じて最適なものを採用すればよい。

例えば、中空吐出孔のスリットの配列形状としては、英
国特許第８５３，０６２号明細ｌＩＫ記載されている非
円形状のものを採用でき、中でも第６図（ｂ）　Ｋ示す
三角形状の配列のものが好ましい。

かかる、三角形状の中空吐出孔を用いた第６図（ｂ）の
吐出孔によると、第１図（ｂ）に示す略二等辺三角形の
新曲形状を有するフィラメントが得られ、このフィラメ
ントから成るマルチフィラメントは独得な光沢を呈する
ことができる。

また、中空吐出孔のスリット配列形状及び単一吐出孔の
断面形状を第６図（ａ）の如（円形状とすると、第１図
（ａ）に示す略まゆ型の断面形状となる。第６図（ａ）
の吐出孔は工作が容易で好ましい。

更に、第６図において、単一吐出孔（２１と中空吐出孔
とを単一スリット（３）で連結することによって、驚く
べきことに単一吐出孔（２１から吐出される重合体流は
中空吐出孔から吐出される重合体流の片側で衝突・バウ
ンドしつつ接合するので、中空部分（ｆ）に中実部分（
紛がまきつくことなく接合している第２図に示すフィラ
メントが得られ、フィラメントの長手方向に大きな太さ
斑を付与することができる。

この様に、フィラメントの断面方向に大きな配向度差を
有すると共に、フィラメントの長手方向に大きな太さ斑
を有するフィラメントから成るマルチフィラメントは、
紡糸後。

更に延伸し熱セットを施して実用に供し得る力学的特性
を付与しても、充分な収縮力を呈することができ好まし
いうかかるスリット（３）の形状は第６図に示す直線状
の他に、カギ形成いは湾曲していてもよい。要は中空吐
出孔と皐−吐出孔（２１とがスリットで連結されている
ことである。

また、スリット（３）の長さを、得られるフィラメント
断面において第１図に示す凹部（Ｘ。

Ｘ’）が形成されるよう設定することによっても、中空
吐出孔及び単一吐出孔（２）から吐出される両型合体流
の衝突・バウンドによる振動周期をより太き（すること
かでき、得られるフィラメントの長手方向に極めて大き
な太さ斑を付与することができる。

その結果、かかるフィラメントから成る制電性マルチフ
ィラメントの任意断面は第４図に示す様なフィラメント
断面積差を有するものとなり、その際のｎｌ　Ｘ　ｎＪ
　／　ｎｔ　×ｍｔの値は１．５以上となると共に、前
記制電性マルチフィラメントの応力（ｓｔ）−（ＩＰ度
（Ｅｌ　）曲線においても、（Ｌｔ　　Ｌｔ）の値は２
０％以上となる。

そして、第６図の吐出孔を用いて第１図の断面形状を有
する偏平中空フィラメントを得ることができるが、その
際にかかるフィラメント断面の顕微鏡写真から求めたＩ
ｉ部分の中空率を２〜１５％、特に好ましくは３〜１５
％とし１ｇ部分の中空部（ｅｌを含む断面ｆ＊ＳＩＩと
ｈ部分の断面積ｓｈとの比（！Ｖ／Ｓｈ　）を１．２〜
３、！に１．５〜２とすることが好まし　Ｎ　ａ 尚１本発明で採用する吐出孔では第６図に示す単一吐出
孔（２）が１ケ以辷中空吐出孔に連結されていてもよく
、単一吐出孔（２）の形状も三角形、四角形、Ｙ字形等
の非円形であってもよい。

これまで述べてきた本発明の吐出孔の具体的な寸法を、
Ｌ１図（ａ）の吐出孔について下記に示す。

１．５≦ＳＩ／　Ｓｔ≦１５ ０．０４≦（ｉＡ、　−７Ｂ、　）　／２≦０．３００
．１０≦ｊＡｔ＜　／Ｂ、　＜　ｉＡ、　≦１．５０．
０５≦ｌ≦１．３０ ０．０３≦Ｗ＜ｉＡ、≦１．０ 〔但し、ｉＡ、、　ＡＢ、、　ｉＡ２．ｌ、Ｗの夫々の
単位は（肛）である。〕 そして、この様な吐出孔から成る紡糸口金を採用するこ
とＫよって、あたかも異デニールフィラメントが混繊さ
れた如き訓電性マルチフィラメントを容易に得ろことが
できる。

また、本発明の制電性マルチフィラメントの製造法にお
いて、中空吐出孔から吐出される重合体流の流速（Ｖ、
）と、単一吐出される重合体流の流速（Ｖｌ）との吐出
速度比（Ｖ１／ｖ、）を１／１．５〜１／７、特に１　
／　２．３〜１／３．４に設定することが好ましく、こ
の時の重合体の吐出量比〔中空吐出孔の吐出量／単一吐
出孔（２）の吐出量〕は３／１〜１１５、特に１．５　
／　１〜１／３．３に設定することが好ましい。

今、第６図（ａ）　Ｋ示す吐出孔であって、繭重寸法の
範囲内にある吐出孔を有する紡糸口金面直下で得られる
紡出フィラメントの形状を第７図に示すｎ 第７図はフリーフォールで得たものであり、中空吐出孔
から吐出された側の断面積はほとんで変化せずに、単一
吐出孔から吐出された側の断面積が変化していることを
示している。

また、第７図より単一吐出孔から吐出された重合体流は
中空吐出孔から吐出された重合体流に捲き付くことな（
一方向で振動していることも併せて示している。

唯、第７図に示す紡出フィラメントは紡出ドラフトの作
用受けないフリーフォールで得られたものであるため１
本発明で得られる・マルチフィラメントを構成するフィ
ラメントの断面形状と差異が認められるが、紡糸ドラフ
ト作用下では中実部分が中空部分にバウンドしつつ接合
しているために中実部分の長さは中空部分よりも長くな
るので、第１図（ａ）　Ｋ示すフィラメント断面形状を
有するフィラメントが得られるのである。

この様にして吐出ｌ接合せしめた重合体流を冷却固化し
た後に引取り、更に延伸し１００℃以上の温度で熱セッ
トを施すことによって得られるマルチフィラメントの力
学的特性を実用に供し得る程度までに高めることができ
る。この様にしても本発明で得られるマルチフィラメン
トでは依然として断面方向及び長手方向に大きな収縮差
を有しているため、熱処理によって充分な嵩高性を低す
ことができる。

また、紡糸引取速度が４０００Ｆ？ｌ／分以上。

特に４５００〜５５００ｍ／分では、得られるマルチフ
ィラメントをそのまま実用に供し得ろものであり、かが
るマルチフィラメントは熱処理によって充分な嵩高性呈
し得ることは１うまでもない。

以上、述べてきた本発明のマルチフィラメントの製造法
において、通常の溶融紡糸の如く紡糸口金から吐出した
重合体流を冷却風により冷却して引板っても、冷却して
から更に加熱を施してから引取ってもよい。

また、溶融紡糸の便に延伸し熱セットを施す方法として
は、溶融紡糸してから一旦毎ぎ堰ってから別工程で延伸
し熱セットを施しても、或いは溶融紡糸してから一旦毎
き取ることなく延伸し熱セットを施してもよい。

この様にして得られろ制電性マルチフィラメントの任意
断面における各フィラメントの断面形状はｍ１図に示す
ものとなるが、中には断面形状が偏平であっても、第１
図に示すフィラメント断面における凹部（Ｘ、Ｘ’　）
のない形状のフィラメントが存在している。かかる断面
形状のフィラメントが存在していてもその数が少数本で
ある制電制マルチフィラメントでは５本発明の目的を充
分に達成することができる。

尚１本発明において対象とする溶融紡糸可能な重合体と
は、％に単一重合体が好ましく一般には実質的に繰返し
単位の８５モル％以上がエチレンテレフタレートから構
成されるポリエチレンテレフタレートであり、ａｉ＊合
体には艶消、染色性向上等容目的のざ≦加物質を共重合
体又は、ブレンド体として含んでいても差支えない。ポ
リエチレンテレフタレートの極限粘度（３５℃オルンク
ロルフェノール中で測定）は、　０．４５〜１．２０が
好ましく、箒に０．５０〜１．００が好ましい。極限粘
度が０．４５未満のときは、得られるマルチフィラメン
トの強度レベルが低く好ましくない。また、極限粘度が
１．２０を越えるときは、紡糸時の溶融粘度が高洒ぎて
、溶融温度を高くすることが必要のため、好ましくない
。

本発明で用いる重合体は、該重合体と実質的に反応性を
有さないグリコール及びイオン性帯電防止剤が添加配合
されているポリエステルである。

ここで、”実質的に反応性を弔さないグリフール”とは
ポリエフチルと共重合をしないグリコールであって、ポ
リエステルと反応性を有するグリコールでは、配合時の
コントロールが困難になる。

かかるグリコールとしては、具体的には例えば平均分子
ｉ１６，０００以上、好ましくは１０．０００以上のポ
リオキシエチレンクリフール、又はオキシエチレン単位
を王（通常５０％以上）とし、これ罠例えばオキシプロ
ピレン単位を含むものが好ましく使用される。

また、かかるポリオキシアルキレングリコールの末端は
水酸基であっても、非エステル形成性有機基で封鎖され
ていても、またエーテル結合、エステル結合、カーボネ
ート結合等によって他のエステル形成性有機基と結合し
ていてもよい。なお末端が非エステル形成性有機基で封
鎖されたものにあっては、ポリオキシアルキレングリコ
ールの平均分子蓋は８００〜４，０００程度の低いもの
でもよい。

かかるポリオキシフルキレングリフ−／Ｌ、　０）ポリ
エステル中の含有量は高々２　＊　ｊｌ　５６、好まし
くは高々１重量％である、 これに対して、上記グリコールと併用されるイオン性帯
電防止剤としてはアニオン性帯電防止剤、カチオン性帯
電防止剤或いはこれらの混合物５例えばポリエチレング
リコール！ポリブチレングリコール、ポリアルキル（又
は７リールもしくはアルキルアリール）スルホン酸金属
塩、ポリフルキル（又はアリール。

もしくはフルキルアリール）アミン、ポリアルキンンオ
キサイド付加フルキル（又はアリール、もしくはフルキ
ル７リール）アミン等が挙げられるがなかでも一８０５
Ｍを有するアニオン性帯電防止剤のうち￥ｆＫ一般式Ｒ
ＳＯ，Ｍで示されるアルキルアリールまたは７ラルキル
スルホン酸の金属塩が好ましく採用される。

ここでＭはアルカリ金属を示し通常ナトリウムラカリウ
ムｔリチウムであり、特にナトリウムが好ましい。Ｒは
炭素数８以上のアルキル基を示す。炭素数７以下のフル
キル基の場合は、ポリエステルとの相溶性がやや悪くな
る。従って通常はこのＲが炭素数８〜２０のアルキル基
のものが使用され、これらの混合物として使用されるこ
とが多〜・。

かかるアルキルスルホン酸金島塩のポリエステル中の含
有量は高々１．０７１量％、好ましくは高々０．５重量
％である。

以上のことから本発明で用いるグリコールとイオン性帯
電防止剤の含有量は繊維物性を考慮すると高々３重食％
、好ましくは１，５１量Ｓ、％に好ましくは１．２重量
％添加分散されるがその際両者の割合（重量）は前者は
５０〜９０重量先を占めろようにするのが好ましい。ま
た下限としては少くとも０．２重量％程度であり、これ
を下回ると両者の使用割合を如何に変えても或いはｍ紛
の中空率を如何に変えても目的とする訓電効果を期待す
ることはできない。

前記グリフールとイオン性帯電防止剤のポリエステルへ
の配合には、任意の方法が採用され、両者は同時に又は
任意のｊム序でポリエステルに配合することができろ。

ｊｌｌｌち、ポリエステルの紡糸が終了するまでの任意
の段階、例えばポリエステルの重縮合反応終了時、重縮
合反応途中、重縮合反応終了時であってまた溶融状態に
ある時点、粉粒状態、紡糸段階等におし・て、両者を同
時に又は任意の順序で添加すればよい。また両者を予め
溶融混合してから添加１２ても、２回以上に分ｌｌｌｌ
１ｍ加しても、両者を予め別々にポリエステルに配合し
た後成形前等において混合してもよい。更に、重縮合反
応中期以前に添加するときは、エチレングリコール等の
溶媒に溶解又は分散させて添加してもよい。

この様に、グリコールとイオン性帯電防止剤とが配合さ
れているポリエステルを第６図に示す吐出孔から吐出せ
しめることによって。

本発明の制電性線維を得ることができる。

その他の態様とし【、第６図に示す吐出孔の中空吐出孔
から前記化合物を含壱するポリエステルを吐出し、同時
に単一吐出孔（２）か「）は別の重合体、例えが＠述し
たグリコール及びイオン性帯電防止剤が共に配合されて
いないポリエステルを吐出するり合紡糸を打ってもよい
。

（作　　用） 本発明とは、その抄術思想を全く異にすうが、２つの対
向する重合体流を［−ｊ全下方で衝突バランｌ゛させて
接合させる所謂パルシングヤーンは知られている。

かかるパルシングヤーンを得るための紡糸口金の吐出孔
は孔径が異る２つの吐出孔が成る角度で対向して設けら
れていると共に、孔径の小さい吐出孔のポリマー導孔の
長さくランド長）が孔径の大きい吐出孔のポリマー導孔
の長さくランド長）よりも短く設定されている。かかる
設定によって、孔径の小さい吐出孔から吐出される重合
体流の流速は他方の吐出孔から吐出される重合体流より
も速くなるのである。

この様に、流速差を櫓する２つの重合体流が紡糸口金面
直下で衝突・振動しつつ接合するためにフィラメントの
断面方向及び長手方向に一応の収縮差を付与することが
できるのである。

しかしながら、前述した様にかかるパルシングヤーンの
収縮力は不充分であるため、フィラメント断面方向の収
縮力を大にすべく、孔径差を大として得られるフィラメ
ントの高配向度側の肋面私を大にせんとしても、両孔か
ら吐出される重合体流の流速差は吐出孔のランド長等を
調整することによって付与しているものであるため、孔
径差が大になる程流速差を付与することは困雌になるの
で、かかる吐出孔では限界がある。

また、両重合体流の衝突による振動を激しくしてフィラ
メントの長手方向に太さ斑を犬とぜんとしても１両孔の
設置距離を犬にすると逆Ｋｍ動は減少、或いは消滅して
しまうのである。

これに対し、本発明の制電性マルチフィラメントの溶融
紡糸に当っては、第６図圧示す如き吐出孔を有する紡糸
口金を採用するにめ、重合体流の衝突・バウンドによる
大きな振動の発生と、中空孔から吐出された重合体流に
紡糸ドラフトの作用点が偏在化する効果を併せ奏するこ
とができる結果、フィラメントの長手方向く大きな太さ
斑と、第１図に示す如（フィラメント断面において、ｇ
側の配向度がｈ側よりも高くなる断面方向の配向度差と
を併せ有するフイラメンＩ・から成ろマルチフィラメン
トが得られるのである。

即ち、中空吐出孔及び軍−吐出孔のスリント巾、孔径等
を調整することによって、中空吐出孔から吐出される重
合体流の流速を速くすると共に、かかる流速差を充分に
大きく−（ることができるため、紡糸１′ラフトを中空
吐出孔から吐出されろ重合体流に集中せしめることがで
き、中空吐出孔から吐出さ４た重合体流に大きな剪断力
が作用するので中空部分の配向度が中実部分の配向度よ
りも高く、且つ前記中空部分が中実である場合よりも極
めて高い配向度とすることができるのである。

しかも、中空吐出孔の中空部を含む断面積が単一吐出孔
の断面積よりも太き（・ため、得られるフィラメントの
断面において中実剖１分よりも中空部分の断面積が大き
いのである。

また１両孔間の距離を大にしても、７、リットから吐出
される重合体流で連結されているためＫ、両重合体流は
衝突・バウンドによる大きな振動を発生しつつ接合せし
めることができる。

この様圧して得られろマルチフィラメントを構成するフ
ィラメントは、その断面において、中空部を有する断面
積が中実部分よりも大きい中空部分の配向度が極めて高
いため。

中空部分が中実部分よりも大きな収量率を有していると
共に、フィラメントの長手方向にも大きな太さ斑を有し
ているので、かかるフィラメントから成るマルチフィラ
メントではフィラメント間書フィラメント内に大きな収
縮差を有しており、熱処理の際に大きな収縮力を呈し得
るのである。

かかるマルチフィラメントを用いた織物では、熱処理に
よって均一で且つ充分な嵩高性を呈することができる。

また、溶融紡糸で得られる未延伸糸に更に延伸熱セット
を施して実用に供し得ろ力学的特性を付与したマルチフ
ィラメントでも、依然として充分な収縮差を有している
ため、かがるマルチフィラメントを用いた織物も熱処理
によって充分な嵩高性を呈することができる。

更に、本発明において、フィラメントの断面形状を略二
等辺三角形にすると、独特な光沢を呈すこともでき、ま
た本発明のマルチフィラメントを構成するフィラメント
は長手方向に大きな太さ斑をランタムに有していること
から、異デニールフィラメントが混繊された混繊糸の如
き腰のある良好な風合を呈することもできる。

しかも１本発明によれば対ｌＩ１．維重盆として３重量
光以下という少い帯電防止剤を用い。

これを集中的に中を芯状部に分散せしめているので、訓
電性は一段と向上する。他方中空芯状部を取巻く外周部
においては元々帯電防止剤の使用量ン少くし得ることに
加えて防剤の中空芯状部へのズリ−ドアウドに伴い益々
密度が低下しているので、ホモポリマー〇糸に比べＵｌ
的な強伸度低下のないのは勿論耐フィブリル性、染色色
調の面でも従来のものに比べて格段に改善さ才すること
になる。

（発明の効果） 本発明の制電性マルチフィラメントは単に熱処理を施す
だけで大きな胸高性を呈し得るので、＆細工程ではフラ
ットヤーンの状態で扱うことができるため良好な工程通
過性を有する。

しかも、単一重合体から繁雑な操作を施すことなく得ら
れるので、その工業的意義は極めて大きいものである。

（実　施　例） 以上１本発明を実施例にて更に説明するが。

本実施例で用いる物性は下記の方法で測定したものであ
る。

（１１ｎｌ　＋　ｍｌ及びＪ　Ｔ　ｍ２マルチフイラメ
ントの任意断面について、５６０倍の倍率で断面写真を
とり、中空部を含む断面積が最大となるフィラメント断
面の長軸（ｎ、　）及び最大＠線長（ｍ＋）、及び前記
断面積が最小となるフィラメント断面の長軸（ｎ、）及
び最大直線長（ｍ、）とを夫々実測した。

＋２１　　最大応力を呈するときの伸度（Ｌり及び最終
破断伸度（Ｌ、） 通常の引っ張り型試験＋１ｋＶｃて、型温２５℃、湿度
６０％で、試料長１０儂、引っ張り速度２００ｍ／ｗ＋
の条件で応力−伸度曲線を求め、応力が最大となる伸度
（Ｌ、）。

応力が零となる伸度を最終破断伸度（Ｌｌ）とした。

（３）　　　収　　縮　　率 マルチフィラメントの［カセＪを作り。

この「カセ」に２■／ｄの相当する荷重をかけ、沸水処
理した時の収縮率を以下の式より求めた。

ｆとニー！＝ｘｘｏｏ＜ん）＝収縮率（％）７１！。

（１０：処理前の「カセ」の長さ） ｃ４：処理後のしカセ」の長さ） （４）　　風合（・（嵩高ａ） 得られた潜在嵩高性マルチフィラメントを筒編みし、分
散染料を使用して常法で染色し、水染乾燥後、１８０℃
で１分間セットし風合い（嵩高感）評価用の試料とした
。

風合い（嵩高感）は、肉眼観察並びに触感によって評価
した。

（５）　　中空率 （中空部の断面積／１部の断面）Ｘ１００（６）　　帯
［摩擦圧 （１）　　装置および材料 回転ドラム式摩擦帯電量測足装置 （ロータリース、タテイックテスター）オシロンコープ 摩擦布　木綿ブロード３０／−精＃Ｌの白無糊仕上げ （Ｉｔ）　　試験片の！！ｉｉ製 巻き込み式：３．８αＸ３０口 金わく式＝４．０１×８．０σ それぞれたて長に３枚採取する、さら に摩擦布の木綿−７０−ド（３０／−）を２．５３Ｘ１
４．Ｏｃｘ、たて長に３枚採取する。

０１１）　　試験の操作 ■　調湿：６５±２％ＲＨのデシケータ−中に一昼侠以
上放置する ■　測定璽の雰囲気： ２０±２℃、６５±２　ＸＲ，Ｈ ■　試料二重ね枚数　１枚 ■　ドラム回転数：　７００　ｒ、ｐ−ｒｎ。

■　帯電平衡時間：１分間 ■　接圧荷重：６００ｇ 試験片を１枚表を上にして一一タリー スタテイックの回転ドラムに取り付け。

さらに下部の両端のクリップに摩擦布１枚を試験片と接
触する位置で平行に取り付け、ｂｏｏｙの荷重をかける
。記録計（５ｃ１！１／ＮＲ）一回転）ラム−ｆ　−７
ａ　スコープの順に操作し、帯電平衡に達した時、摩擦
帯電圧（ロ）および萄値（±、−）を読み、３枚の平）
′Ｊ１１１ｉで表わす。（整数位１０位まで） 尚、訓電効果とに擦帝箪圧との関係に ついては後者がおよそ２０００Ｖ（好ましくは１００Ｏ
Ｖ）以下であれば訓電効果が秦される。

（７）　　繊維の機械的フ、「損掲（フィブリル）ＪＩ
ＳＬＯ８２３＃−擦試験機り凰で試料片を２枚重ねて試
験片台にセントし白綿布の換りにテトロンσリジョーゼ
ットクレープ叡物（白）を用い、荷３）５００１１、往
復回数５００回させた後のフィブリル状態を視覚により
、フィブリルの発生が全（緑められないもの５級、フィ
ブリルの発生量が多くなるに従い、４級、３級、２級、
１級にランク付けを行い、実用可能な範囲を３級以上と
した。

（８）　　染色鮮ＥＪ＃性 カセインークによるアルカリ処理で約 １０　ｗｔ％の減量を行った場合の試料片の染色鮮明性
を視覚により、帯ｇ１防止剤を練込まないポリエステル
のみのＲ維で得た試料片の鮮明度を５！ｉｉ、鮮明度が
混色する釦従い４級、３級、２級、１級にランク付けを
行い、実用可能な範囲を３ｆ＆以上とした。

〔実施例−１〕 オルツクｐルフェノール中２５℃で測定した極限粘度０
．６５のポリエチレンテレフタレート９８．８重量部に
、平均分子：１１２０，０００のポリオキシエチレング
リコールと平均炭素数１２〜１３のフルキルスルホン酸
ナトリウムとの２：１の混合帯電防止剤１．２３）ｉ部
を混合せしめたポリエチレンテレフタレートを３００℃
で溶融し、第６図（ａｌ　Ｋ示す吐出孔を４８ホール有
する口金より、吐出ｆｌ：３０．８９７分の吐出量で吐
出した。

ここで、使用した吐出孔の各孔の寸法を第１表に示す。

第　　１　　表 そして、紡糸口金面直下で、中空吐出孔から吐出させた
重合体流の片面に、単一吐出孔（２）から吐出さ才また
重合体流を衝突・バウンドさせつつ接合させる。

次いで、接合した重合体流に温度２６℃、湿度６６９６
σノ冷り風を３０ｃｍ／秒の線速度で吹きつげて冷却固
化後、オイリングローラ−で油剤を付与してから、周速
度１２００ｍ／分、　ｉｏ。

℃の引取ローラー（セパレートローラ併用）　Ｋ１３回
ターンさせて引取り、引続き周速度３７００ｍ／分、１
１５℃の延伸ローラー（セパレートローラー併用）Ｋ１
３回ターンさせて引取ローラと延伸ローラとの間で２．
８５倍の延伸倍率で延伸熱セットを行ない、　　７５　
ｄｅ／４８Ｎｉｌの制電性マルチフィラメントを得た。

かかる訓電性マルチフィラメントを構成するフィラメン
トは第１図（ａ）　Ｋ示す断面形状であって、且つｇ部
分の中空率は６％であった。しかも、フィラメントの長
手方向にも大きな太さ斑を有しており、このマルチフィ
ラメントのウースター斑は第３図（ａ）　Ｋ示す如く大
きなものであった。

そして、得られた制電性マルチフィラメントについて、
その任意断面におけるフィラメント断面積の最大及び最
小値の比（ｎ、　Ｘ　ｍ、／　ｎｔ　Ｘ　Ｑ）。

ｇ部分の中全部（ｅ）を含む断面＆　Ｓｇと、ｈ部分の
断面積ｓｈとの比（Ｓｇ／Ｓｈ　）　、応力−伸度曲線
。

及び糸物性を測定し第２表に示した。

第２表 この様にして得られた１ｂ１」電性マルチフィラメント
を２本合せて２０ＧＯ）ｌｔ４機を用いて目付約１１０
９／ｍ′の天竺に底線した後、乾熱１８０”ＣＸ１分の
プリセットを行い生機Ａを得た。又プリセット後３Ｘカ
セイソータＸ　Ｂｏｉｌ　　で約１０％の減量加工を行
い水洗乾燥後生機Ｂを得たう 次いで生機Ａ及び生機Ｂを次の条件で染色した。

染色条件 ０染料〔三菱化成工業■Ｄｉａｎｊｘ　Ｂｌａｃｋ　Ｈ
Ｇ−ＦＳ　〕；１　０　　ｏ、ｗ、ｆ。

０非イオン系分散剤〔明放化成工業■Ｄｉｓｐｅｒ　Ｖ
Ｇ）０．５１／Ｉ！ ０浴比；１　：５０ ０染色機；１２色高圧染色機（カラーベット）Ｏ染色温
度及び時間；１３０℃／　１　ｈｒ次いで中和剤（Ｂ１
５ｎｈｏｌ　Ｐ−２０）にて処理シた後、洗濯を行い風
乾後７０〜８０″Ｃ０・熟風九て約１ｈｒ乾燥し生機Ａ
より試料片Ａ、生機Ｂより生機Ｂを得た。洗濯は自動反
転式洗濯機に４０℃の温水２０Ｉ！を満たし、市販の合
成洗剤（商品名ザブ）を４０＆入れ２０分間洗濯し。

その後流水にて２０分間すすぎ洗いする方法を用いた。

得られた試料片Ａ及び試料片Ｂを用いて、制電性（ｊＩ
Ｉ擦帯電圧）、繊維の機構的な損傷（フィブリル）、染
色鮮明性を測定した結果を第３表に示す。

ｉ１’、　３表 上記の表より明らかなように、本発明による繊維はｔｔ
＋ｌｉ電性に優ｎて℃・ろばかりでなくフ・ｆグリルも
ほとんど発生せず、しかも卓越し、た染色鮮明性を示す
。

また、前記制電性マルチフィラメントを筒編みにして、
下記条件下で分散染料で染色を施した。

〔染色巣作〕

染　　　　　料　：　　Ｐｏ１ｙｅｓｔｅｒ　　Ｅａｓ
ｔｍａｎ　　Ｂｌｕｅ染　料　比二筒編み重量に対して
４％ 助　　　剤：モノグン（０，５，９６／　／’　）浴　
　　　　比　：１／１００ 温度Ｘ時間：１００℃Ｘ６０分 染色した試料を水洗、乾燥後、１８０℃で１分間熱セツ
トした。

この様にして得られた試料は、均一で染色性の良いもの
であり、又、風合いは腰があり且つ通常のウーリー糸を
用いた試料と同等のすぐねた嵩高感があった。

このことは、かかるマルチフィラメントのフィラメント
間及びフィラメント内に大きな収縮差を有しており、こ
れらフィラメントから成るマルチフィラメントは大きな
収縮力を有していることを示す。

〔比較例−１〕 実施例−１で用いた吐出孔のかわりに通常の丸孔で吐出
孔径０．２７　Ｎ＋ランド長０．５４　ｖｍ　＋吐出孔
数４８の口金を用（・た以外、実施例−１と同様に紡糸
、延伸を行って繊度７５Ｄａ、強度４．０１１　／　ｄ
ｅ　、伸度３５．％の通常の丸断面フィラメントから成
る延伸糸を得た。この延伸糸を実施例−１と同様の底線
、加工、染色を行って試料Ａ及び試料片Ｂを得た。得ら
れた試料片Ａ、及び試料片Ｂを用いて、実施例−１と同
様に制電性（摩擦帯電圧）、繊維の機械的な損傷（フィ
ブリル）、染色鮮明性を測定した結果を第４表に示す。

これらの制電性はほとんど認められなかった。

第４表 また、実施例−１と同様に得られた延伸糸を筒編にして
染色を施［、ても、かかる試料は当然のことながら通常
の延伸糸σ）風合、即ちペーパーライクなものでアラた
。

〔実施例−２〕 実施例−１の紡糸口金を用℃・て、吐出量を５５．６ｇ
／分にて吐出し、延伸熱セットを施す事な（、紡速５０
００？＋１／分で捲き取り。

Ｉ　００ｄｅ／　４８　ｆｔ／の制電性マルチフィラメ
ントを得た。

こり制電性マルチフィラメントを構成するフィラメント
も第１図（ａ）に示す断面形状であって且つ１部分の中
空率は６．３んであった。しかもフィラメントの長手方
向しこは大きな太さ斑を有していた。

そして、かかるマルチフイラメン）・の物性を第５表に
示す。

第　　５　　表 このマルチフィラメントは伸度が７０Ｘであリ、第５表
に示した様に収縮率も５．３九と、そのままでも実用に
供し得る物性を有しているので、そのまま実施例−１と
同様に底線、加工。

染色を行って、試料Ａ及び試料Ｂを得た。得られた試料
Ａ、試料Ｂを用いて、実施例−１と同様に制電性（Ｊ＠
擦帯電圧）９ｇ１．雄の機械的な損傷（フィブリル）、
染色鮮明性を測定した結果を第６表に示す。

第６表 また、前記制電性マルチフィラメントを実施例−１と同
１様に筒編、染色を施した試料は、均一で染色性の良い
ものであり、風合いは腰があり優れた嵩高感のあるもの
であった。

〔参°考例〕

極限粘度０．６４のポリエチレンテレフタレー）　ＣＰ
ＥＴ　：艶消剤として°Ｔｉｅ１を０．３％含有する）
を溶融して、更［３００℃に昇温し、特開昭５５−５１
８０９号公報に記載されている吐出孔から３０．８　Ｉ
Ｉ／分の吐出量で吐出した１、かかる吐出孔は、孔径０
．１５ｍ１＋＋ランド長０．３０　ｔｍの丸孔（１１と
、孔径０．２７鶴、ランド長１．３ｆｉの丸孔（２）と
が、紡糸口金面直下で両孔の中心線が５°で交差する様
に設けられている。

また、かかる丸孔（１１と丸孔（２）との吐出量比及び
吐出速度比を夫々１．９及び１，６とするのが限界であ
った。

この吐出孔から吐出されたＰＥＴ流は紡糸口金面直下で
丸孔（１１から吐出されたＰＥＴ流に丸孔（２）から吐
出されたＰＥＴ流が巻付つつ衝突・振動して接合する。

引き続き、接合したＰＥＴ流は実施例−１と同様に冷却
し１３００ｍ／分の引取速度で引取り、引続き、この未
延伸糸を実施例−１の延伸熱セツト条件で延伸熱ナツト
を施した。

この様にして得られたマルチフィラメントを構成するフ
ィラメント番１備平で１末あるもσ〕σ〕、中空部が存
しなく、且つ長手方向の太さ斑も小さなものであった。

このマルチフィラメントを用いた筒編を実施例−１と同
様な染色条件で染色して得られた試料は、嵩高感が極め
て少な（、フラットヤーンを用いて筒編・染色を施した
如きヘーバーライクな風合であった。

このことは、かかるパルシングヤーンのフィラメント間
及びフィラメント内の収縮差が小さく、この様なフィラ
メントから成るマルチフィラメントの収縮力は小さいこ
とを意味するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の制電性繊維を構成するフィラメントの
断面図であって、電子顕微鏡写真からの模写である。第
２図は本発明の制御性繊維を構成するフィラメントの長
手方向の側面図及び前記側面図を９０°回転せしめた正
面図、第３図の（ａ）及び（ｂ）は夫々後述する実施例
−１及び比較例−２で得られた本発明の訓電性繊維及び
従来のパルシングヤーンのウースター斑を夫々示すグラ
フ、第４図は本発明の制電性繊維の断面図、第５図は本
発明の訓電性繊すの応力（Ｓｔ　）−伸度（Ｅｌ）曲縁
、第６図は本発明の訓電性繊維を得るための紡糸口金の
吐出断面図、８ｉ！７図は第６図の吐出孔からフリーフ
ォールで重合体を吐出した直後のフィラメントを横断面
ＫＧって切断した際のフイラメン）Ｍ視図を夫々示す。 第１図において、 ｅ：中空部 ｇ：中空部（ｅ）を含む断面において短軸（ｃ）　Ｋよ
って分割されろ中空部分 ｈ：中空部（ｅｌを含む断面において短軸（ｃ）によっ
て分割される中実部分 ｐ：ポリフルキレングリコール ｒ：イオン性帯電防止剤 ｔ：中空芯状部 第６図において、 ２：単一吐出孔 ３：１ａ〜ｌｃのスリット及び前記スリットで形成され
る中空部（４）からなる中空吐出孔と単一吐出孔（２Ｉ
とを連結するスリット である。 Ｎ、、１．−゛ 第１図 第２図 （α）（ｂ） 手続補正口 昭和６０年　８月２３日

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）溶融紡糸可能な重合体から成るフィラメントで構
   成されているマルチフィラメントにおいて、構成フィラ
   メントが偏平で且つ長軸方向の外周部に該長軸を挾んで
   互いに対向する１対の凹部を有していると共に、前記１
   対の凹部間に在る短軸に対して非対称である断面形状と
   、フィラメントの長手方向に太さ斑とを有する偏心中空
   フィラメントであつて、該中空部が前記フィラメント断
   面において短軸に平行な直線が最大になる側に在り、且
   つ該短軸によつて分割される前記中空部存在部分の配向
   度がこれに隣接する中実部分の配向度よりも大であり、
   繊維全体として高々３重量％の下記（ａ）、（ｂ）の化
   合物を分散状態で含有し、（ａ）該重合体と実質的に反
   応性を有しないポリオキシアルキレングリコール及び （ｂ）イオン性帯電防止剤 その際、該中空部周辺に（ａ）のポリオキシアルキレン
   グリコールの一部による高濃度分散状態を呈する中空芯
   状部を形成せしめてなる制電性繊維。 （２）該フィラメント断面形状が略まゆ型で且つ短軸に
   対して非対称である特許請求の範囲第（１）項記載の制
   電性繊維。 （３）該フィラメントの断面形状が略二等辺三角形で且
   つ互いに対向する長辺部に１対の凹部を有していると共
   に、前記１対の凹部間に在る短軸に対して非対称である
   特許請求の範囲第（１）項記載の制電性繊維。 （４）該フィラメントの長手方向において、中空部存在
   部分に中実部分が巻付くことなく接合している特許請求
   の範囲第（１）項記載の制電性繊維。 （５）該マルチフィラメントの任意断面におけるフィラ
   メントが下記〔 I 〕式を満足する特許請求の範囲第（
   １）項記載の制電性繊維。 （ｎ＿１×ｍ＿１）／（ｎ＿２×ｍ＿２）≧１．５……
   ………〔 I 〕〔但し、ｎ＿１×ｍ＿１、ｎ＿２×ｍ＿
   ２はマルチフィラメントの任意断面において、各フィラ
   メント 断面についてその長軸と、短軸に平行な最 大直線長との積であつて、夫々最大、最小 の値を示す。〕 （６）該マルチフィラメントが下記〔II〕式を満足する
   特許請求の範囲第（１）項記載の制電性繊維。 Ｌ＿１−Ｌ＿２≧２０％……………〔II〕 〔但し、Ｌ＿１はマルチフィラメントの最終破断伸度、
   Ｌ＿２は最大応力を呈するときの伸度を夫々示す。〕 （７）短軸に分割される、前記中空部存在部分の中空部
   が１５％以下である特許請求の範囲第（１）項記載の制
   電性繊維。 （８）ポリオキシアルキレングリコールの分子量が６０
   ００以上である特許請求の範囲第（１）項記載の制電性
   繊維。 （９）イオン性帯電防止剤が−ＳＯ＿３Ｍ（Ｍはアルカ
   リ金属）基を有する特許請求の範囲第（１）項記載の制
   電性繊維。 （１０）イオン性帯電防止剤がＲＳＯ＿３Ｍ（但し、Ｒ
   はアルキル、アリール（ａｒｙｌ）、アラルキル基を、
   Ｍはアルカリ金属を示す）で表される特許請求の範囲第
   （９）項記載の制電性繊維。 （１１）ポリオキシアルキレングリコールとイオン性帯
   電防止剤との含有量が０．５〜１．５重量％である特許
   請求の範囲第（１）項記載の制電性繊維。 （１２）ポリオキシアルキレングリコールとイオン性帯
   電防止剤との使用割合が９：１〜１：１である特許請求
   の範囲第（１）項または第（１１）項記載の制電性繊維
   。 （１３）中空芯状部の半径が繊維半径の１／２以下であ
   る特許請求の範囲第（１）項記載の制電性繊維。 （１４）ポリオキシアルキレングリコールの少くとも３
   ０重量％が中空芯状部に分散してなる特許請求の範囲第
   （１）項記載の制電性繊維。 （１５）イオン性帯電防止剤が繊維断面においてほぼ均
   一に分散してなる特許請求の範囲第（１）項記載の制電
   性繊維。 （１６）吐出断面積が異る１対の吐出孔をスリットによ
   り互いに連結せしめると共に、吐出断面積の大なる吐出
   孔を複数のスリットにより中空部を形成した中空吐出孔
   とし、他方の吐出面積の小なる吐出孔を単一吐出孔とし
   た紡糸口金を通して、溶融状態にあり、且つ下記（ａ）
   （ｂ）の化合物を含有する重合体を吐出し、その際、前
   記１対の吐出孔のうち吐出断面が大なる吐出孔から吐出
   した重合体流の吐出速度を、他方の吐出断面積が小なる
   吐出孔から吐出した重合体流のそれよりも低速とせしめ
   ることにより、前記低速重合体流に高速重合体流を衝突
   、バウンドさせつつ接合させ、次いで冷却固化させてか
   ら引取ることを特徴とする制電性繊維の製造法。 （ａ）該重合体と実質的に反応性を有しないグリコール
   及び （ｂ）イオン性帯電防止剤 （１７）中空吐出孔を構成する複数のスリットの配列、
   及び単一吐出孔の断面形状が共に円形である特許請求の
   範囲第（１６）項記載の制電性繊維の製造法。 （１８）中空吐出孔を構成する複数のスリットの配列が
   非円形である特許請求の範囲第（１６）項の記載の潜在
   嵩高性マルチフィラメントの製造法。 （１９）中空吐出孔を構成する複数のスリットの配列が
   三角形である特許請求の範囲第（１６）項、又は第（１
   ８）項記載の制電性繊維の製造法。 （２０）スリットにより互いに連絡せしめた１対の吐出
   孔から成る紡糸口金である特許請求の範囲第（１６）項
   記載の制電性繊維の製造法。 （２１）１対の吐出孔を互いに連結するスリットが単一
   である特許請求の範囲第（１６）項、又は第（２０）項
   記載の制電性繊維の製造法。 （２２）中空吐出孔から吐出される重合体流の流速（Ｖ
   ＿１）及び単一吐出孔から吐出される重合体流の流速（
   Ｖ＿２）が下記〔III〕式を満足する流速である特許請
   求の範囲第（１６）項記載の制電性繊維の製造法。 １／１．５≧Ｖ＿１／Ｖ＿２≧１／７……………〔III
   〕（２３）グリコールが分子量６０００以上のポリアル
   キレングリコールである特許請求の範囲第（１６）項記
   載の制電性繊維の製造法。 （２４）イオン性帯能防止剤が−ＳＯ＿３Ｍ（Ｍはアル
   カリ金属）基を有する特許請求の範囲第（１６）項記載
   の制電性繊維の製造法。 （２５）イオン性帯電防止剤がＲＳＯ＿３Ｍ（但し、Ｒ
   はアルキル、アリール（ａｒｙｌ）、アラルキル基を、
   Ｍはアルカリ金属を示す）で表わされる特許請求の範囲
   第（１６）項記載の制電性繊維の製造法。