JPH0326780B2 - - Google Patents
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- JPH0326780B2 JPH0326780B2 JP58049688A JP4968883A JPH0326780B2 JP H0326780 B2 JPH0326780 B2 JP H0326780B2 JP 58049688 A JP58049688 A JP 58049688A JP 4968883 A JP4968883 A JP 4968883A JP H0326780 B2 JPH0326780 B2 JP H0326780B2
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- misfire
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M15/00—Testing of engines
- G01M15/04—Testing internal-combustion engines
- G01M15/08—Testing internal-combustion engines by monitoring pressure in cylinders
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measuring Fluid Pressure (AREA)
- Testing Of Engines (AREA)
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は内燃機関の着火限界を検出するのに用
いられる内燃機関用着火、失火判別装置に関す
る。
いられる内燃機関用着火、失火判別装置に関す
る。
内燃機関の着火限界を検出する手段があれば、
空燃比制御、EGR制御、点火時期制御等に有用
である。内燃機関において、理想空燃比と呼ばれ
る失火してHCが増える直前の完全燃焼する空燃
比で混合気を制御できれば、排気ガス中の有害成
分であるCOおよびHCは最低となり、NOxは一
般に最もよく使われる理論空燃比近傍に比べて減
少し排気対策上有利であるばかりでなく、燃料消
費率も最低であり経済的にも有利である。
空燃比制御、EGR制御、点火時期制御等に有用
である。内燃機関において、理想空燃比と呼ばれ
る失火してHCが増える直前の完全燃焼する空燃
比で混合気を制御できれば、排気ガス中の有害成
分であるCOおよびHCは最低となり、NOxは一
般に最もよく使われる理論空燃比近傍に比べて減
少し排気対策上有利であるばかりでなく、燃料消
費率も最低であり経済的にも有利である。
従来の着火、失火判別方法は、内燃機関の一気
筒内にその絶対圧もしくは負圧を検出する通常型
圧力検出器（たとえば、圧電素子を用いた場合に
はその出力をチヤージアンプにより積分するも
の、あるいは歪みゲージを用いた場合にはブリツ
ジ出力をそのまま用いるもの）を設け、この気筒
の圧縮行程における上死点前の所定クランク角位
置における圧力検出器の出力値を超える期間Tn
を計測し、失火時における当該期間TFと比較す
ることにより着火、失火を判別していた（参照：
特開昭57−114838号公報）。
筒内にその絶対圧もしくは負圧を検出する通常型
圧力検出器（たとえば、圧電素子を用いた場合に
はその出力をチヤージアンプにより積分するも
の、あるいは歪みゲージを用いた場合にはブリツ
ジ出力をそのまま用いるもの）を設け、この気筒
の圧縮行程における上死点前の所定クランク角位
置における圧力検出器の出力値を超える期間Tn
を計測し、失火時における当該期間TFと比較す
ることにより着火、失火を判別していた（参照：
特開昭57−114838号公報）。
しかしながら、最近、応答性の良い圧電素子を
チヤージアンプなしにそのまま用いた微分出力型
圧力検出器が用いられている。すなわち、微分出
力型圧力検出器の出力は上述の通常型圧力検出器
の出力の微分成分に相当するので、変化周期は２
倍となる。このため、上述の着火、失火判別方法
を微分出力型圧力検出器を用いた場合に適用する
と、計測期間がほぼ1/2となり、この結果、着火、
失火判別の精度が低下するという課題があつた。
チヤージアンプなしにそのまま用いた微分出力型
圧力検出器が用いられている。すなわち、微分出
力型圧力検出器の出力は上述の通常型圧力検出器
の出力の微分成分に相当するので、変化周期は２
倍となる。このため、上述の着火、失火判別方法
を微分出力型圧力検出器を用いた場合に適用する
と、計測期間がほぼ1/2となり、この結果、着火、
失火判別の精度が低下するという課題があつた。
したがつて、本発明の目的は、微分出力型圧力
検出器を用いた場合における着火、失火判別の精
度を向上せしめることにある。
検出器を用いた場合における着火、失火判別の精
度を向上せしめることにある。
上述の目的を達成するための手段は、所定気筒
内の燃焼圧の変化を検出する微分出力型圧力検出
器を備えた内燃機関において、タイミング発生手
段は上記気筒の圧縮行程における上死点前の所定
クランク角を示すクランク角タイミング信号を発
生し、カウンタ手段はクランク角タイミング信号
によりクランク角の計測を開始し、上記所定クラ
ンク角における微分出力型圧力検出器の反転値を
この微分出力型圧力検出器の出力が超えるときに
クランク角の計測を停止する。他方、定数設定手
段は機関の失火時におけるカウンタ手段の値が設
定される。この結果、比較手段はカウンタ手段の
値と定数設定手段の値とを比較し、これにより、
カウンタ手段の値と定数設定手段の値との大小に
応じて機関の着火、失火を判別するようにしたも
のである。
内の燃焼圧の変化を検出する微分出力型圧力検出
器を備えた内燃機関において、タイミング発生手
段は上記気筒の圧縮行程における上死点前の所定
クランク角を示すクランク角タイミング信号を発
生し、カウンタ手段はクランク角タイミング信号
によりクランク角の計測を開始し、上記所定クラ
ンク角における微分出力型圧力検出器の反転値を
この微分出力型圧力検出器の出力が超えるときに
クランク角の計測を停止する。他方、定数設定手
段は機関の失火時におけるカウンタ手段の値が設
定される。この結果、比較手段はカウンタ手段の
値と定数設定手段の値とを比較し、これにより、
カウンタ手段の値と定数設定手段の値との大小に
応じて機関の着火、失火を判別するようにしたも
のである。
上述の手段によれば、カウンタ手段の計測期間
は、微分出力型圧力検出器を用いたにもかかわら
ず長くなり、応答性の早い圧力検出器をそのまま
用いた分、着火、失火の判別の精度は向上する。
は、微分出力型圧力検出器を用いたにもかかわら
ず長くなり、応答性の早い圧力検出器をそのまま
用いた分、着火、失火の判別の精度は向上する。
本発明の一実施例としての内燃機関用着火、失
火検出装置が第１図に示される。第１図の内燃機
関用着火、失火検出装置は列型４気筒デイーゼル
エンジンＥ、微分出力型圧力検出器１、タイミン
グ検出装置、着火、失火判定装置３、噴射時期演
算回路４、および燃料噴射ポンプ５を包含する。
火検出装置が第１図に示される。第１図の内燃機
関用着火、失火検出装置は列型４気筒デイーゼル
エンジンＥ、微分出力型圧力検出器１、タイミン
グ検出装置、着火、失火判定装置３、噴射時期演
算回路４、および燃料噴射ポンプ５を包含する。
第１図装置における圧力検出器１の一例が第２
図に示される。
図に示される。
圧電素子１０１とダイヤフラム１０２の間に
は、圧力媒体たる受圧栓１０３が挿設してある。
１０４は出力用の電極であり、コネクタ１０５の
ターミナル１０６にリード線１０７で接続され
る。１０８は接地用の電極であり、受圧栓１０３
およびダイヤフラム１０２を介してハウジング１
０９に接地される。１１０，１１１は絶縁体で圧
電素子１０１をセンサボデイ１１２より絶縁す
る。同じく１１３は絶縁体で出力用の電極１０４
をセンサボデイ１１２より絶縁する。
は、圧力媒体たる受圧栓１０３が挿設してある。
１０４は出力用の電極であり、コネクタ１０５の
ターミナル１０６にリード線１０７で接続され
る。１０８は接地用の電極であり、受圧栓１０３
およびダイヤフラム１０２を介してハウジング１
０９に接地される。１１０，１１１は絶縁体で圧
電素子１０１をセンサボデイ１１２より絶縁す
る。同じく１１３は絶縁体で出力用の電極１０４
をセンサボデイ１１２より絶縁する。
センササブアセンブリは次の手順により組み付
けられる。センサボデイ１１２の下部より、絶縁
体１１０、電極１０４、圧電体１０１、受圧栓１
０３および絶縁体１１１を入れ、受圧栓１０３の
外周部に金属中突リング１１４およびスペーサ１
１５を介してセンサボデイのかしめ部１１６をか
しめることにより、圧電素子１０１および受圧栓
１０３をセンサボデイに固定する。一方センサボ
デイ１１２の上部より絶縁体１１３を入れ、スペ
ーサ１１７を圧入することでセンササブアセンブ
リが構成される。なお、圧電素子１０１には金属
中空リング１１４のバネ性により予荷重が加えら
れる。
けられる。センサボデイ１１２の下部より、絶縁
体１１０、電極１０４、圧電体１０１、受圧栓１
０３および絶縁体１１１を入れ、受圧栓１０３の
外周部に金属中突リング１１４およびスペーサ１
１５を介してセンサボデイのかしめ部１１６をか
しめることにより、圧電素子１０１および受圧栓
１０３をセンサボデイに固定する。一方センサボ
デイ１１２の上部より絶縁体１１３を入れ、スペ
ーサ１１７を圧入することでセンササブアセンブ
リが構成される。なお、圧電素子１０１には金属
中空リング１１４のバネ性により予荷重が加えら
れる。
センササブアセンブリは、ハウジング１０９の
内壁に圧入し、受圧栓先端の突起部１０３１およ
びハウジング１０９の先端の突起部１０９１にダ
イヤフラム１０２が溶接される。
内壁に圧入し、受圧栓先端の突起部１０３１およ
びハウジング１０９の先端の突起部１０９１にダ
イヤフラム１０２が溶接される。
コネクタ１０５は、スペーサ１１８、Ｏリング
１１９を介して、ハウジング１０９のかしめ部１
０９２をかしめることで、ハウジング１０９に固
定される。
１１９を介して、ハウジング１０９のかしめ部１
０９２をかしめることで、ハウジング１０９に固
定される。
圧力検出器は、圧電素子を使用しているため、
時間当たりの圧力変化、すなわちdp／dtをあら
わす信号Ｓ(1)を出力する。
時間当たりの圧力変化、すなわちdp／dtをあら
わす信号Ｓ(1)を出力する。
タイミング検出装置２は、基準信号および角度
信号発生装置２１、角度信号波形整形回路２２、
基準信号波形整形回路２３、およびタイミング演
算回路２４を有する。
信号発生装置２１、角度信号波形整形回路２２、
基準信号波形整形回路２３、およびタイミング演
算回路２４を有する。
着火、失火判定装置３は、サンプルホールド回
路３１、反転増幅回路３２、アナログ比較回路３
３、カウンタ回路３４、デジタル比較回路３５、
およびデジタル定数設定回路３６を有する。
路３１、反転増幅回路３２、アナログ比較回路３
３、カウンタ回路３４、デジタル比較回路３５、
およびデジタル定数設定回路３６を有する。
燃料噴射ポンプ５は噴射ノズル６１，６２，６
３，６４に接続される。
３，６４に接続される。
タイミング検出装置２の角度信号波形整形回路
２２および基準信号波形整形回路２３の詳細が第
３図Ａに示される。２１１は、外周に複数個の突
起を有するロータと外周に１個の突起を有するロ
ータを組み合せたものでクランク軸２回転につき
１回転するようになつている。
２２および基準信号波形整形回路２３の詳細が第
３図Ａに示される。２１１は、外周に複数個の突
起を有するロータと外周に１個の突起を有するロ
ータを組み合せたものでクランク軸２回転につき
１回転するようになつている。
２１２，２１３は、ロータ２１１の各ロータの
突起と対向させてある電磁ピツクアツプである。
２２１，２３１はトランジスタ、２２２，２３２
は抵抗である。２２３，２３３は論理回路でワン
シヨツトマルチバイブレータ、２２４，２３４は
ドライバーである。
突起と対向させてある電磁ピツクアツプである。
２２１，２３１はトランジスタ、２２２，２３２
は抵抗である。２２３，２３３は論理回路でワン
シヨツトマルチバイブレータ、２２４，２３４は
ドライバーである。
ワンシヨツトマルチバイブレータ２２３，２３
３のトリガ端子には、トランジスタ２２１，２３
１の各コレクタが接続してある。
３のトリガ端子には、トランジスタ２２１，２３
１の各コレクタが接続してある。
ロータ２１１ら回転し、各突起が電磁ピツクア
ツプ２１２，２１３を横切る時に、この電磁ピツ
クアツプ２１２，２１３は、負の電圧に落ち込む
時があり、この瞬間、トランジスタ２２１，２３
１は導通状態となり、トランジスタ２２１，２３
１の立ち下がりにより、ワンシヨツトマルチバイ
ブレータ２２３，２３３がそれぞれトリガされ
る。
ツプ２１２，２１３を横切る時に、この電磁ピツ
クアツプ２１２，２１３は、負の電圧に落ち込む
時があり、この瞬間、トランジスタ２２１，２３
１は導通状態となり、トランジスタ２２１，２３
１の立ち下がりにより、ワンシヨツトマルチバイ
ブレータ２２３，２３３がそれぞれトリガされ
る。
ワンシヨツトマルチバイブレータ２２３，２３
３は抵抗とコンデンサの時定数で定まる時間だけ
低レベルの信号を出し、反転ドライバー２２４，
２３４により高レベルの信号に変換される。
３は抵抗とコンデンサの時定数で定まる時間だけ
低レベルの信号を出し、反転ドライバー２２４，
２３４により高レベルの信号に変換される。
以上より、角度信号波形整形回路２２および基
準信号波形整形回路２３は、共に、回転数に比例
した周波数かつ一定パルス幅の信号Ｓ２２４およ
びＳ２３４を送出するが、角度信号Ｓ２２４は、
第５図１に示すように、ロータ２１１の１周当り
の突起数をｎとすれば、１回転（クランク角度で
720゜CA）でｎ個のパルスよりなり、また、基準
信号Ｓ２３４は、第５図２に示すように、１回転
（720゜CA）で１個のパルスよりなり、たとえば、
吸気行程の上死点TDCよりわずか前に発生する
ようにロータに１個の突起が設けられている。
準信号波形整形回路２３は、共に、回転数に比例
した周波数かつ一定パルス幅の信号Ｓ２２４およ
びＳ２３４を送出するが、角度信号Ｓ２２４は、
第５図１に示すように、ロータ２１１の１周当り
の突起数をｎとすれば、１回転（クランク角度で
720゜CA）でｎ個のパルスよりなり、また、基準
信号Ｓ２３４は、第５図２に示すように、１回転
（720゜CA）で１個のパルスよりなり、たとえば、
吸気行程の上死点TDCよりわずか前に発生する
ようにロータに１個の突起が設けられている。
タイミング検出装置２のタイミング演算回路２
４の詳細が第３図Ｂに示される。タイミング演算
回路２４は予設定入力（ジヤム入力）ダウンカウ
ンタ２４１，２４２、論理回路フリツプフロツプ
２４３より構成されている。ダウンカウンタ２４
１，２４２の各予設定入力にはレジスタ２４１
ａ，２４２ａが接続されており、これらのレジス
タの値は図示しない書込み手段によつて書替可能
である。
４の詳細が第３図Ｂに示される。タイミング演算
回路２４は予設定入力（ジヤム入力）ダウンカウ
ンタ２４１，２４２、論理回路フリツプフロツプ
２４３より構成されている。ダウンカウンタ２４
１，２４２の各予設定入力にはレジスタ２４１
ａ，２４２ａが接続されており、これらのレジス
タの値は図示しない書込み手段によつて書替可能
である。
基準信号波形整形回路２３の出力Ｓ２３４がダ
ウンカウンタ２４１，２４２のセツト入力に供給
されると、レジスタ２４１ａ，２４２ａに設定し
てある値Na，Nbが各ダウンカウンタ２４１，２
４２にツトされる。この状態でダウンカウンタ２
４１，２４２のクロツク入力に角度信号波形整形
回路２２の出力Ｓ２２４が供給されると、ダウン
カウンタ２４１，２４２はこの信号クロツクＳ２
２４を計数してダウンカウントする。ここで、
Na＜Nbと設定しておけば、第５図３に示すよう
に、まず、ダウンカウンタ２４１の値が０となつ
てそのＺ／Ｄ（ゼロ検出）端子がハイレベル
（“１”）となり、この瞬間、フリツプフロツプ２
４３がセツトされる。次いで、第５図３に示すよ
うに、ダウンカウンタ２４２の値が０となつてそ
のＺ／Ｄ端子がハイレベル（“１”）となり、この
瞬間、フリツプフロツプ２４３はリセツトされ
る。ここで、フリツプフロツプ２４３のセツト期
間はレジスタ値の差Nb−Naに依存し、サンプル
ホールド回路３０のサンプル／ホールド期間を規
定する。なお、このサンプル／ホールド期間は第
１図のアナログ比較回路３３が動作するのに十分
な期間に設定される。
ウンカウンタ２４１，２４２のセツト入力に供給
されると、レジスタ２４１ａ，２４２ａに設定し
てある値Na，Nbが各ダウンカウンタ２４１，２
４２にツトされる。この状態でダウンカウンタ２
４１，２４２のクロツク入力に角度信号波形整形
回路２２の出力Ｓ２２４が供給されると、ダウン
カウンタ２４１，２４２はこの信号クロツクＳ２
２４を計数してダウンカウントする。ここで、
Na＜Nbと設定しておけば、第５図３に示すよう
に、まず、ダウンカウンタ２４１の値が０となつ
てそのＺ／Ｄ（ゼロ検出）端子がハイレベル
（“１”）となり、この瞬間、フリツプフロツプ２
４３がセツトされる。次いで、第５図３に示すよ
うに、ダウンカウンタ２４２の値が０となつてそ
のＺ／Ｄ端子がハイレベル（“１”）となり、この
瞬間、フリツプフロツプ２４３はリセツトされ
る。ここで、フリツプフロツプ２４３のセツト期
間はレジスタ値の差Nb−Naに依存し、サンプル
ホールド回路３０のサンプル／ホールド期間を規
定する。なお、このサンプル／ホールド期間は第
１図のアナログ比較回路３３が動作するのに十分
な期間に設定される。
第１図の着火、失火判定装置３のサンプルホー
ルド回路３１、反転増幅回路３２、アナログ比較
回路３３の構成が第４図Ａに示される。第４図Ａ
において、第５図４に示す微分出力型圧力検出器
１の出力Ｓ１を、サンプルホールド回路３１にお
いて、タイミング検出装置２の出力Ｓ２４３の所
定クランク角タイミングでサンプルホールドす
る。この結果、サンプルホールド回路３１の出力
Ｓ３１は第５図５に示すごとくなる。この出力Ｓ
３１を反転増幅回路３２により、第５図６に示す
ように、出力Ｓ３１の反転出力Ｓ３２を得る。こ
の出力Ｓ３２と、微分出力型圧力検出器１の出力
Ｓ１をアナログ比較回路３３により比較する。こ
の結果、第５図７に示すように、比較回路３３の
出力Ｓ３３は出力Ｓ１が出力Ｓ３２よりも大きく
なつた時、高レベルになる。なお、第５図４にお
けるMFは失火状態、Ｆは着火状態を表わす。
ルド回路３１、反転増幅回路３２、アナログ比較
回路３３の構成が第４図Ａに示される。第４図Ａ
において、第５図４に示す微分出力型圧力検出器
１の出力Ｓ１を、サンプルホールド回路３１にお
いて、タイミング検出装置２の出力Ｓ２４３の所
定クランク角タイミングでサンプルホールドす
る。この結果、サンプルホールド回路３１の出力
Ｓ３１は第５図５に示すごとくなる。この出力Ｓ
３１を反転増幅回路３２により、第５図６に示す
ように、出力Ｓ３１の反転出力Ｓ３２を得る。こ
の出力Ｓ３２と、微分出力型圧力検出器１の出力
Ｓ１をアナログ比較回路３３により比較する。こ
の結果、第５図７に示すように、比較回路３３の
出力Ｓ３３は出力Ｓ１が出力Ｓ３２よりも大きく
なつた時、高レベルになる。なお、第５図４にお
けるMFは失火状態、Ｆは着火状態を表わす。
第１図の着火、失火判定装置３のカウンタ回路
３４、デジタル比較回路３５、およびデジタル定
数設定回路３６の構成が第４図Ｂに示される。
３４、デジタル比較回路３５、およびデジタル定
数設定回路３６の構成が第４図Ｂに示される。
第４図Ｂにおいて、カウンタ回路３４は、３つ
の端子CLK、STRT、STRを有し、これらの端
子は次の機能を有する。
の端子CLK、STRT、STRを有し、これらの端
子は次の機能を有する。
CLK：計数すべきクロツク
STRT：該端子に印加された信号の立ち上りに
よつてクロツクCLKの計数を開始するもの STR：該端子に印加された信号の立ち上りによ
つてクロツクCLKの計数を終了するもの 従つて、第５図の時刻t1（t1′）におけるタイミ
ング検出装置２の出力Ｓ２４３の立ち上がりによ
り、タイミング検出装置２の出力Ｓ２２４をクロ
ツクとして計数を開始する。次に、第５図の時刻
t2（t2′）におけるアナログ比較回路３３の出力Ｓ
３３が立ち上がつた時、カウンタ回路３４は計数
を停止する。
よつてクロツクCLKの計数を開始するもの STR：該端子に印加された信号の立ち上りによ
つてクロツクCLKの計数を終了するもの 従つて、第５図の時刻t1（t1′）におけるタイミ
ング検出装置２の出力Ｓ２４３の立ち上がりによ
り、タイミング検出装置２の出力Ｓ２２４をクロ
ツクとして計数を開始する。次に、第５図の時刻
t2（t2′）におけるアナログ比較回路３３の出力Ｓ
３３が立ち上がつた時、カウンタ回路３４は計数
を停止する。
このカウンタ出力Ｓ３４（＝T1）と、あらか
じめ設定してあるデジタル定数設定回路３６の出
力Ｓ３６（＝T2）とをデジタル比較回路３５で
比較する。着火した場合、T1＞T2となり、デジ
タル比較回路３５の出力は高レベルとなり、逆
に、失火した場合、T1＜T2となり、デジタル比
較回路３５の出力は低レベルとなる。
じめ設定してあるデジタル定数設定回路３６の出
力Ｓ３６（＝T2）とをデジタル比較回路３５で
比較する。着火した場合、T1＞T2となり、デジ
タル比較回路３５の出力は高レベルとなり、逆
に、失火した場合、T1＜T2となり、デジタル比
較回路３５の出力は低レベルとなる。
以上の動作は各回転ごとに行われ、各回転ごと
にリセツトされる。
にリセツトされる。
このように、第１図装置においては、微分出力
型圧力検出器１の出力と、タイミング検出装置２
の演算出力にもとづき着火、失火判定装置３にお
いて信号処理が行われ、つまり、カウンタ出力
T1と、あらかじめ失火の場合のカウンタ数に対
応した定数T2が設定してあるデジタル定数設定
回路３６の出力を、デジタル比較回路３５により
比較し、着火、失火の判定を行う。
型圧力検出器１の出力と、タイミング検出装置２
の演算出力にもとづき着火、失火判定装置３にお
いて信号処理が行われ、つまり、カウンタ出力
T1と、あらかじめ失火の場合のカウンタ数に対
応した定数T2が設定してあるデジタル定数設定
回路３６の出力を、デジタル比較回路３５により
比較し、着火、失火の判定を行う。
さらに、着火、失火判定装置３の出力と、回転
数、クランク角等の他の情報等により噴射時期演
算回路４で、最適噴射時期が演算され、燃料噴射
ポンプ５が制御される。
数、クランク角等の他の情報等により噴射時期演
算回路４で、最適噴射時期が演算され、燃料噴射
ポンプ５が制御される。
第１図装置の着火、失火判定原理が第６図Ａ，
Ｂの特性図を参照しつつ説明される。
Ｂの特性図を参照しつつ説明される。
第６図Ａは圧力検出器１の積分出力IPをあら
わし、したがつて、圧力検出器として上述の通常
型圧力検出器を用いた場合の波形に相当する。こ
こで、IP１は完全着火（適正噴射時期）に、IP
２は失火直前に、IP３は完全失火にそれぞれ対
応する。第６図Ｂは第６図Ａの各状態に対応する
圧力検出器の出力Ｐをあらわし、Ｐ１は完全着火
に、Ｐ２は失火直前に、Ｐ３は完全失火にそれぞ
れ対応する。
わし、したがつて、圧力検出器として上述の通常
型圧力検出器を用いた場合の波形に相当する。こ
こで、IP１は完全着火（適正噴射時期）に、IP
２は失火直前に、IP３は完全失火にそれぞれ対
応する。第６図Ｂは第６図Ａの各状態に対応する
圧力検出器の出力Ｐをあらわし、Ｐ１は完全着火
に、Ｐ２は失火直前に、Ｐ３は完全失火にそれぞ
れ対応する。
第６図Ｂにおいて、サンプルホールド回路出力
信号Ｓ３１に対応する線、および反転増幅回路出
力信号Ｓ３２に対応する線がそれぞれ鎖線で示さ
れる。第６図Ｂの下方に失火直前の場合のアナロ
グ比較回路出力信号Ｓ３３、MF′、および完全着
火の場合の比較回路出力信号Ｓ３３、Ｆの波形が
示される。
信号Ｓ３１に対応する線、および反転増幅回路出
力信号Ｓ３２に対応する線がそれぞれ鎖線で示さ
れる。第６図Ｂの下方に失火直前の場合のアナロ
グ比較回路出力信号Ｓ３３、MF′、および完全着
火の場合の比較回路出力信号Ｓ３３、Ｆの波形が
示される。
すなわち、第６図Ｂに示すように、サンプルホ
ールド開始時点STRTから圧力検出器１の出力
Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３が反転増幅回路出力信号Ｓ３２
レベルを超える時点STRまでの時間T1，T2，T3
は異なる。従つて、Ｐ２に対する時間T2を判定
基準値として上述のデジタル定数設定回路３６に
設定すれば、完全着火状態Ｐ１に対する時間T1
は、 T1＞T2 となり、また、失火状態Ｐ３に対する時間T3は、 T3＜T2 となるので、これらを判別できる。
ールド開始時点STRTから圧力検出器１の出力
Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３が反転増幅回路出力信号Ｓ３２
レベルを超える時点STRまでの時間T1，T2，T3
は異なる。従つて、Ｐ２に対する時間T2を判定
基準値として上述のデジタル定数設定回路３６に
設定すれば、完全着火状態Ｐ１に対する時間T1
は、 T1＞T2 となり、また、失火状態Ｐ３に対する時間T3は、 T3＜T2 となるので、これらを判別できる。
さらに、計測期間（T1，T3）も比較的長く、
これらと判定基準値T2との差も大きく、従つて、
着火、失火の判別精度は高い。
これらと判定基準値T2との差も大きく、従つて、
着火、失火の判別精度は高い。
本発明の実施にあたつては、前述の実施例のほ
か種々の変形形態をとることができる。例えば、
前述の実施例はデイーゼル機関について記述され
たが、これに限らず、ガソリン機関に適用するこ
とができる。ガソリン機関に適用する場合は、４
および５は空燃比制御部となり、６１〜６４はイ
ンジエクシヨン部となる。
か種々の変形形態をとることができる。例えば、
前述の実施例はデイーゼル機関について記述され
たが、これに限らず、ガソリン機関に適用するこ
とができる。ガソリン機関に適用する場合は、４
および５は空燃比制御部となり、６１〜６４はイ
ンジエクシヨン部となる。
以上説明したように本発明によれば、微分出力
型圧力検出器を用いた場合に、着火、失火判別の
精度を向上できる。
型圧力検出器を用いた場合に、着火、失火判別の
精度を向上できる。
第１図は本発明の一実施例としての内燃機関用
着火、失火判別装置を示す図、第２図は第１図装
置における微分出力型圧力検出器の構成を示す
図、第３図Ａ，Ｂは第１図のタイミング検出回路
の構成を示す図、第４図Ａ，Ｂは第１図の着火、
失火判定装置の構成を示す図、第５図は第１図装
置の各部の信号波形を示す波形図、第６図は第１
図装置の着火、失火判定原理を説明するための特
性図である。 （符号の説明）、１……圧力検出器、２……タ
イミング検出装置、２１……基準信号および角度
信号発生装置、２２……角度信号波形整形回路、
２３……基準信号波形整形回路、２４……タイミ
ング演算回路、３……着火、失火判定装置、３１
……サンプルホールド回路、３２……反転増幅回
路、３３……アナログ比較回路、３４……カウン
タ回路、３５……デジタル比較回路、３６……デ
ジタル定数設定回路、４……噴射時期演算回路、
５……燃料噴射ポンプ、６１，６２，６３，６４
……噴射ノズル、Ｅ……デイーゼルエンジン。
着火、失火判別装置を示す図、第２図は第１図装
置における微分出力型圧力検出器の構成を示す
図、第３図Ａ，Ｂは第１図のタイミング検出回路
の構成を示す図、第４図Ａ，Ｂは第１図の着火、
失火判定装置の構成を示す図、第５図は第１図装
置の各部の信号波形を示す波形図、第６図は第１
図装置の着火、失火判定原理を説明するための特
性図である。 （符号の説明）、１……圧力検出器、２……タ
イミング検出装置、２１……基準信号および角度
信号発生装置、２２……角度信号波形整形回路、
２３……基準信号波形整形回路、２４……タイミ
ング演算回路、３……着火、失火判定装置、３１
……サンプルホールド回路、３２……反転増幅回
路、３３……アナログ比較回路、３４……カウン
タ回路、３５……デジタル比較回路、３６……デ
ジタル定数設定回路、４……噴射時期演算回路、
５……燃料噴射ポンプ、６１，６２，６３，６４
……噴射ノズル、Ｅ……デイーゼルエンジン。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 内燃機関の所定気筒内の燃焼圧の変化を検出
する微分出力型圧力検出器１と、 前記気筒の圧縮行程における上死点前の所定ク
ランク角を示すクランク角タイミング信号Ｓ２４
３を発生するタイミング発生手段２と、 該クランク角タイミング信号によりクランク角
の計測を開始し、前記所定クランク角における前
記微分出力型圧力検出器の反転値を前記微分出力
型圧力検出器の出力が超えるときに前記クランク
角の計測を停止するカウンタ手段３４と、 前記機関の失火時における前記カウンタ手段の
値が設定される定数設定手段３６と、 前記カウンタ手段の値と前記定数設定手段の値
とを比較し、前記カウンタ手段の値と前記定数設
定手段の値との大小に応じて前記機関の着火、失
火を判別する比較手段３５と を具備する内燃機関用着火、失火判別装置。 ２ 前記タイミング発生手段が、 前記気筒の基準クランク角位置を示す基準信号
Ｓ２３１を検出する手段２１３，２３と、 前記気筒の所定クランク角毎の角度信号Ｓ２２
４を検出する手段２１２，２２と、 該基準信号および角度信号により前記クランク
角タイミング信号を発生する手段２４と を具備する特許請求の範囲第１項に記載の内燃機
関用着火、失火判別装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4968883A JPS59176645A (ja) | 1983-03-26 | 1983-03-26 | 内燃機関用着火、失火判別装置 |
| US06/584,383 US4567755A (en) | 1983-03-03 | 1984-02-28 | Ignition/misfire detector for an internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4968883A JPS59176645A (ja) | 1983-03-26 | 1983-03-26 | 内燃機関用着火、失火判別装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59176645A JPS59176645A (ja) | 1984-10-06 |
| JPH0326780B2 true JPH0326780B2 (ja) | 1991-04-11 |
Family
ID=12838121
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4968883A Granted JPS59176645A (ja) | 1983-03-03 | 1983-03-26 | 内燃機関用着火、失火判別装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59176645A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3610351A1 (de) * | 1986-03-27 | 1987-10-01 | Bosch Gmbh Robert | Drucksensor |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57114838A (en) * | 1981-01-07 | 1982-07-16 | Nippon Soken Inc | Detector for ignition limit for internal combustion engine |
-
1983
- 1983-03-26 JP JP4968883A patent/JPS59176645A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59176645A (ja) | 1984-10-06 |
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