JPH03268952A - サーマルヘッド - Google Patents
サーマルヘッドInfo
- Publication number
- JPH03268952A JPH03268952A JP2066958A JP6695890A JPH03268952A JP H03268952 A JPH03268952 A JP H03268952A JP 2066958 A JP2066958 A JP 2066958A JP 6695890 A JP6695890 A JP 6695890A JP H03268952 A JPH03268952 A JP H03268952A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heating
- heat generating
- thermal head
- lead electrodes
- heating resistor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B41—PRINTING; LINING MACHINES; TYPEWRITERS; STAMPS
- B41J—TYPEWRITERS; SELECTIVE PRINTING MECHANISMS, i.e. MECHANISMS PRINTING OTHERWISE THAN FROM A FORME; CORRECTION OF TYPOGRAPHICAL ERRORS
- B41J2/00—Typewriters or selective printing mechanisms characterised by the printing or marking process for which they are designed
- B41J2/315—Typewriters or selective printing mechanisms characterised by the printing or marking process for which they are designed characterised by selective application of heat to a heat sensitive printing or impression-transfer material
- B41J2/32—Typewriters or selective printing mechanisms characterised by the printing or marking process for which they are designed characterised by selective application of heat to a heat sensitive printing or impression-transfer material using thermal heads
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B41—PRINTING; LINING MACHINES; TYPEWRITERS; STAMPS
- B41J—TYPEWRITERS; SELECTIVE PRINTING MECHANISMS, i.e. MECHANISMS PRINTING OTHERWISE THAN FROM A FORME; CORRECTION OF TYPOGRAPHICAL ERRORS
- B41J2/00—Typewriters or selective printing mechanisms characterised by the printing or marking process for which they are designed
- B41J2/315—Typewriters or selective printing mechanisms characterised by the printing or marking process for which they are designed characterised by selective application of heat to a heat sensitive printing or impression-transfer material
- B41J2/32—Typewriters or selective printing mechanisms characterised by the printing or marking process for which they are designed characterised by selective application of heat to a heat sensitive printing or impression-transfer material using thermal heads
- B41J2/345—Typewriters or selective printing mechanisms characterised by the printing or marking process for which they are designed characterised by selective application of heat to a heat sensitive printing or impression-transfer material using thermal heads characterised by the arrangement of resistors or conductors
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49002—Electrical device making
- Y10T29/49082—Resistor making
- Y10T29/49083—Heater type
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49002—Electrical device making
- Y10T29/49082—Resistor making
- Y10T29/49101—Applying terminal
Landscapes
- Electronic Switches (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的コ
（産業上の利用分野）
本発明は、例えば感熱記録装置に適用されるサーマルヘ
ッドに関し、特に中間調画像の記録を行うのに適したも
のに関する。
ッドに関し、特に中間調画像の記録を行うのに適したも
のに関する。
（従来の技術）
第１５図は従来のサーマルヘッドの構成例を示す平面図
である。図中、１は発熱抵抗体であり、絶縁基板２上に
所定長さにわたって線状に形成されている。なおこの発
熱抵抗体１は、例えば発熱抵抗体材料のペーストをスク
リーン印刷することにより形成されている。３，４はリ
ード電極であり、発熱抵抗体１に直交する状態で、発熱
抵抗体１に重ねて形成されている。なおリード電極３と
リード電極４とは発熱抵抗体１に沿って交互かつ等間隔
に形成されている。これにより、発熱抵抗体１−は長方
形の複数の発熱領域１ａに分割されている。
である。図中、１は発熱抵抗体であり、絶縁基板２上に
所定長さにわたって線状に形成されている。なおこの発
熱抵抗体１は、例えば発熱抵抗体材料のペーストをスク
リーン印刷することにより形成されている。３，４はリ
ード電極であり、発熱抵抗体１に直交する状態で、発熱
抵抗体１に重ねて形成されている。なおリード電極３と
リード電極４とは発熱抵抗体１に沿って交互かつ等間隔
に形成されている。これにより、発熱抵抗体１−は長方
形の複数の発熱領域１ａに分割されている。
かくしてリード電極３，４間に電圧を印加することによ
って発熱抵抗体１の各発熱領域１ａが発熱する。このと
きの発熱抵抗体１中におけるエネルギー分布を第２図に
示す。この図において、黒点は測定点、線の向きはその
測定点における電流の向き、線の長さはその測定点での
電流の大きさをそれぞれ示している。
って発熱抵抗体１の各発熱領域１ａが発熱する。このと
きの発熱抵抗体１中におけるエネルギー分布を第２図に
示す。この図において、黒点は測定点、線の向きはその
測定点における電流の向き、線の長さはその測定点での
電流の大きさをそれぞれ示している。
ところで近頃、感熱記録装置などで写真のように階調を
有した画像（中間調画像）を記録する機会が多くなって
いる。
有した画像（中間調画像）を記録する機会が多くなって
いる。
ところが前述した従来のサーマルヘッドでは、第２図に
示すようにエネルギー分布が発熱抵抗体１中の各部分て
均一であり、画点毎で階調を変化させることができない
。従って中間調画像の記録を直接行うことは出来ない。
示すようにエネルギー分布が発熱抵抗体１中の各部分て
均一であり、画点毎で階調を変化させることができない
。従って中間調画像の記録を直接行うことは出来ない。
そこで、前述したサーマルヘッドで中間調記録を行う場
合には、例えばデイザ法等を用いて擬似的に中間調を表
現している。しかし、この擬似中間調表現方法はビクセ
ル当りの画点分布を工夫することで擬似的に階調を得る
方法であり、例えばデイザ法ではｎ階調を得るためにｎ
個の画点を必要とし、解像度が低下してしまう。
合には、例えばデイザ法等を用いて擬似的に中間調を表
現している。しかし、この擬似中間調表現方法はビクセ
ル当りの画点分布を工夫することで擬似的に階調を得る
方法であり、例えばデイザ法ではｎ階調を得るためにｎ
個の画点を必要とし、解像度が低下してしまう。
（発明か解決しようとする課題）
以上のように従来のサーマルヘッドでは、中間調画像の
記録を直接行なうことが困難である。
記録を直接行なうことが困難である。
また中間調画像を記録する場合には、解像度を犠牲にし
て擬似中間調記録を行なうしかない。
て擬似中間調記録を行なうしかない。
本発明はこのような事情を考慮してなされたものであり
、その目的とするところは、解像度を低下させること無
く良好な中間調記録を行うことかできるサーマルヘッド
を提供することにある。
、その目的とするところは、解像度を低下させること無
く良好な中間調記録を行うことかできるサーマルヘッド
を提供することにある。
［発明の構成］
（課題を解決するための手段）
本願筒１の発明では、複数のリード電極をそれぞれ発熱
抵抗体の形成方向に対して傾けた状態で設けた。
抵抗体の形成方向に対して傾けた状態で設けた。
また本願筒２の発明では、絶縁基板上に発熱抵抗体の厚
膜を線状に複数形成し、さらに、■ 前記複数の発熱抵
抗体のそれぞれと重なった状態。
膜を線状に複数形成し、さらに、■ 前記複数の発熱抵
抗体のそれぞれと重なった状態。
■ 前記複数の発熱抵抗体の形成方向に対して傾く。
■ 等間隔。
なる状態で複数のリード電極を形成した。
さらに本願筒３の発明では、前記第１の発明における複
数のリード電極を、複数の発熱抵抗体のうちの隣り合う
ものの上では、発熱抵抗体の形成方向に対する傾き方向
を逆とした。
数のリード電極を、複数の発熱抵抗体のうちの隣り合う
ものの上では、発熱抵抗体の形成方向に対する傾き方向
を逆とした。
（作 用）
このような手段を講じたことにより、発熱抵抗体中の通
電がなされる部分、すなわち発熱する部分の形状は平行
四辺形状となる。従って、発熱抵抗体中においてエネル
ギーの局部集中が生じる。
電がなされる部分、すなわち発熱する部分の形状は平行
四辺形状となる。従って、発熱抵抗体中においてエネル
ギーの局部集中が生じる。
（実施例）
以下、図面を参照して本発明の実施例に係るサーマルヘ
ッドに付き説明する。
ッドに付き説明する。
第１図は本サーマルヘッドの第１の実施例の構成を示す
平面図である。なお、第１５図と同一部分には同一符号
を付し、その詳細な説明を省略する。
平面図である。なお、第１５図と同一部分には同一符号
を付し、その詳細な説明を省略する。
図中、１１．１２はリード電極であり、発熱抵抗体１を
斜めに横切る状態で、発熱抵抗体１に重ねて形成されて
いる。なおリード電極１１とリード電極１２とは、従来
と同様に発熱抵抗体１に沿って交互かつ等間隔に形成さ
れている。これにより、発熱抵抗体１は平行四辺形の複
数の発熱領域１ｂに分割されている。
斜めに横切る状態で、発熱抵抗体１に重ねて形成されて
いる。なおリード電極１１とリード電極１２とは、従来
と同様に発熱抵抗体１に沿って交互かつ等間隔に形成さ
れている。これにより、発熱抵抗体１は平行四辺形の複
数の発熱領域１ｂに分割されている。
第２図は第１図示のサーマルヘッドの断面を示す図であ
り、第２図（ａ）はＡ−Ａ矢視断面図、第２図（ｂ）は
Ｂ−Ｂ矢視断面図である。この図に示すように第１図示
のサーマルヘッドは、支持層２１．基板２２．グレーズ
層２３がら構成された絶縁基板１上に、発熱抵抗体材料
のペーストをスクリーン印刷して発熱抵抗体１が形成さ
れている。そして発熱抵抗体１に重ねて導電体層を形成
し、リード電極１１．１２としている。さらにこれらの
上に、発熱抵抗体１．リード電極１１゜１２の酸化防止
および摩耗防止のための保護層２４が塗布されて構成さ
れる。
り、第２図（ａ）はＡ−Ａ矢視断面図、第２図（ｂ）は
Ｂ−Ｂ矢視断面図である。この図に示すように第１図示
のサーマルヘッドは、支持層２１．基板２２．グレーズ
層２３がら構成された絶縁基板１上に、発熱抵抗体材料
のペーストをスクリーン印刷して発熱抵抗体１が形成さ
れている。そして発熱抵抗体１に重ねて導電体層を形成
し、リード電極１１．１２としている。さらにこれらの
上に、発熱抵抗体１．リード電極１１゜１２の酸化防止
および摩耗防止のための保護層２４が塗布されて構成さ
れる。
このようなサーマルヘッドであると、リード電極１．１
．１２に電圧を印加した際に、発熱領域１ｂにおける電
流分布は第３図に示すものとなる。
．１２に電圧を印加した際に、発熱領域１ｂにおける電
流分布は第３図に示すものとなる。
なお、同図において、黒点は測定点、線の向きはその測
定点における電流の向き、線の長さはその測定点での電
流の大きさをそれぞれ示している。
定点における電流の向き、線の長さはその測定点での電
流の大きさをそれぞれ示している。
以下、発熱領域１ｂ中の電流分布が第３図示のようにな
ることを説明する。なお、発熱領域１ｂの抵抗値は、発
熱により変化しないと仮定する。
ることを説明する。なお、発熱領域１ｂの抵抗値は、発
熱により変化しないと仮定する。
また、発熱抵抗体は、若干の厚みを有しているが、微少
であるために発熱抵抗体１の厚みを無視して二次元とみ
なす。
であるために発熱抵抗体１の厚みを無視して二次元とみ
なす。
まず、上記仮定に基づくと、発熱領域Ｌｂ内の電流分布
は定常電流場となる。定常電流場は磁束密度、＃（Ｂｘ
、Ｂｙ）が変化しないから、マクスウェルの方程式より
、 となる。また電荷保存の法則より、電流密度１（ｉｘ、
ｉｙ）は、 ｄ ｔ ｖ ｊ −０−（２） となる。またオームの法則より伝導率σ、電界、ｆｆ（
Ｅｘ、Ｅｙ）とすると、 ７・−７！ ・・−（３）が成り立
つ。
は定常電流場となる。定常電流場は磁束密度、＃（Ｂｘ
、Ｂｙ）が変化しないから、マクスウェルの方程式より
、 となる。また電荷保存の法則より、電流密度１（ｉｘ、
ｉｙ）は、 ｄ ｔ ｖ ｊ −０−（２） となる。またオームの法則より伝導率σ、電界、ｆｆ（
Ｅｘ、Ｅｙ）とすると、 ７・−７！ ・・−（３）が成り立
つ。
式（３）を式（２）へ代入すると、
ｄｉｖＥ−０−（４）
となり、式（１）と式（２）からスカラー関数Ｖか存在
して、 ！ −−ｇｒａｄＶ −（５）とい
う関係がある。なお、この■は電位である。
して、 ！ −−ｇｒａｄＶ −（５）とい
う関係がある。なお、この■は電位である。
そして、式（５）を式（４）へ代入すると、のラプラス
方程式になる。またエネルギー密度ｅｎは、 ｅ ｎ −ｊＥ−ｃｙ Ｅ２ −
（７）となる。よって式（６）を解き、式（５）より電
界ｊを求め、式（７）より発熱エネルギー分布を求める
ことができる。
方程式になる。またエネルギー密度ｅｎは、 ｅ ｎ −ｊＥ−ｃｙ Ｅ２ −
（７）となる。よって式（６）を解き、式（５）より電
界ｊを求め、式（７）より発熱エネルギー分布を求める
ことができる。
次に境界要素法を用いて式（６）を数値解析する。
ここで境界要素法は、第４図に示すように、閉じた系の
境界を要素に分割し、予め決まっている境界条件を用い
て計算し、全ての要素の解を得る。
境界を要素に分割し、予め決まっている境界条件を用い
て計算し、全ての要素の解を得る。
そして、系内部の状態を求める。
これにより、第３図示の電流分布が得られる。
第３図から分かるように、電流は発熱領域１ｂの中央部
分に向かうに従って大きくなっている。
分に向かうに従って大きくなっている。
ここで、発熱領域Ｌｂ内のある点での発熱量は、当該位
置での電流量の２乗と発熱領域１ｂの抵抗値との積で表
される。すなわち、発熱量は電流の２乗に比例する。従
って、発熱領域１ｂの中心部分において発熱量が大きい
。
置での電流量の２乗と発熱領域１ｂの抵抗値との積で表
される。すなわち、発熱量は電流の２乗に比例する。従
って、発熱領域１ｂの中心部分において発熱量が大きい
。
ところで、画点の記録を行うには一定量以上の熱量が必
要である。従って、発熱領域１ｂへの印加電圧が小さい
場合には第３図中に３１ａで示す範囲の発熱によって画
点が記録される。また印加電圧を増加するにしたがい
同図に３１ｂ３１ｃで示す範囲の発熱で画点か記録され
る。
要である。従って、発熱領域１ｂへの印加電圧が小さい
場合には第３図中に３１ａで示す範囲の発熱によって画
点が記録される。また印加電圧を増加するにしたがい
同図に３１ｂ３１ｃで示す範囲の発熱で画点か記録され
る。
しかして、発熱◇ｎ域１ｂに印加する電圧を変化させる
ことにより実質的な発熱面積を例えば第３図に３１ａ、
３１ｂ、３１ｃて示すように可変させることができ、画
点の大きさを変調することができる。
ことにより実質的な発熱面積を例えば第３図に３１ａ、
３１ｂ、３１ｃて示すように可変させることができ、画
点の大きさを変調することができる。
ところで、発熱領域Ｌｂ中における電流分布は、発熱領
域１ｂの形状によって異なり、最適な階調記録を行える
形状がある。これは、発熱の集中がある程度以上に生じ
る形状である。ここで、平行四辺形の形状を表す数値と
しては第５図に示すように、リード電極１１．１２と接
している辺５１の長さＬａとリード電極１１．１２と接
していない辺５２の長さＬｂとの比ｇおよび、辺５１と
辺５２とがなす角（ここでは鋭角）の角度θとかある。
域１ｂの形状によって異なり、最適な階調記録を行える
形状がある。これは、発熱の集中がある程度以上に生じ
る形状である。ここで、平行四辺形の形状を表す数値と
しては第５図に示すように、リード電極１１．１２と接
している辺５１の長さＬａとリード電極１１．１２と接
していない辺５２の長さＬｂとの比ｇおよび、辺５１と
辺５２とがなす角（ここでは鋭角）の角度θとかある。
そして上記最適な形状は、
比ｇ（Ｌｂ／Ｌａ）≦１．角度θ≦４５度である。
以下、発熱領域１ｂの最適な形状が以上のようになるこ
とを説明する。なおここでは、Ｇ３ファクシミリ装置に
適用されるサーマルヘッドを例示して説明する。
とを説明する。なおここでは、Ｇ３ファクシミリ装置に
適用されるサーマルヘッドを例示して説明する。
Ｇ３ファクシミリ装置では、主走査方向（発熱抵抗体１
の形成方向）の解像度が８ドツト／■ｌと規定されてい
るから、発熱領域１ｂの幅、すなわち長さＬａは、 Ｌｂ≦１２５ｐｒＡ となり、発熱領域１ｂどうしのギャップを２５ｊｍ取り
、かつ発熱抵抗体をできるかぎり大きくするとすれば、 Ｌｂ＝１００）ｍとなる。
の形成方向）の解像度が８ドツト／■ｌと規定されてい
るから、発熱領域１ｂの幅、すなわち長さＬａは、 Ｌｂ≦１２５ｐｒＡ となり、発熱領域１ｂどうしのギャップを２５ｊｍ取り
、かつ発熱抵抗体をできるかぎり大きくするとすれば、 Ｌｂ＝１００）ｍとなる。
ここで、
■角度θが３０度で、比ｇが「１」。
ｒｌ、５Ｊ、ｒ２Ｊ。
■角度θが４５度で、比ｇが「１」。
ｒｌ、５Ｊ、ｒ２Ｊ。
■角度θが６０度で、比ｇが「１」。
ｒｌ、５Ｊ、ｒ２Ｊ。
■角度θか７５度で、比ｇが「１」
ｒｌ、５Ｊ、ｒ２Ｊ。
の１２種類の形状について、Ｌａ−１００μｍトシ、第
５図に示すように発熱領域１ｂの輪郭を境界として前述
した方法により電流分布を求めた結果を第６図に示す。
５図に示すように発熱領域１ｂの輪郭を境界として前述
した方法により電流分布を求めた結果を第６図に示す。
ここで、第６図（ａ）（ｂ）（ｃ）は上述の■のそれぞ
れを、第６図（ｄ）（ｅ）（ｆ）は上述の■のそれぞれ
を、第６図（ｇ）（ｈ）（ｉ）は上述の■のそれぞれを
、第６１ｆｆｌ（ｊ）（ｋ）（Ｉ）は上述の■のそれぞ
れを示している。
れを、第６図（ｄ）（ｅ）（ｆ）は上述の■のそれぞれ
を、第６図（ｇ）（ｈ）（ｉ）は上述の■のそれぞれを
、第６１ｆｆｌ（ｊ）（ｋ）（Ｉ）は上述の■のそれぞ
れを示している。
また、発熱領域１ｂのリード電極１１．１２に平行した
方向（平行方向。第５図参照）および対角線方向（第５
図参照）の電界ｊを求め、それをもとに前述した式（７
）により計算したエネルギー密度ｅｎを伝導率σで割っ
たｅｎ／σを第７図乃至第１２図に示す。
方向（平行方向。第５図参照）および対角線方向（第５
図参照）の電界ｊを求め、それをもとに前述した式（７
）により計算したエネルギー密度ｅｎを伝導率σで割っ
たｅｎ／σを第７図乃至第１２図に示す。
ここで、第７図および第８図は、比ｇが「１」の場合の
水平方向および対角線方向、第９図および第１０図は、
比ｇがｒｌ、５Ｊの場合の水平方向および対角線方向、
第１１図および第１２図は、比ｇが「２」の場合の水平
方向および対角線方向をそれぞれ示している。
水平方向および対角線方向、第９図および第１０図は、
比ｇがｒｌ、５Ｊの場合の水平方向および対角線方向、
第１１図および第１２図は、比ｇが「２」の場合の水平
方向および対角線方向をそれぞれ示している。
この第６図および、第７図乃至第１２図より、角度θお
よび比ｇはともに小さいほど電流の中央集中が大きくな
ることが分かる。また、第７図乃至第１２図において比
ｇに注目すると、比ｇ−ｒ２Ｊのとき（第１１図および
第１２図）エネルギー分布はほぼ均一であり、エネルギ
ー集中がほとんど生じていないことが分かる。さらに、
比ｇ−ｒｌ、５Ｊでは若干エネルギー集中が生じ、比ｇ
＝ｒｌＪでは顕著にエネルギー集中が生じることが分か
る。また、比ｇ−ｒｌＪにおいて角度θに注目すると、
第７図および第８図から分かるように、角度θが４５度
以下のときにエネルギー集中が顕著となる。
よび比ｇはともに小さいほど電流の中央集中が大きくな
ることが分かる。また、第７図乃至第１２図において比
ｇに注目すると、比ｇ−ｒ２Ｊのとき（第１１図および
第１２図）エネルギー分布はほぼ均一であり、エネルギ
ー集中がほとんど生じていないことが分かる。さらに、
比ｇ−ｒｌ、５Ｊでは若干エネルギー集中が生じ、比ｇ
＝ｒｌＪでは顕著にエネルギー集中が生じることが分か
る。また、比ｇ−ｒｌＪにおいて角度θに注目すると、
第７図および第８図から分かるように、角度θが４５度
以下のときにエネルギー集中が顕著となる。
これらの結果より、発熱抵抗体２の最適な形状が、比ｇ
≦１．角度θ≦４５度であることが推測される。
≦１．角度θ≦４５度であることが推測される。
ところで、以上のように構成されたサーマルヘッドは、
ファクシミリ装置の記録部への適用が考えられる。ここ
で、上述した発熱領域１ｂの最適な形状、すなわち、［
比ｇ≦１．角度θ≦４５度］に準じて、Ｇ３ファクシミ
リ装置用のサーマルヘッドを第１図示の構成にて構成す
る場合、前述したように長さＬｂは１００μｍとなるか
ら、発熱領域１ｂの副走査方向（発熱抵抗体１の形成方
向と交差する方向）の長さ（高さｈ）は、 ｈく１００／ｆ丁 で求まり、約７１ ａｍ以下となる。
ファクシミリ装置の記録部への適用が考えられる。ここ
で、上述した発熱領域１ｂの最適な形状、すなわち、［
比ｇ≦１．角度θ≦４５度］に準じて、Ｇ３ファクシミ
リ装置用のサーマルヘッドを第１図示の構成にて構成す
る場合、前述したように長さＬｂは１００μｍとなるか
ら、発熱領域１ｂの副走査方向（発熱抵抗体１の形成方
向と交差する方向）の長さ（高さｈ）は、 ｈく１００／ｆ丁 で求まり、約７１ ａｍ以下となる。
高さｈが７１μｍ以下であると、副走査方向の解像度が
１５．４ ［１１ｎｅｓ／ｌ］以上の場合に最適なサイ
ズである。
１５．４ ［１１ｎｅｓ／ｌ］以上の場合に最適なサイ
ズである。
ここで、Ｇ３ファクシミリ装置において現在一般的に使
用されている解像度は、例えば８ ｒｄｏｔｓノ＋ｍ
ｓ＋］ ｘ ７ 、 ７ ［１ｉｎｅｓ／ｓ
ｍ］や ８ ［ｄｏｔｓ／５ｉｌｌＸ ３ 、８５
［１ｉｎｅｓ／ｇｍ１等の副走査方向の解像度が１５
、４ ［１ｆｎｅｓ／ｍｓ：］より低い解像度であり、
前記第１図示の構成のサーマルヘッドでは実現できない
。
用されている解像度は、例えば８ ｒｄｏｔｓノ＋ｍ
ｓ＋］ ｘ ７ 、 ７ ［１ｉｎｅｓ／ｓ
ｍ］や ８ ［ｄｏｔｓ／５ｉｌｌＸ ３ 、８５
［１ｉｎｅｓ／ｇｍ１等の副走査方向の解像度が１５
、４ ［１ｆｎｅｓ／ｍｓ：］より低い解像度であり、
前記第１図示の構成のサーマルヘッドでは実現できない
。
以下、８ ［ｄｏｔｓ／ｍｓ＋］ Ｘ ７ 、 ７
［１ｆｎｅｓ／ｍａｌや８ ［ｄｏｔｓ／ａｓ］ Ｘ
３ 、 ８５ ［１ｉｎｅｓ／ａｍ］等の副走査方向の
解像度を１５．４ ［Ｎｎｅｓ／ａｔ］より低く設定可
能とする実施例（第２の実施例）に係るサーマルヘッド
を説明する。
［１ｆｎｅｓ／ｍａｌや８ ［ｄｏｔｓ／ａｓ］ Ｘ
３ 、 ８５ ［１ｉｎｅｓ／ａｍ］等の副走査方向の
解像度を１５．４ ［Ｎｎｅｓ／ａｔ］より低く設定可
能とする実施例（第２の実施例）に係るサーマルヘッド
を説明する。
第１３図は同サーマルヘッドの構成を示す平面図である
。図中、６１．６２は発熱抵抗体であり、若干の間隔を
おいて絶縁基板２上に平行に形成されている。なおこの
発熱抵抗体６１．６２は、前記第１の実施例の発熱抵抗
体１と同様に、発熱抵抗体材料のペーストをスクリーン
印刷することによって形成される。そして６３．６４は
リード電極であり、それぞれ発熱抵抗体６１．６２の双
方を斜めに横切る状態で発熱抵抗体６１．６２に重ねて
形成されている。
。図中、６１．６２は発熱抵抗体であり、若干の間隔を
おいて絶縁基板２上に平行に形成されている。なおこの
発熱抵抗体６１．６２は、前記第１の実施例の発熱抵抗
体１と同様に、発熱抵抗体材料のペーストをスクリーン
印刷することによって形成される。そして６３．６４は
リード電極であり、それぞれ発熱抵抗体６１．６２の双
方を斜めに横切る状態で発熱抵抗体６１．６２に重ねて
形成されている。
かくして、発熱抵抗体６１の発熱領域６１ａと発熱抵抗
体６２の発熱領域６２ａとを副走査方向に配列した状態
となっている。ここで、同一のリード電極６３と同一の
リード電極６４とに挾まれた発熱領域６１ａ、６２ｇは
同様に制御され、同様に動作する。すなわち、同一のリ
ード電極６３と同一のリード電極６４とに挟まれた発熱
領域６１ｇ、６２ａで記録される２ドツトにより１画素
が形成されることとなる。従って、各発熱領域６１ａ、
６２ｍを前記条件に基づき、幅１００ Ｂｍ。
体６２の発熱領域６２ａとを副走査方向に配列した状態
となっている。ここで、同一のリード電極６３と同一の
リード電極６４とに挾まれた発熱領域６１ａ、６２ｇは
同様に制御され、同様に動作する。すなわち、同一のリ
ード電極６３と同一のリード電極６４とに挟まれた発熱
領域６１ｇ、６２ａで記録される２ドツトにより１画素
が形成されることとなる。従って、各発熱領域６１ａ、
６２ｍを前記条件に基づき、幅１００ Ｂｍ。
高さ７０１．角度４５度とした場合でも、記録領域６５
の高サバ約１４０ａｍトナＪ：）、７．７［１ｉｎｅｓ
／ａｗｌに対応する値となる。
の高サバ約１４０ａｍトナＪ：）、７．７［１ｉｎｅｓ
／ａｗｌに対応する値となる。
このとき、発熱領域６１ａ、６２ａにのみ着目すれば前
述した最適条件に適合した形状であるため、発熱特性と
しては階調記録を行うのに適したものとなる。よって８
［ｄｏｔｓ／ｇｉコ×７．７［ｌ１ｎｅｓ／ｓｇ＋］
なる解像度にて、良好に階調記録を行うことができる。
述した最適条件に適合した形状であるため、発熱特性と
しては階調記録を行うのに適したものとなる。よって８
［ｄｏｔｓ／ｇｉコ×７．７［ｌ１ｎｅｓ／ｓｇ＋］
なる解像度にて、良好に階調記録を行うことができる。
なお、同様にして発熱抵抗体を４列とすれば、８ ［ｄ
ｏｔｓ／ａｍ］ Ｘ ３ 、 ８５ ［１ｉｎｅｓ／ｃ
ｍ］なる解像度を得ることが可能である。さらに発熱抵
抗体の本数を変更することにより、任意の解像度を得る
ことができる。
ｏｔｓ／ａｍ］ Ｘ ３ 、 ８５ ［１ｉｎｅｓ／ｃ
ｍ］なる解像度を得ることが可能である。さらに発熱抵
抗体の本数を変更することにより、任意の解像度を得る
ことができる。
ところで、この第１３図示の構成とした場合、同一のリ
ード電極６３と同一のリード電極６４とに挟まれた２つ
の発熱領域６１． ａ、６２ａは、第１３図にαで示さ
れる分、その中心が主走査方向にずれている。従って、
１画素を構成する２つのドツトはそれぞれ主走査方向に
ずれることとなり、記録する画像によっては若干画質が
劣化してしまうおそれがある。
ード電極６３と同一のリード電極６４とに挟まれた２つ
の発熱領域６１． ａ、６２ａは、第１３図にαで示さ
れる分、その中心が主走査方向にずれている。従って、
１画素を構成する２つのドツトはそれぞれ主走査方向に
ずれることとなり、記録する画像によっては若干画質が
劣化してしまうおそれがある。
以下、この点を解決可能な実施例（第３の実施例）に係
るサーマルヘッドを説明する。
るサーマルヘッドを説明する。
第１４図は同サーマルプリンタの構成を示す平面図であ
る。なお、第１３図と同一部分には同一符号を付し、そ
の詳細な説明を省略する。
る。なお、第１３図と同一部分には同一符号を付し、そ
の詳細な説明を省略する。
図中、７１．７２はリード電極である。このリード電極
７１．７２は、第１３図示のサーマルヘッドにおけるリ
ード電極６３．６４を発熱抵抗体６１と発熱抵抗体６２
との間隙部において発熱抵抗体６１．６２の形成方向に
対する傾斜方向が逆方向となるよう屈曲した形状となっ
ている。すなわち、前述した最適条件に合致すべく、発
熱抵抗体６１．．６２に対する傾斜角度を４５度とする
場合には、リード電極７１．７２の発熱抵抗体６１と発
熱抵抗体６２との間隙部での屈曲角度は９０度となる。
７１．７２は、第１３図示のサーマルヘッドにおけるリ
ード電極６３．６４を発熱抵抗体６１と発熱抵抗体６２
との間隙部において発熱抵抗体６１．６２の形成方向に
対する傾斜方向が逆方向となるよう屈曲した形状となっ
ている。すなわち、前述した最適条件に合致すべく、発
熱抵抗体６１．．６２に対する傾斜角度を４５度とする
場合には、リード電極７１．７２の発熱抵抗体６１と発
熱抵抗体６２との間隙部での屈曲角度は９０度となる。
これにより、形成される発熱領域６１ｂ、６２ｂは、そ
れぞれ傾きが逆向きとなっている。
れぞれ傾きが逆向きとなっている。
かくして以上のように構成されたサーマルヘッドでは、
前述した第２の実施例と同様な効果を得られるとともに
、同一のリード電極７１と同一のリード電極７２とに挟
まれた２つの発熱領域６１ｂ、６２ａが発熱抵抗体６１
と発熱抵抗体６２との間隙部の中央を挟んで線対象な関
係となる。すなわち、１画素を記録するための２つの発
熱領域６１ｂ、６２ｍは同一の副走査ライン上に位置す
ることとなる。これにより、画質の劣化を来すことなく
、良好な記録が行える。
前述した第２の実施例と同様な効果を得られるとともに
、同一のリード電極７１と同一のリード電極７２とに挟
まれた２つの発熱領域６１ｂ、６２ａが発熱抵抗体６１
と発熱抵抗体６２との間隙部の中央を挟んで線対象な関
係となる。すなわち、１画素を記録するための２つの発
熱領域６１ｂ、６２ｍは同一の副走査ライン上に位置す
ることとなる。これにより、画質の劣化を来すことなく
、良好な記録が行える。
なお本発明は上記各実施例に限定されるものではない。
例えば上記各実施例では、発熱領域が［比ｇ≦１．角度
θ≦４５度〕なる条件に合致するよう発熱抵抗体とリー
ド電極との傾きを４５度としているが、これは４５度に
は限定されず他の任意の角度であってよい。このほか、
本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変形実施が可能で
ある。
θ≦４５度〕なる条件に合致するよう発熱抵抗体とリー
ド電極との傾きを４５度としているが、これは４５度に
は限定されず他の任意の角度であってよい。このほか、
本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変形実施が可能で
ある。
［発明の効果］
本願箱１の発明では、複数のリード電極をそれぞれ発熱
抵抗体の形成方向に対して傾けた状態で設けた。
抵抗体の形成方向に対して傾けた状態で設けた。
また本願箱２の発明では、絶縁基板上に発熱抵抗体の厚
膜を線状に複数形成し、さらに、■ 前記複数の発熱抵
抗体のそれぞれと重なった状態。
膜を線状に複数形成し、さらに、■ 前記複数の発熱抵
抗体のそれぞれと重なった状態。
■ 前記複数の発熱抵抗体の形成方向に対して傾く。
■ 等間隔。
なる状態で複数のリード電極を形成した。
さらに本願箱３の発明では、前記第１の発明における複
数のリード電極を、複数の発熱抵抗体のうちの隣り合う
ものの上では、発熱抵抗体の形成方向に対する傾き方向
を逆とした。
数のリード電極を、複数の発熱抵抗体のうちの隣り合う
ものの上では、発熱抵抗体の形成方向に対する傾き方向
を逆とした。
これらにより、解像度を低下させること無く良好な中間
調記録を行うことができるサーマルヘッドとなる。
調記録を行うことができるサーマルヘッドとなる。
第１図乃至第１２図は本発明の第１の実施例に係るサー
マルヘッドを説明する図であり、第１図は構成を示す平
面図、第２図（ａ）は第１図中のＡ−Ａ矢視断面図、第
２図（ｂ）は第１図中のＢ−Ｂ矢視断面図、第３図は発
熱抵抗体における電流分布および発熱状況を説明する図
、第４図は境界要素法を説明する図、第５図は発熱抵抗
体の形状を特定する種々の情報を表す図、第６図は境界
要素法により得た発熱抵抗体中の電流分布を示す図、第
７図乃至第１２図は計算により算出されたエネルギー分
布を示す図、第１３図は本発明の第２の実施例に係るサ
ーマルヘッドの構成を示す平面図、第１４図は本発明の
第３の実施例に係るサーマルヘッドの構成を示す平面図
、第１５図および第１６図はそれぞれ従来技術を説明す
る図である。 １．６１．６２−・・発熱抵抗体、ｌｂ、６１ａ。 ６１ｂ、６２ａ・・・発熱領域、２・・絶縁基板、］コ
、１２．６３，６４，７１．７２・・・リード電極。 ”１
マルヘッドを説明する図であり、第１図は構成を示す平
面図、第２図（ａ）は第１図中のＡ−Ａ矢視断面図、第
２図（ｂ）は第１図中のＢ−Ｂ矢視断面図、第３図は発
熱抵抗体における電流分布および発熱状況を説明する図
、第４図は境界要素法を説明する図、第５図は発熱抵抗
体の形状を特定する種々の情報を表す図、第６図は境界
要素法により得た発熱抵抗体中の電流分布を示す図、第
７図乃至第１２図は計算により算出されたエネルギー分
布を示す図、第１３図は本発明の第２の実施例に係るサ
ーマルヘッドの構成を示す平面図、第１４図は本発明の
第３の実施例に係るサーマルヘッドの構成を示す平面図
、第１５図および第１６図はそれぞれ従来技術を説明す
る図である。 １．６１．６２−・・発熱抵抗体、ｌｂ、６１ａ。 ６１ｂ、６２ａ・・・発熱領域、２・・絶縁基板、］コ
、１２．６３，６４，７１．７２・・・リード電極。 ”１
Claims (3)
- （１）絶縁基板上に発熱抵抗体の厚膜を線状に形成し、
またこの発熱抵抗体と重なった状態で等間隔に複数のリ
ード電極を形成して構成されるサーマルヘッドにおいて
、 前記複数のリード電極をそれぞれ前記発熱抵抗体の形成
方向に対して傾けた状態で設けたことを特徴とするサー
マルヘッド。 - （２）絶縁基板上に発熱抵抗体の厚膜を線状に複数形成
し、 さらに、 ［１］前記複数の発熱抵抗体のそれぞれと重なった状態
。 ［２］前記複数の発熱抵抗体の形成方向に対して傾く。 ［３］等間隔。 なる状態で複数のリード電極を形成してなることを特徴
とするサーマルヘッド。 - （３）複数のリード電極は、複数の発熱抵抗体のうちの
隣り合うものの上では、発熱抵抗体の形成方向に対する
傾き方向を逆としたことを特徴とする請求項（２）記載
のサーマルヘッド。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2066958A JPH03268952A (ja) | 1990-03-19 | 1990-03-19 | サーマルヘッド |
| US07/623,087 US5054190A (en) | 1990-03-19 | 1990-12-06 | Method for manufacturing a thermal head |
| CA002031867A CA2031867C (en) | 1990-03-19 | 1990-12-10 | Method for manufacturing a thermal head |
| EP90124005A EP0447638B1 (en) | 1990-03-19 | 1990-12-12 | A method for manufacturing a thermal head |
| DE69018248T DE69018248T2 (de) | 1990-03-19 | 1990-12-12 | Ein Verfahren zur Herstellung eines Wärmekopfes. |
| KR1019910004233A KR950000254B1 (ko) | 1990-03-19 | 1991-03-18 | 서멀헤드의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2066958A JPH03268952A (ja) | 1990-03-19 | 1990-03-19 | サーマルヘッド |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03268952A true JPH03268952A (ja) | 1991-11-29 |
Family
ID=13331043
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2066958A Pending JPH03268952A (ja) | 1990-03-19 | 1990-03-19 | サーマルヘッド |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5054190A (ja) |
| EP (1) | EP0447638B1 (ja) |
| JP (1) | JPH03268952A (ja) |
| KR (1) | KR950000254B1 (ja) |
| CA (1) | CA2031867C (ja) |
| DE (1) | DE69018248T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016049628A (ja) * | 2014-08-28 | 2016-04-11 | 京セラ株式会社 | サーマルヘッドおよびサーマルプリンタ |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5783743A (en) * | 1995-07-08 | 1998-07-21 | Vdo Adolf Schindling Ag | Moisture sensor |
| DE19524943C2 (de) * | 1995-07-08 | 2003-05-08 | Siemens Ag | Sensor |
| EP1080925B1 (en) * | 1999-03-19 | 2003-07-30 | Seiko Instruments Inc. | Method of manufacturing thermal head |
| US20050039377A1 (en) * | 2002-06-13 | 2005-02-24 | Clary John E. | Fishing post cap and method of use |
| USD513781S1 (en) | 2004-09-28 | 2006-01-24 | Clary John E | Fishing post cap |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2910664A (en) * | 1957-11-08 | 1959-10-27 | Corning Glass Works | Resistor |
| US4259564A (en) * | 1977-05-31 | 1981-03-31 | Nippon Electric Co., Ltd. | Integrated thermal printing head and method of manufacturing the same |
| JPS57138961A (en) * | 1981-02-23 | 1982-08-27 | Fujitsu Ltd | Crossover formation for thermal head |
| JPS5816868A (ja) * | 1981-07-24 | 1983-01-31 | Fuji Xerox Co Ltd | 熱記録用印字ヘツド |
| JPS58119879A (ja) * | 1982-01-13 | 1983-07-16 | Fuji Xerox Co Ltd | サ−マルヘツド |
| JPS61112938U (ja) * | 1984-12-27 | 1986-07-17 | ||
| EP0211331A3 (en) * | 1985-08-02 | 1989-10-25 | Hitachi, Ltd. | Heat-sensitive recording head and method of manufacturing same |
| US4806106A (en) * | 1987-04-09 | 1989-02-21 | Hewlett-Packard Company | Interconnect lead frame for thermal ink jet printhead and methods of manufacture |
-
1990
- 1990-03-19 JP JP2066958A patent/JPH03268952A/ja active Pending
- 1990-12-06 US US07/623,087 patent/US5054190A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-12-10 CA CA002031867A patent/CA2031867C/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-12-12 DE DE69018248T patent/DE69018248T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-12-12 EP EP90124005A patent/EP0447638B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-03-18 KR KR1019910004233A patent/KR950000254B1/ko not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016049628A (ja) * | 2014-08-28 | 2016-04-11 | 京セラ株式会社 | サーマルヘッドおよびサーマルプリンタ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5054190A (en) | 1991-10-08 |
| DE69018248D1 (de) | 1995-05-04 |
| CA2031867C (en) | 1995-11-14 |
| KR950000254B1 (ko) | 1995-01-12 |
| EP0447638B1 (en) | 1995-03-29 |
| EP0447638A1 (en) | 1991-09-25 |
| KR910016498A (ko) | 1991-11-05 |
| DE69018248T2 (de) | 1995-07-27 |
| CA2031867A1 (en) | 1991-09-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4030408A (en) | Thermal printer head | |
| US7789489B2 (en) | Print head and image forming apparatus including the same | |
| KR950000254B1 (ko) | 서멀헤드의 제조방법 | |
| US4514736A (en) | Thermal head | |
| JPH0483462A (ja) | 密着型イメージセンサ | |
| JP2825280B2 (ja) | サーマルヘッドおよび熱記録装置 | |
| JPH03268951A (ja) | サーマルヘッド | |
| EP0410486B1 (en) | Thermal head | |
| JPH03262653A (ja) | サーマルヘッド | |
| JPH03164268A (ja) | サーマルヘッド | |
| JP2780525B2 (ja) | サーマルヘッド | |
| JP3151317B2 (ja) | 画像記録装置 | |
| JPH0570587B2 (ja) | ||
| JPS6347897Y2 (ja) | ||
| JPS6131268A (ja) | ライン型サ−マルヘツド | |
| JPH03164270A (ja) | サーマルヘッド | |
| JPS6139671B2 (ja) | ||
| JPH0281646A (ja) | サーマルヘッド | |
| JPH0518144Y2 (ja) | ||
| JPS61162369A (ja) | サ−マルヘツド | |
| JPS61135766A (ja) | サ−マルヘツド | |
| JPH04327957A (ja) | サーマルヘッド | |
| JPH0749809Y2 (ja) | 固体撮像素子 | |
| JPS61140982A (ja) | 液晶表示装置 | |
| JPH04239184A (ja) | 画像記録装置 |