JPH0327650B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 ＜技術分野＞ 本発明はタイヤコードすだれ織物用緯糸に関す
る。

＜従来技術＞ 一般に、伸張可能な糸を緯糸に用いたタイヤ補
強用すだれ織物は、タイヤ成形工程において円環
状に成形する際コード間の空間が増加するに従つ
て伸張するため、経糸のコード間隔を均一に保持
し、タイヤの成形を均斉にする効果がある。

このような伸張可能な糸として、ポリエステル
等の未延伸糸を芯糸にし、これにスパンを被覆し
たコア・ヤーンが提案されている。このコア・ヤ
ーンをタイヤコードすだれ織物の緯糸に使用した
場合、経糸コードを適切な位置に有効に保持し、
取扱い及び製織加工時において織物の織り目を安
定させる効果がある。

しかしながら、このような伸張可能なコア・ヤ
ーンを製造するには、特殊なコア・ヤーン紡績装
置が必要であり、製造コストも高い欠点がある。

また、ポリアミド未延伸糸にエアジエツト嵩高
加工して糸の表面に多数のフイラメントループを
形成させた伸張可能な嵩高糸をタイヤコードすだ
れ織物の緯糸に使用することが提案されている
（特開昭58−104238号公報、特開昭60−110943号
公報）。ここでは６−ナイロン及び６，６−ナイ
ロンを使用しているが、６−ナイロンの場合耐熱
性に劣り、高温での熱処理が必要なポリエステル
タイヤコードすだれ織物の緯糸には使用できな
い。また、６，６−ナイロンはポリエステルに比
して製造コストが高く工業的に利用できない。

＜発明の目的＞ 本発明の目的は高伸張性を有し、多数のループ
やたるみが安定して存在し、製織加工中の取扱い
性に優れているポリエステルからなるタイヤコー
ドすだれ織物用緯糸を提供せんとするものであ
る。

＜発明の構成＞ 本発明は、ポリエステルよりなる芯糸及び鞘糸
から構成され、ループ及びたるみを有する流体噴
射加工糸であつて (a) 芯糸と鞘糸との纒絡係数Ｋが0.65〜1.3［但
し、Ｋ＝（芯糸用原糸の破断伸度）／（タスラ
ン糸の破断伸度）］ (b) 一次降伏点における伸度が６％以下 (c) 一次降伏点における芯糸の引抜抵抗値Ａが
0.57ｇ／de以上［但し、Ａ＝（一次降伏点の荷
重−18.2ｇ）／（芯糸の繊度de）］ (d) 破断伸度が100％以上 (e) 乾熱収縮率が３％以下 の全てを満足してなるタイヤコードすだれ織物用
緯糸に係るものである。

本発明で言うポリエステルとはエチレンテレフ
タレートを主たる構成単位とするポリエステルで
あつて、テレフタル酸成分の一部を他のジカルボ
ン酸成分で置きかえたポリエステルであつても、
またエチレングリコール成分の一部を他のジオー
ル成分で置きかえたポリエステルであつてもよ
い。その重合度は通常100〜110の範囲である。

本発明の緯糸であるタスラン糸は、これを構成
する芯糸と鞘糸との纒絡係数Ｋが0.65〜1.3の範
囲になければならない。但し、Ｋ＝（芯糸用原糸
の破断伸度）／（タスラン糸の破断伸度）であ
る。このＫが0.65に達しないときは搦み（即ち、
交絡度）が少なくタスラン糸の破断伸度は大とな
るが、タスラン糸の形態としてループが大きいた
め後工程での取扱性が悪く、製織されたすだれの
経糸を適切な位置に保持する機能が充分発揮され
ない。また、Ｋが1.3より大になると搦みが強く
なりループの大きさが小さくなり必要な破断伸度
が得られない。この様に纒絡係数Ｋは、芯糸と鞘
糸の搦みの程度により左右される芯糸の破断伸度
とタスラン糸の破断伸度の関係を規定するもので
ある。

さらに、本発明においては、該タスラン糸の一
次降伏点における伸度は６％以下であることが必
要である。この伸度が６％より大なときはすだれ
の製織性及び取扱性が悪くなる。

また、該タスラン糸の一次降伏点における芯糸
の引抜抵抗値Ａが0.57ｇ／de以上であることが必
要である。但しＡ＝（一次降伏点の荷重（応力）−
18.2ｇ）／（芯糸の繊度de）である。Ａが0.57に
達しないときは、すだれの製織性及び取扱い性が
悪い。

本発明のタスラン糸は、(a)に示す纒絡係数Ｋを
有する糸を流体噴射加工により作成した後、熱処
理して(b)〜(e)の物性を有する糸にするが、該熱処
理の際、芯糸の囲に纒絡する鞘糸が収縮する。こ
の収縮作用により芯糸を構成する単糸繊維相互の
摩擦力によりタスラン糸自体の一次降伏点の荷重
（応力）はアツプし、その値は芯糸の繊度deに主
として依存するため、これを芯糸の繊度deによ
り補正する際、芯糸の引抜抵抗値Ａとして求めた
ものである。

更に、タスラン糸は、その破断伸度が100％以
上で且つ150℃で30分間フリーの状態で熱処理し
たときの乾熱収縮率が３％以下でなければならな
い。この破断伸度及び乾熱収縮率の範囲をはずれ
るときは、すだれによるタイヤ作成時の作業性及
び得られるタイヤの均斉性が悪化するようにな
る。

本発明の緯糸における芯糸と鞘糸との繊度比は
広い範囲をとり得るが、１：１〜６：１の範囲が
好ましい。また、この緯糸の合計繊度は130〜
270deの範囲が好ましい。

上記タスラン糸の製造に使用するポリエステル
糸は破断伸度が120％以上必要であり、例えば
2500〜6000ｍ／分の紡速で高速紡糸する方法、又
は通常の方法例えば800〜1500ｍ／分の紡速によ
り紡糸した未延伸糸を低倍率延伸する方法を経て
得られる。

上記の方法で得られた糸は乾熱収縮率（150℃
×30分の測定条件の）が大きく、寸法安定性が悪
い。これを改善し、更に破断伸度を大きくするた
め、芯糸をオーバーフイード下で常圧沸水中又は
120℃以上の熱風中を通過させて熱処理し、乾熱
収縮率を10％以下にすると同時に破断伸度を少な
くとも10％以上増加させる。この際のオーバーフ
イード率は８〜40％が適切である。40％を越える
場合はヤング率が低下し、後工程での取扱性が悪
くなり好ましくない。オーバーフイード率が８％
未満であつたり、乾熱温度が120℃未満の場合所
定の乾熱収縮率が得られないし、破断伸度が10％
以上増加しない。

上記の工程を経た糸を芯糸とし、熱処理を施し
ていない破断伸度が120％以上のポリエステル糸
を鞘糸として通常のエアージエツト嵩高加工（２
フイードの流体噴射加工）を行う。この時纒絡度
があまりに大になると100％以上の破断伸度を持
つ高伸度嵩高加工糸は得られない。従つて芯糸の
オーバーフイード率を５％以下にし、芯糸と鞘糸
の纒絡係数Ｋが0.65〜1.3になるように条件を設
定する。また鞘糸のオーバーフイード率は織物の
織目を安定させるため50％以上必要であり、鞘糸
と芯糸のオーバーフイード率の差は、破断伸度を
100％以上にするために、また織物の織目を安定
させるために、48％以上にするのがよい。

上記工程を経た糸はループが大きく、後工程の
取扱性が悪いため乾熱処理を実施する。この時乾
熱収縮率が高い鞘糸が主として収縮してループが
小さくなり、後工程の取扱性が非常に向上する。
この際のオーバーフイード率は−10〜30％、乾熱
処理温度は100〜230℃が適切である。オーバーフ
イード率が−20％以下の時は破断伸度が減少し、
処理温度100℃以下のときはループを小さくする
効果が少なく、オーバーフイード率が30％より
大、又は処理温度が230℃より高いときはフイラ
メント間の交絡がよくなりすぎて高伸度嵩高加工
糸の破断伸度が100％以上になり難い。

これらの条件の設定は、使用原糸の強伸度、一
次降伏点、フイラメント数、単糸de及びそのコ
ア・エフエクトの構成により適宜調整されるもの
である。また、巻取られた糸の乾熱収縮率がまだ
高く、引抜き抵抗値Ａが低い場合には、巻取られ
た糸をそのまま又は巻返して熱処理する方法もあ
る。この工程では捲層により高伸度嵩高加工糸の
ループやたるみが拘束されているため、ループ、
たるみ糸の収縮は比較的少なく、糸全体としては
乾熱収縮率が低く、引抜き抵抗値Ａが高い糸が得
られる。熱処理温度は湿熱で80〜140℃、仮熱で
110〜230℃が適切である。湿熱80℃未満又は乾熱
110℃未満の場合は効果が少なく、湿熱で、140℃
より高温又は乾熱で230℃より高温の場合は破断
伸度が減少し適切でない。

本発明の緯糸の破断伸度が100％未満の場合タ
イヤ成形時の緯糸の伸張が不足して目的とする均
斉なタイヤが得られない。また、緯糸の乾熱収縮
率が大きくなりすぎると織物の熱に対する寸法安
定性が悪化するため目的とする設計通りのタイヤ
を得るのが困難となるので乾熱収縮率を３％以下
にすべきである。

＜実施例＞ 以下実施例によつて本発明を詳細に説明する。
以下の実施例においては第１図に示す装置を用い
た。

第１図は、本発明の緯糸を製造するに適した装
置の１例を示すもので、図中１は芯糸用パツケー
ジ、２は鞘糸用パツケージ、３は芯糸の供給口ロ
ーラ、４はヒータ、５は熱処理後の芯糸の供給ロ
ーラ、６は鞘糸の供給ローラ、７はエアージエツ
トノズル、８は引取ローラ（同時にヒータへの供
給ローラも兼ねる）、９はヒーター、１０は引取
ローラ、１１は捲取機である。

実施例 １ 芯糸として捲取速度4000ｍ／分で溶融紡糸した
破断伸度122％、破断強力332gr、繊度165de、24
フイラメントのポリエチレンテレフタレート未延
伸糸を用い、長さ1.00ｍ、温度163℃のヒーター
を供給糸速149ｍ／分、オーバーフイード率20％
で通過させて熱処理した。熱処理後の破断伸度は
164％になり24％増加した。

この熱処理後の糸を芯糸とし、鞘糸に捲取速度
3800ｍ／分で溶融紡糸した破断伸度118％、破断
強力88gr、繊度45de、12フイラメントのポリエ
チレンテレフタレート未延伸糸を用いエアージエ
ツト嵩高加工（流体噴射加工）を行つた。該加工
条件は芯糸オーバーフイード率１％、鞘糸オーバ
ーフイード率100％、流体空気圧4.0Kg／cm²Ｇ、供
給速度は芯糸124.2ｍ／分、鞘糸246ｍ／分、加工
後の送り糸速123ｍ／分とし、またエアージエツ
トノズル前では芯糸と鞘糸の纒絡を弱くするため
芯鞘糸への水付けは実施しなかつた。纒絡を弱く
する方法としては流体空気圧を低下させてもよい
し、加工糸速を上げてもよい。

上記のエアージエツト嵩高加工糸を糸速123
ｍ／分、オーバーフイード率Ｏ％で温度160℃の
ヒーターを通過させて熱処理後、糸速123ｍ／分
で捲取つた。得られた流体噴射加工糸の破断伸度
は151％で引抜抵抗値Ａ［Ａ＝（一次降伏点の荷重
−18.2gr）／伸度の繊度］は0.65ｇ／deであつ
た。更に上記の糸を105℃で30分湿熱セツトした。

得られた糸は繊度300de、芯：鞘繊度比2.22：
１、破断伸度149％で引抜抵抗値Ａは0.87ｇ／de、
乾熱収縮率は２％、纒絡係数Ｋ＝0.82、一次降伏
点伸度3.8％となつた。この糸を緯糸とし、経糸
はポリエチレンテレフタレートタイヤコード
1000de×２本を使用し、その密度が49.4本／５cm
のラジアルタイヤのカーカス用織物を製織した。

この織物にポリエステルとガム接着する組成の
レゾルシンホルムアルデヒド液を塗布して150℃
で４分間乾燥し、次に240℃で２分間熱処理した。
緯糸の熱処理後の強力は421ｇ、破断伸度は117％
であつた。

このタイヤコード用すだれ織物を使用して165
−SR−Ｂサイズのラジアルタイヤを成形した。
グリーンタイヤを成形する際、成形したカーカス
を膨張させる工程で緯糸が経糸の間隔の拡がりに
追従して拡がり、経糸は均一に配列した。この場
合タイヤユニフオミイテイレベル（ラジイアルフ
オースバリエーシヨン）レベルは8.5Kgであり、
サイドウオール部分の凹凸は認められず、極めて
良好な結果が得られた。

実施例 ２ 実施例１において芯糸として使用した糸に替え
て、捲取速度3900ｍ／分で溶融紡糸した、破断伸
度122.0％、破断強力252gr、繊度125de、36フイ
ラメントのポリエチレンテレフタレート未延伸糸
を使用し、他の工程は実施例１と同一条件で糸加
工した。

得られた糸は繊度2600de、芯：鞘繊度比1.68：
１、破断伸度156％で引抜抵抗値Ａは0.72ｇ／de、
乾熱収縮率は2.1％、纒絡係数Ｋ＝0.78、一次降
伏点伸度5.0％となつた。さらに実施例１におい
て緯糸として使用した糸に替えて上記の糸を使用
し、他の工程は実施例１と同一条件でラジアルタ
イヤ用織物を製造した。織物の240℃の熱処理後
の破断伸度は115％であつた。

比較例 １ 実施例１の糸加工に於てタスラン加工前に芯糸
に水付けを行い、その他は同一の条件で加工し
た。得られた糸は繊度303de、破断伸度97％とな
り、この加工糸を緯糸とし、他は実施例１と同一
の工程でラジアルタイヤのカーカス用織物を製織
した。この緯糸は破断伸度が不足しているため均
斉なタイヤが得られなかつた。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の緯糸を製造するに適した装置
の１例を示す図である。 図中１は芯糸用パツケージ、２は鞘糸用パツケ
ージ、３は芯糸の供給ローラ、４はヒーター、５
は熱処理後の芯糸の供給ローラ、６は鞘糸の供給
ローラ、７はエアージエツト、８は引取りローラ
（同時にヒーターへの供給ローラも兼ねる）、９は
ヒーター、１０は引取ローラ、１１は捲取機であ
る。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ ポリエステルよりなる芯糸及び鞘糸から構成
   され、ループ及びたるみを有する流体噴射加工糸
   であつて下記(a)〜(e)の条件を満足してなるタイヤ
   コードすだれ織物用緯糸。 (a) 芯糸と鞘糸との纒絡係数Ｋが0.65〜1.3［但
   し、Ｋ＝（芯糸用原糸の破断伸度）／（破断伸
   度）］ (b) 一次降伏点における伸度が６％以下 (c) 一次降伏点における芯糸の引抜抵抗値Ａが
   0.57ｇ／de以上［但し、Ａ＝（一次降伏点の荷
   重−18.2ｇ）／（芯糸の繊度de）］ (d) 破断伸度が100％以上 (e) 乾熱収縮率が３％以下 ２ 芯糸と鞘糸との繊度比が１：１〜６：１であ
   る特許請求の範囲第１項記載のタイヤコードすだ
   れ織物用緯糸。