JPH03277718A - Ｎｉ―Ｆｅ―Ｃｒ軟質磁性合金の製造方法 - Google Patents
Ｎｉ―Ｆｅ―Ｃｒ軟質磁性合金の製造方法Info
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- JPH03277718A JPH03277718A JP2078216A JP7821690A JPH03277718A JP H03277718 A JPH03277718 A JP H03277718A JP 2078216 A JP2078216 A JP 2078216A JP 7821690 A JP7821690 A JP 7821690A JP H03277718 A JPH03277718 A JP H03277718A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、高透磁率が要求される磁気シールド部材や各
種電気機器の鉄心として使用されるＮｉ−Ｆｅ−Ｃｒ軟
質磁性合金の製造方法に関する。
種電気機器の鉄心として使用されるＮｉ−Ｆｅ−Ｃｒ軟
質磁性合金の製造方法に関する。
［従来の技術）
Ｎｉ−Ｆｅ系の高透磁率合金は、磁気ヘッドのケース、
カセットテープの磁気遮蔽板等の磁気シールド部材、時
計のコアやヨーク、小型モータのコア等の鉄心として古
くから知られている。なかでも、Ｍｏ、Ｃｒ、Ｃｕ等を
含有する高Ｎｉパーマロイ（ＪＩＳ−ＰＣ）や低Ｎｉパ
ーマロイ（ＪＩＳ−ＰＢ）が、広範な分野で使用されて
いる。
カセットテープの磁気遮蔽板等の磁気シールド部材、時
計のコアやヨーク、小型モータのコア等の鉄心として古
くから知られている。なかでも、Ｍｏ、Ｃｒ、Ｃｕ等を
含有する高Ｎｉパーマロイ（ＪＩＳ−ＰＣ）や低Ｎｉパ
ーマロイ（ＪＩＳ−ＰＢ）が、広範な分野で使用されて
いる。
たとえば、特公昭５０−５１４号公報では、磁気ヘッド
を対象用途とした高Ｎｉ磁性合金が示されている。この
磁性合金では、ＭＯ含含有パーマロ金合金Ｔｉ及びＮｂ
を複合添加することによって、磁気的性質をあまり低下
させることなく、機械的な固さを向上させている。
を対象用途とした高Ｎｉ磁性合金が示されている。この
磁性合金では、ＭＯ含含有パーマロ金合金Ｔｉ及びＮｂ
を複合添加することによって、磁気的性質をあまり低下
させることなく、機械的な固さを向上させている。
［発明が解決しようとする課題］
これらＮｉ−Ｆｅ系合金のうち、高Ｎ１パーマロイは、
透磁率及び耐食性に優れた材料であるが、Ｎｉを７０％
以上の高い割合で含有するため、高価なものである。更
に、特性改善元素としてＭＯも含有しており、−層高価
なものとなっている。
透磁率及び耐食性に優れた材料であるが、Ｎｉを７０％
以上の高い割合で含有するため、高価なものである。更
に、特性改善元素としてＭＯも含有しており、−層高価
なものとなっている。
そのため、この高Ｎｉパーマロイは、経済的な面から極
めて限られた用途に使用せざるを得ない。
めて限られた用途に使用せざるを得ない。
他方、低Ｎｉパーマロイは、Ｎｉ含有量が４５％程度で
あるため、価格面では高Ｎｉパーマロイに比較して十分
に安価な材料である。しかし、透磁率及び耐食性に劣る
欠点がある。
あるため、価格面では高Ｎｉパーマロイに比較して十分
に安価な材料である。しかし、透磁率及び耐食性に劣る
欠点がある。
このようなことから、透磁率が高Ｎｉパーマロイに匹敵
し、飽和磁束密度が高（、しかも安価な磁性合金の提供
が望まれるところである。
し、飽和磁束密度が高（、しかも安価な磁性合金の提供
が望まれるところである。
そこで、本発明は、この要望に応えるべく案出されたも
のであり、ＪＩＳ−ＰＣに匹敵する最大透磁率μ。が１
００，０００以上で、且つ高い飽和磁束密度を有する安
価な軟質磁性合金を提供することを目的とする。
のであり、ＪＩＳ−ＰＣに匹敵する最大透磁率μ。が１
００，０００以上で、且つ高い飽和磁束密度を有する安
価な軟質磁性合金を提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段］
本発明の製造方法は、その目的を達成するために、Ｎ工
を３６〜５２重量％及びＣｒを０．５〜１０重量％含有
し、Ｓを０．００３重量％以下、０を０．００５重量％
以下、Ｂを０．００５重量％以下で、且つＳ＋Ｏ＋Ｂ≦
０．００８重量％に規制した軟質磁性合金を、熱間圧延
した後、６０％以上の圧延率で冷間圧延することを特徴
とする。
を３６〜５２重量％及びＣｒを０．５〜１０重量％含有
し、Ｓを０．００３重量％以下、０を０．００５重量％
以下、Ｂを０．００５重量％以下で、且つＳ＋Ｏ＋Ｂ≦
０．００８重量％に規制した軟質磁性合金を、熱間圧延
した後、６０％以上の圧延率で冷間圧延することを特徴
とする。
［作 用］
本発明者等は、低Ｎｉパーマロイの磁気特性に及ぼす合
金元素、製造条件等について研究を重ねた結果、Ｎｉ含
有量が３６〜５２％の低Ｎｉ−Ｆｅ合金において、Ｃｒ
を０．５〜１０％含有させると共に、Ｏ，Ｓ、Ｂ等の不
純物元素を低減させた材料を熱間圧延した後、大きな加
工量で冷間圧延を施すとき、ＪＩＳ−ＰＣと同程度の最
大透磁率μ、を示すという注目すべき事実を発見した。
金元素、製造条件等について研究を重ねた結果、Ｎｉ含
有量が３６〜５２％の低Ｎｉ−Ｆｅ合金において、Ｃｒ
を０．５〜１０％含有させると共に、Ｏ，Ｓ、Ｂ等の不
純物元素を低減させた材料を熱間圧延した後、大きな加
工量で冷間圧延を施すとき、ＪＩＳ−ＰＣと同程度の最
大透磁率μ、を示すという注目すべき事実を発見した。
この冷間圧延による影響は、熱間圧延後に最終冷延製品
に至る間に施される中間焼鈍の有無に拘らず、総加工量
を圧延率で６０％以上の大きな値に設定することによっ
て得られる。
に至る間に施される中間焼鈍の有無に拘らず、総加工量
を圧延率で６０％以上の大きな値に設定することによっ
て得られる。
次いで、本発明で使用する合金材料の成分及び組成につ
いて説明する。
いて説明する。
Ｃｒ：Ｃｒは、磁気特性の向上に大きく寄与する元素で
あり、添加量が０．５％未満の微量であると、透磁率及
び保持力の特性向上に及ぼす影響が乏しい。他方、１０
％を超える量でＣｒを添加するとき、最大透磁率μｍ及
び飽和磁束密度が低下する。これらの点から、Ｃｒの含
有量を０．５〜１０％の範囲に設定した。
あり、添加量が０．５％未満の微量であると、透磁率及
び保持力の特性向上に及ぼす影響が乏しい。他方、１０
％を超える量でＣｒを添加するとき、最大透磁率μｍ及
び飽和磁束密度が低下する。これらの点から、Ｃｒの含
有量を０．５〜１０％の範囲に設定した。
Ｎｉ：０．５〜１０％のＣｒ含有による透磁率の向上効
果は、Ｎｉ含有量が３６％以上のときである。しかし、
Ｎｉ含有量が多すぎると、逆に最大透磁率μ、が低下す
ると共に、合金材料の価格が上昇して不利になる。そこ
で、Ｎ１含有量の上限を５２％に設定した。
果は、Ｎｉ含有量が３６％以上のときである。しかし、
Ｎｉ含有量が多すぎると、逆に最大透磁率μ、が低下す
ると共に、合金材料の価格が上昇して不利になる。そこ
で、Ｎ１含有量の上限を５２％に設定した。
Ｓ、Ｏ，Ｂ：不純物元素であるＳ、Ｏ，Ｂ等は、磁気焼
鈍によって結晶粒を粗大化させるときに粗大化阻害元素
として作用し、最大透磁率μユを低下させる。そこで、
磁気特性を向上させる上から、これら不純物元素の含有
量を可能な限り低く押さえることが必要である。この点
、最大透磁率μ。を向上させるためには、Ｓ≦０．００
３％。
鈍によって結晶粒を粗大化させるときに粗大化阻害元素
として作用し、最大透磁率μユを低下させる。そこで、
磁気特性を向上させる上から、これら不純物元素の含有
量を可能な限り低く押さえることが必要である。この点
、最大透磁率μ。を向上させるためには、Ｓ≦０．００
３％。
０≦０．００５％、Ｂ≦０．００５％で、且ッｓ＋０＋
Ｂ≦０．００８％であることが必要とされる。
Ｂ≦０．００８％であることが必要とされる。
更に、十分な磁気特性を得るためには、磁気焼鈍前の加
工量を大きくする必要がある。この点、本発明において
は、磁気焼鈍前の加工として冷間圧延を採用している。
工量を大きくする必要がある。この点、本発明において
は、磁気焼鈍前の加工として冷間圧延を採用している。
そして、冷間圧延時の圧延率を高（するほど、透磁率の
向上が図られる。この冷間圧延によって高Ｎ１パーマロ
イに匹敵する最大透磁率１００，００（ｌ上を達成する
ためには、熱間圧延後に行われる中間焼鈍の有無に拘ら
ず冷延製品までの総冷延率を６０％以上にすることが必
要である。
向上が図られる。この冷間圧延によって高Ｎ１パーマロ
イに匹敵する最大透磁率１００，００（ｌ上を達成する
ためには、熱間圧延後に行われる中間焼鈍の有無に拘ら
ず冷延製品までの総冷延率を６０％以上にすることが必
要である。
［実施例］
次いで、実施例によって本発明を具体的に説明する。
第１表に示すインゴットを真空溶解によって製造し、通
常の方法で３．０ｍｍ厚さのホットコイルに熱間圧延し
た。その後、中間焼鈍したものも含めて圧延率が０〜８
０％となるように冷開圧延を施し、厚さ３．０〜０．６
ｍｍの冷延板に仕上げた。この冷延板から外径４５ ｍ
ｍ ＋内径３３ｍｍのリングを切削加工し、１１００
”Ｃの水素雰囲気中で１時間の磁気焼鈍を行った後、冷
却した。
常の方法で３．０ｍｍ厚さのホットコイルに熱間圧延し
た。その後、中間焼鈍したものも含めて圧延率が０〜８
０％となるように冷開圧延を施し、厚さ３．０〜０．６
ｍｍの冷延板に仕上げた。この冷延板から外径４５ ｍ
ｍ ＋内径３３ｍｍのリングを切削加工し、１１００
”Ｃの水素雰囲気中で１時間の磁気焼鈍を行った後、冷
却した。
得られた各試料の磁気特性を、Ｊ Ｉ ５−Ｃ２５３１
に準拠して測定した。測定結果を、第２〜４表に示す。
に準拠して測定した。測定結果を、第２〜４表に示す。
第２表は、厚さ３．０ｍｍの熱延板を圧延率８０％で厚
さ０．６ｍｍまで冷間圧延し、得られた冷延板から前述
の寸法を持つリングに加工した後、磁気焼鈍を行った各
試料について最大透磁率μゆ等を測定した結果を表した
ものである。
さ０．６ｍｍまで冷間圧延し、得られた冷延板から前述
の寸法を持つリングに加工した後、磁気焼鈍を行った各
試料について最大透磁率μゆ等を測定した結果を表した
ものである。
第２表から明らかなように、不純物元素の含有量を低下
させた本発明に従った試料Ｎｏ、１．４７．８の最大透
磁率μ６は、他の試料に比較して優れたものであること
が判かる。
させた本発明に従った試料Ｎｏ、１．４７．８の最大透
磁率μ６は、他の試料に比較して優れたものであること
が判かる。
第３表は、厚さ３．０ｍｍの熱延板に対して、それぞれ
異なった圧延率で冷間圧延し、得られた冷延板から前述
した寸法のリングを加工して、磁気焼鈍を行った後の各
試料について最大透磁率μ、を測定した結果を表したも
のである。なお、冷間圧延は、冷延後の板厚がそれぞれ
３．０ｍｍ（圧延率Ｏ％）、２．１ｍｍ（圧延率３０％
）。
異なった圧延率で冷間圧延し、得られた冷延板から前述
した寸法のリングを加工して、磁気焼鈍を行った後の各
試料について最大透磁率μ、を測定した結果を表したも
のである。なお、冷間圧延は、冷延後の板厚がそれぞれ
３．０ｍｍ（圧延率Ｏ％）、２．１ｍｍ（圧延率３０％
）。
１．５ｍｍ （圧延率５０％）、０１９ｍｍ （圧延率
７０％）及び０．６ｍｍ （圧延率８０％）となるよう
に設定した。
７０％）及び０．６ｍｍ （圧延率８０％）となるよう
に設定した。
第３表から明らかなように、Ｃｒを含有させ且つ不純物
元素を低下させた試料Ｎｏ、１．４．７８においては、
圧延率が７０％及び８０％の場合にｉｏｏ、ｏｏｏを越
える最大透磁率ＬＬｆｆｉが得られている。
元素を低下させた試料Ｎｏ、１．４．７８においては、
圧延率が７０％及び８０％の場合にｉｏｏ、ｏｏｏを越
える最大透磁率ＬＬｆｆｉが得られている。
第４表は、中間焼鈍による影響を調べたものである。本
発明に従った試料Ｎｏ、１．７と比較例の試料Ｎ０１３
について、厚さ３．０ｍｍの熱延板から中間焼鈍を行う
ことなく熱延板をそのままで厚さ０．６ｍｍまでに冷間
圧延したもの、及び冷間圧延の途中で焼鈍した後、０．
６ｍｍの厚さまで冷間圧延したものを用意した。そして
、それぞれの冷延板から表中に示す種々の圧延率の中間
試料をサンプリングし、リングに加工した後、磁気焼鈍
を行って最大透磁率μ、を測定した。
発明に従った試料Ｎｏ、１．７と比較例の試料Ｎ０１３
について、厚さ３．０ｍｍの熱延板から中間焼鈍を行う
ことなく熱延板をそのままで厚さ０．６ｍｍまでに冷間
圧延したもの、及び冷間圧延の途中で焼鈍した後、０．
６ｍｍの厚さまで冷間圧延したものを用意した。そして
、それぞれの冷延板から表中に示す種々の圧延率の中間
試料をサンプリングし、リングに加工した後、磁気焼鈍
を行って最大透磁率μ、を測定した。
第４表から明らかなように、本発明に従った試料Ｎｏ、
１及び７では、７０％及び８０％の圧延率によって１０
０，０００を超える最大透磁率μｍが得られている。
１及び７では、７０％及び８０％の圧延率によって１０
０，０００を超える最大透磁率μｍが得られている。
第４表に示した試料Ｎｏ、１及び３について、最大透磁
率μｍの如何を冷間圧延時の圧延率との関係で調べたと
ころ、第１図に示すような関係が得られた。第１図から
明らかなように、最大透磁率μ。は、中間焼鈍に影響さ
れず、冷間圧延時の総圧鉱量によって一義的に定まるこ
とが判かる。
率μｍの如何を冷間圧延時の圧延率との関係で調べたと
ころ、第１図に示すような関係が得られた。第１図から
明らかなように、最大透磁率μ。は、中間焼鈍に影響さ
れず、冷間圧延時の総圧鉱量によって一義的に定まるこ
とが判かる。
また、試料Ｎｏ、１．２，４，５，８．９及びＪＩＳ−
ＰＢについて、各圧延率ごとに最大透磁率μゆを測定し
たところ、第２図に示す関係が得られた。第２図から明
らかなように、最大透磁率μつは、本発明に従って不純
物元素Ｓ、○、Ｂの含有量を低下させた試料の方が高く
なっていることが判かる。また、冷間圧延時の圧延率を
６０％以上とすることにより、最大透磁率μ、１００゜
０００以上が達成される。
ＰＢについて、各圧延率ごとに最大透磁率μゆを測定し
たところ、第２図に示す関係が得られた。第２図から明
らかなように、最大透磁率μつは、本発明に従って不純
物元素Ｓ、○、Ｂの含有量を低下させた試料の方が高く
なっていることが判かる。また、冷間圧延時の圧延率を
６０％以上とすることにより、最大透磁率μ、１００゜
０００以上が達成される。
（以下、このページ余白）
第１表二
各種試料のＮｉ−Ｆｅ−Ｃｒ軟質磁性合金成分及び組成
（重量％） 注：＊印は、本発明に従ったＮｉ−Ｆｅ−Ｃｒ軟質磁性
合金を示す。
（重量％） 注：＊印は、本発明に従ったＮｉ−Ｆｅ−Ｃｒ軟質磁性
合金を示す。
また、ＪＩＳ−ＰＣのＣｒ欄は、ＭＯ含有量を示す。
第２表：
各種試料の磁気特性
第３表：
圧延率が最大透磁率μｍ
に与える影響
注
圧延率は、熱延版からのストレート冷間圧延率で示す。
第４表：
各試料の冷延率及び履歴が最大透磁率μｍに与える影響
り 熱延３．〇−冷延０９−中間焼鈍一冷延Ｏ１ε［発明の
効果］ 以上に説明したように、本発明の製造方法においては、
Ｓ、Ｏ，Ｂ等の不純物元素の含有量を低下させたＮｉ−
Ｆｅ−Ｃｒ軟質磁性合金に対して圧延率６０％以上で冷
間圧延を施すことによって、優れた磁気特性を備えた磁
性材料を得ることができる。この磁性材料は、Ｎｉ、Ｍ
Ｏ等の高価な合金成分を多量に含んでいないにも拘らず
、高Ｎｉパーマロイに匹敵する最大透磁率を示し、優れ
た特性が要求される磁気シールドや鉄心等の材料として
使用することが出来る。
り 熱延３．〇−冷延０９−中間焼鈍一冷延Ｏ１ε［発明の
効果］ 以上に説明したように、本発明の製造方法においては、
Ｓ、Ｏ，Ｂ等の不純物元素の含有量を低下させたＮｉ−
Ｆｅ−Ｃｒ軟質磁性合金に対して圧延率６０％以上で冷
間圧延を施すことによって、優れた磁気特性を備えた磁
性材料を得ることができる。この磁性材料は、Ｎｉ、Ｍ
Ｏ等の高価な合金成分を多量に含んでいないにも拘らず
、高Ｎｉパーマロイに匹敵する最大透磁率を示し、優れ
た特性が要求される磁気シールドや鉄心等の材料として
使用することが出来る。
第１図は中間焼鈍が最大透磁率ｕ１に与える影響の有無
について調べた結果を表したグラフ、第２図は最大透磁
率ＬＬヨと冷間圧延時の冷延率との関係を表したグラフ
である。
について調べた結果を表したグラフ、第２図は最大透磁
率ＬＬヨと冷間圧延時の冷延率との関係を表したグラフ
である。
Claims (1)
- Ｎｉを３６〜５２重量％及びＣｒを０．５〜１０重量％
含有し、Ｓを０．００３重量％以下、Ｏを０．００５重
量％以下、Ｂを０．００５重量％以下で、且つＳ＋０＋
Ｂ≦０．００８重量％に規制した軟質磁性合金を、熱間
圧延した後、６０％以上の圧延率で冷間圧延することを
特徴とするＮｉ−Ｆｅ−Ｃｒ軟質磁性合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2078216A JPH03277718A (ja) | 1990-03-27 | 1990-03-27 | Ｎｉ―Ｆｅ―Ｃｒ軟質磁性合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2078216A JPH03277718A (ja) | 1990-03-27 | 1990-03-27 | Ｎｉ―Ｆｅ―Ｃｒ軟質磁性合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03277718A true JPH03277718A (ja) | 1991-12-09 |
Family
ID=13655854
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2078216A Pending JPH03277718A (ja) | 1990-03-27 | 1990-03-27 | Ｎｉ―Ｆｅ―Ｃｒ軟質磁性合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03277718A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0694624A1 (de) * | 1994-06-30 | 1996-01-31 | Krupp VDM GmbH | Eisen-Nickel-Legierung mit besonderen weichmagnetischen Eigenschaften |
| EP0818550A1 (de) * | 1996-07-12 | 1998-01-14 | Krupp VDM GmbH | Korrosionsbeständige weichmagnetische Eisen-Nickel-Chrom-Legierung |
| JP2005522021A (ja) * | 2002-02-15 | 2005-07-21 | アンフイ・アロイ | 時計製造用の軟磁性合金 |
| GB2484568A (en) * | 2010-09-10 | 2012-04-18 | Vacuumschmelze Gmbh & Co Kg | Electric motor rotor or stator core made from a laminated Fe-Ni-Cr/Mo alloy |
| CN102732800A (zh) * | 2012-06-10 | 2012-10-17 | 电子科技大学 | 一种Fe-Ni-Cr软磁性合金及制备方法 |
-
1990
- 1990-03-27 JP JP2078216A patent/JPH03277718A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0694624A1 (de) * | 1994-06-30 | 1996-01-31 | Krupp VDM GmbH | Eisen-Nickel-Legierung mit besonderen weichmagnetischen Eigenschaften |
| EP0818550A1 (de) * | 1996-07-12 | 1998-01-14 | Krupp VDM GmbH | Korrosionsbeständige weichmagnetische Eisen-Nickel-Chrom-Legierung |
| JP2005522021A (ja) * | 2002-02-15 | 2005-07-21 | アンフイ・アロイ | 時計製造用の軟磁性合金 |
| GB2484568A (en) * | 2010-09-10 | 2012-04-18 | Vacuumschmelze Gmbh & Co Kg | Electric motor rotor or stator core made from a laminated Fe-Ni-Cr/Mo alloy |
| GB2484568B (en) * | 2010-09-10 | 2014-01-01 | Vacuumschmelze Gmbh & Co Kg | Electric motor and process for manufacturing a rotor or a stator of an electric motor |
| CN102732800A (zh) * | 2012-06-10 | 2012-10-17 | 电子科技大学 | 一种Fe-Ni-Cr软磁性合金及制备方法 |
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