JPH01263218A - Ｆｅ−Ｎｉ系高透磁率合金およびその製造方法 - Google Patents
Ｆｅ−Ｎｉ系高透磁率合金およびその製造方法Info
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- JPH01263218A JPH01263218A JP9159988A JP9159988A JPH01263218A JP H01263218 A JPH01263218 A JP H01263218A JP 9159988 A JP9159988 A JP 9159988A JP 9159988 A JP9159988 A JP 9159988A JP H01263218 A JPH01263218 A JP H01263218A
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- cold rolling
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/001—Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「発明の目的」
本発明はＮｉ −Ｆｅ系高透磁率合金の製造方法に係り
、直流磁気特性の優れたＮｉ−Ｆｅ系超高透磁率合金を
適切に製造することのできる方法を提供しようとするも
のである。
、直流磁気特性の優れたＮｉ−Ｆｅ系超高透磁率合金を
適切に製造することのできる方法を提供しようとするも
のである。
（産業上の利用分野）
Ｎｉ−Ｆｅ系高透磁率合金の磁気特性を改善するための
製造方法。
製造方法。
（従来の技術）
パーマロイは１量によって得られる磁気性質が変化する
。すなわち、ＪＩＳ ＰＣ相当のパーマロイはＮｉを約
７８％含み、透磁率が極めて高く、優れた材料であるが
、飽和磁束密度が低く、また高価であるという欠点を有
している。これに対してＪＩＳＰＢ相当のパーマロイは
Ｎｉを約４５％含み、上記のＰＣパーマロイに比べて飽
和磁束密度が２倍はど高く、かつ低価格であるが透磁率
は低い。このようにＰＣパーマロイとＰＢパーマロイで
はそれぞれ長所はあるが、短所も有していた。
。すなわち、ＪＩＳ ＰＣ相当のパーマロイはＮｉを約
７８％含み、透磁率が極めて高く、優れた材料であるが
、飽和磁束密度が低く、また高価であるという欠点を有
している。これに対してＪＩＳＰＢ相当のパーマロイは
Ｎｉを約４５％含み、上記のＰＣパーマロイに比べて飽
和磁束密度が２倍はど高く、かつ低価格であるが透磁率
は低い。このようにＰＣパーマロイとＰＢパーマロイで
はそれぞれ長所はあるが、短所も有していた。
しかるに、昨今のエレクトロニクスの発達から、各種機
器の小型高性能化が進行し、上記のＰＢ、 ＰＣパーマ
ロイの欠点を補い合うような、高透磁率、高飽和磁束密
度かつ低価格の材料が望まれている。
器の小型高性能化が進行し、上記のＰＢ、 ＰＣパーマ
ロイの欠点を補い合うような、高透磁率、高飽和磁束密
度かつ低価格の材料が望まれている。
このような要求に対して、ＰＳパーマロイでの透Ｉｆｆ
率の向上を意図した特開昭６２−１４２７４９及び特開
昭６２−２２７０６５の如き提案がなされている。即ち
、前者の特開昭６１−１４２７４９ではＯ，Ｓの低減、
後者の特開昭６２−２２７０６５では、Ｐ、Ｓの低減に
加え、Ｍｏの添加をそれぞれ行なうことにより磁気特性
の向上を図ろうとしている。
率の向上を意図した特開昭６２−１４２７４９及び特開
昭６２−２２７０６５の如き提案がなされている。即ち
、前者の特開昭６１−１４２７４９ではＯ，Ｓの低減、
後者の特開昭６２−２２７０６５では、Ｐ、Ｓの低減に
加え、Ｍｏの添加をそれぞれ行なうことにより磁気特性
の向上を図ろうとしている。
（発明が解決しようとする課題）
上記した特開昭６２−２２７０６５の技術で特徴として
いる不純物元素の低減、Ｍｏの添加によっても最終の水
素雰囲気での熱処理（１１００°Ｃ×３時間）後の初透
磁率は高々６，０００である。−方、特開昭６２−１４
２７４９で特徴としている不純物元素の低減によっても
最終の水素雰囲気での熱処理（１１００℃×１時間）後
の最大透磁率はせいぜい１５０，０００である。即ちこ
のような透磁率を越えたレベルの磁気特性が要求された
場合においてはこれら２つの提案は不適とならざるを得
なかった。このようにＰＢＳパーマロイ透磁率が不十分
な場合には、ＰＣパーマロイの極めて高い透磁率は必要
ないにしても、やむを得ずＰＣパーマロイを使用するこ
とが必要で、コスト高になる。
いる不純物元素の低減、Ｍｏの添加によっても最終の水
素雰囲気での熱処理（１１００°Ｃ×３時間）後の初透
磁率は高々６，０００である。−方、特開昭６２−１４
２７４９で特徴としている不純物元素の低減によっても
最終の水素雰囲気での熱処理（１１００℃×１時間）後
の最大透磁率はせいぜい１５０，０００である。即ちこ
のような透磁率を越えたレベルの磁気特性が要求された
場合においてはこれら２つの提案は不適とならざるを得
なかった。このようにＰＢＳパーマロイ透磁率が不十分
な場合には、ＰＣパーマロイの極めて高い透磁率は必要
ないにしても、やむを得ずＰＣパーマロイを使用するこ
とが必要で、コスト高になる。
なお、上記した、前者のものでは、Ｂの添加が行なわれ
ているが、この場合のＢの添加は熱間加工性及び打抜き
性を改善するために行なうものであり、この発明で意図
するＢの添加だけでは磁気特性の明らかな向上はみられ
ず、逆に劣化する場合も見られる。
ているが、この場合のＢの添加は熱間加工性及び打抜き
性を改善するために行なうものであり、この発明で意図
するＢの添加だけでは磁気特性の明らかな向上はみられ
ず、逆に劣化する場合も見られる。
「発明の構成」
（課題を解決するための手段）
本発明は上記したような従来のものの問題点を解決する
ように検討して創案されたものであって、その要旨とす
るところは、 Ｎｉ：４３．Ｏ〜４８．０智Ｌ％、 Ｃ： ０．０１
０ ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．０００５〜０．００２
ｗｔ％、 Ｐ ： ０．００６ ｗｔ％以下、０ ：
０．００３ｗｔ％以下、 Ｎ ： ０．００１５ｗｔ
％以下、であって、かつ、 Ｂ ： ０．００１５〜０．００５０ｗｔ％を含有し、
残部は基本的にＦｅからなるＦｅ−Ｎｉ合金である薄鋼
帯の製造に際して前記合金の熱間加工後の冷延を中間焼
鈍をはさみ２回行い、かつ１回目の冷延での圧下率を５
０〜９８％、２回目の冷延での圧下率を７５〜９８％、
中間焼鈍を７３０〜９００°Ｃでそれぞれ行うことを特
徴とるすＮｉ −Ｆｅ系高透磁率合金の製造方法である
。
ように検討して創案されたものであって、その要旨とす
るところは、 Ｎｉ：４３．Ｏ〜４８．０智Ｌ％、 Ｃ： ０．０１
０ ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．０００５〜０．００２
ｗｔ％、 Ｐ ： ０．００６ ｗｔ％以下、０ ：
０．００３ｗｔ％以下、 Ｎ ： ０．００１５ｗｔ
％以下、であって、かつ、 Ｂ ： ０．００１５〜０．００５０ｗｔ％を含有し、
残部は基本的にＦｅからなるＦｅ−Ｎｉ合金である薄鋼
帯の製造に際して前記合金の熱間加工後の冷延を中間焼
鈍をはさみ２回行い、かつ１回目の冷延での圧下率を５
０〜９８％、２回目の冷延での圧下率を７５〜９８％、
中間焼鈍を７３０〜９００°Ｃでそれぞれ行うことを特
徴とるすＮｉ −Ｆｅ系高透磁率合金の製造方法である
。
（作用）
本発明で対象とするＰＢ級パーマロイであって、４％（
以下単に％という）で、Ｎｉが４３．０〜４８．０％の
範囲ではＰＢＳパーマロイ所要の透磁率、飽和磁束密度
を有している。Ｎｉが４３．０％未満では透磁率が低く
なり、一方４８．０％を越えると飽和磁束密度が低くな
るので４３．０〜４８．０％と定めた。
以下単に％という）で、Ｎｉが４３．０〜４８．０％の
範囲ではＰＢＳパーマロイ所要の透磁率、飽和磁束密度
を有している。Ｎｉが４３．０％未満では透磁率が低く
なり、一方４８．０％を越えると飽和磁束密度が低くな
るので４３．０〜４８．０％と定めた。
ところで本発明者等は、ＰＢＳパーマロイ磁気特性を向
上すべく数々の実験を重ねたところ、Ｃ２Ｓ、Ｐ、Ｏ，
Ｎの容量を制御し、かつＢを微量添加した合金がある特
定の冷延、焼鈍条件を経たときに磁気特性が飛躍的に向
上することを見出した。
上すべく数々の実験を重ねたところ、Ｃ２Ｓ、Ｐ、Ｏ，
Ｎの容量を制御し、かつＢを微量添加した合金がある特
定の冷延、焼鈍条件を経たときに磁気特性が飛躍的に向
上することを見出した。
即ちこれらの成分についての規定理由は以下の如くであ
る。
る。
Ｃは、０．０１％を越えると、熱間加工性が劣化し、か
つ磁気特性も劣化するので０．０１０％を上限とした。
つ磁気特性も劣化するので０．０１０％を上限とした。
なお下限は特に定めないが溶製時の経済性から好ましく
は０．００１０％である。
は０．００１０％である。
Ｐは、本発明で対象とするＦｅ −Ｎｉ合金に有害であ
り、又最終の水素焼鈍時の立方体集合組織の形成傾向を
弱める元素である。このＰが０．００６％を越えると立
方体集合組織が弱まって高い透磁率が得られず、又熱間
加工性が悪くなるためその上限を０．００６％とした。
り、又最終の水素焼鈍時の立方体集合組織の形成傾向を
弱める元素である。このＰが０．００６％を越えると立
方体集合組織が弱まって高い透磁率が得られず、又熱間
加工性が悪くなるためその上限を０．００６％とした。
なお下限については溶製時の経済性から０．００１％と
した。
した。
Ｓは、熱間加工性に有害であり、かつ硫化物の形成を通
じて最終の水素焼鈍時における粒成長を阻害し、焼鈍後
の粒径が小さいため保磁力が大きくなったり、磁化物に
より磁区が移動しにくくなるため透磁率が低くなり、磁
気特性に対しても極めて有害な元素である。このＳ量が
０．００２０％を越えると、以下に示すようなり添加お
よび特定の冷延、焼鈍条件採用によっても本発明で意図
する磁気特性の飛躍的改善を計ることができず、熱間加
工性も著しく悪くなるためＯ，ＯＯ２０％を上限とした
。なお下限は溶製時の経済性から０．０００５％とした
。
じて最終の水素焼鈍時における粒成長を阻害し、焼鈍後
の粒径が小さいため保磁力が大きくなったり、磁化物に
より磁区が移動しにくくなるため透磁率が低くなり、磁
気特性に対しても極めて有害な元素である。このＳ量が
０．００２０％を越えると、以下に示すようなり添加お
よび特定の冷延、焼鈍条件採用によっても本発明で意図
する磁気特性の飛躍的改善を計ることができず、熱間加
工性も著しく悪くなるためＯ，ＯＯ２０％を上限とした
。なお下限は溶製時の経済性から０．０００５％とした
。
Ｂは、その適量添加のもとて熱間加工性の改善効果があ
り、かつ、固溶状態で、本発明の対象とする合金の集合
組織を、磁気特性に有利な方向に変える働きがある。こ
のＢ量が０．００１５％未満では本発明で意図する磁気
特性の向上が図れず、一方０．００５０％を越えると、
Ｂの金属間加工物が形成され磁気特性が劣化するため、
０．００１５％を下限、０．００５０％を上限と定めた
。
り、かつ、固溶状態で、本発明の対象とする合金の集合
組織を、磁気特性に有利な方向に変える働きがある。こ
のＢ量が０．００１５％未満では本発明で意図する磁気
特性の向上が図れず、一方０．００５０％を越えると、
Ｂの金属間加工物が形成され磁気特性が劣化するため、
０．００１５％を下限、０．００５０％を上限と定めた
。
Ｎは、Ｂ添加を基本とした合金においては、Ｂと容易に
結合し、ＢＮを形成するため、有効Ｂ量が低下する。ま
た形成されたＢＮにより磁気特性が著しく劣化するなど
の理由より、合金中に多く・含まれる時、著しい悪影響
を及ぼす。即ちこのＮが０．００１５％を越えると上記
の理由により、磁気特性の劣化が著しくなるので、Ｎの
上限は０．００１５％と定めた。
結合し、ＢＮを形成するため、有効Ｂ量が低下する。ま
た形成されたＢＮにより磁気特性が著しく劣化するなど
の理由より、合金中に多く・含まれる時、著しい悪影響
を及ぼす。即ちこのＮが０．００１５％を越えると上記
の理由により、磁気特性の劣化が著しくなるので、Ｎの
上限は０．００１５％と定めた。
さて、本発明で意図する高い磁気特性を有するＦｅ−Ｎ
ｉ合金はこれまで述べたＣ、Ｓ、Ｐ、０．Ｎといった不
純物元素の低減及び微量Ｂの添加といった成分的配慮の
みでは達成されず、熱間加工後の冷延、焼鈍条件の適正
化がなされた時はじめて製造し得る。
ｉ合金はこれまで述べたＣ、Ｓ、Ｐ、０．Ｎといった不
純物元素の低減及び微量Ｂの添加といった成分的配慮の
みでは達成されず、熱間加工後の冷延、焼鈍条件の適正
化がなされた時はじめて製造し得る。
第１図には、後述する第１表のＮ１１ｌ材（本発明合金
）の熱延板を用いて、数々の冷延条件にて作製した板厚
０．２ ｉｎの薄板サンプルより外径４５龍。
）の熱延板を用いて、数々の冷延条件にて作製した板厚
０．２ ｉｎの薄板サンプルより外径４５龍。
内径３３龍のＪＩＳ リングに打抜いて、試料とし、そ
れらを水素雰囲気中で１１００℃×１時間の熱処理を施
し、１００℃／ｈｒで冷却したサンプルのμｉ及びμｍ
を測定した結果を冷延条件で整理して示した。即ち、２
回冷延材の場合の中間焼鈍は７３０〜９００℃の範囲内
で行なっている。２回冷延材のうち、１次冷延率が５０
％以上、かつ２次冷延率が７５％以上の時、μｉは２６
，０００以上で、μｍも１７０，０００以上であり、優
れた直流特性が得られていることがわかる。なお、１回
冷延材で得られるμｉ及びμｍはそれぞれ上記のレベル
に比較して明らかに低い。なお、１次冷延率及び２次冷
延率の上限は、冷延時のエッヂ割れや、ミル負荷の点か
らそれぞれ９８％と定めた。
れらを水素雰囲気中で１１００℃×１時間の熱処理を施
し、１００℃／ｈｒで冷却したサンプルのμｉ及びμｍ
を測定した結果を冷延条件で整理して示した。即ち、２
回冷延材の場合の中間焼鈍は７３０〜９００℃の範囲内
で行なっている。２回冷延材のうち、１次冷延率が５０
％以上、かつ２次冷延率が７５％以上の時、μｉは２６
，０００以上で、μｍも１７０，０００以上であり、優
れた直流特性が得られていることがわかる。なお、１回
冷延材で得られるμｉ及びμｍはそれぞれ上記のレベル
に比較して明らかに低い。なお、１次冷延率及び２次冷
延率の上限は、冷延時のエッヂ割れや、ミル負荷の点か
らそれぞれ９８％と定めた。
本発明で意図する高透磁率材料は上記のような冷延条件
に加えて、焼鈍条件を適正としなければ達成されない。
に加えて、焼鈍条件を適正としなければ達成されない。
第２図は、後述する第１表の阻１材（本発明合金）の熱
延板を６５％の圧下率にて冷延し、引き続く中間焼鈍の
のちに８０％の圧下率にて冷延した板厚０．２鶴の薄板
サンプルより外径４５１鳳、内径３３１１のＪＩＳリン
グに打抜いて試料とし、それらを水素雰囲気中で１１０
０°ｃｘ１時間の熱処理を施し、１００℃／ｈｒで冷却
したサンプルのμｉ及びμｍを測定した結果を中間焼鈍
温度で整理したものである。中間焼鈍温度が７３０〜９
００℃の範囲であるとμｉが２６． ＯＯ０以上で、μ
ｍも約１７０，０００を越えており、優れた磁気特性を
有している。中間焼鈍温度がこの範囲の時に最終の水素
焼鈍後で磁気特性が優れているのは、中間焼鈍後で１０
０％再結晶していること、かつその再結晶オーステナイ
トが細粒であり、また再結晶後に磁気特性に有利な集合
！！Ｊ１ｍが強く形成されていることなどが、最終焼鈍
時に形成される磁気特性に有利な集合ｍ織の集積を著し
く強める因子として働らいているためと考えられる。な
お、中間焼鈍温度が上記の範囲の場合でも、１次冷延率
及び２次冷延率が本発明規定範囲内でなければ、本発明
で意図する磁気特性の向上が図られないことは第１図に
関して述べた通りである。また、上記のように１次冷延
での圧下率、２次冷延での圧下率及び中間焼鈍温度が本
発明規定を満たした場合でも、成分が本発明範囲内でな
ければ、本発明で意図する磁気特性の向上が図られない
ことは、以下の実施例で示す通りである。以上が中間焼
鈍温度を本発明範囲に規定した理由である。
延板を６５％の圧下率にて冷延し、引き続く中間焼鈍の
のちに８０％の圧下率にて冷延した板厚０．２鶴の薄板
サンプルより外径４５１鳳、内径３３１１のＪＩＳリン
グに打抜いて試料とし、それらを水素雰囲気中で１１０
０°ｃｘ１時間の熱処理を施し、１００℃／ｈｒで冷却
したサンプルのμｉ及びμｍを測定した結果を中間焼鈍
温度で整理したものである。中間焼鈍温度が７３０〜９
００℃の範囲であるとμｉが２６． ＯＯ０以上で、μ
ｍも約１７０，０００を越えており、優れた磁気特性を
有している。中間焼鈍温度がこの範囲の時に最終の水素
焼鈍後で磁気特性が優れているのは、中間焼鈍後で１０
０％再結晶していること、かつその再結晶オーステナイ
トが細粒であり、また再結晶後に磁気特性に有利な集合
！！Ｊ１ｍが強く形成されていることなどが、最終焼鈍
時に形成される磁気特性に有利な集合ｍ織の集積を著し
く強める因子として働らいているためと考えられる。な
お、中間焼鈍温度が上記の範囲の場合でも、１次冷延率
及び２次冷延率が本発明規定範囲内でなければ、本発明
で意図する磁気特性の向上が図られないことは第１図に
関して述べた通りである。また、上記のように１次冷延
での圧下率、２次冷延での圧下率及び中間焼鈍温度が本
発明規定を満たした場合でも、成分が本発明範囲内でな
ければ、本発明で意図する磁気特性の向上が図られない
ことは、以下の実施例で示す通りである。以上が中間焼
鈍温度を本発明範囲に規定した理由である。
なお、中間焼鈍温度が７３０℃未満の時に透磁率が低い
のは、この温度域では、焼鈍後に１００％再結晶せず、
続く冷延及び最終焼鈍で磁気特性に好ましい集合組織が
十分発達しないためと思われる。
のは、この温度域では、焼鈍後に１００％再結晶せず、
続く冷延及び最終焼鈍で磁気特性に好ましい集合組織が
十分発達しないためと思われる。
一方、中間焼鈍温度が９００℃を越えて透磁率が低下す
るのは、中間焼鈍後のオーステナイト粒径が大きくなる
ため、引き続く冷延ののちに行なわれる水素焼鈍時に形
成される集合組織が全体的にランダム化するため、磁気
特性に有利な集合組織が十分に発達しないためと認めら
れる。
るのは、中間焼鈍後のオーステナイト粒径が大きくなる
ため、引き続く冷延ののちに行なわれる水素焼鈍時に形
成される集合組織が全体的にランダム化するため、磁気
特性に有利な集合組織が十分に発達しないためと認めら
れる。
（実施例）
本発明によるものの具体的な実施例について説明すると
以下の如くである。
以下の如くである。
実施例１゜
次の第１表に示すような化学成分を有するＦｅ −Ｎｉ
合金である本発明合金および比較合金を真空溶解で溶製
し、熱間加工、脱スケールを施して冷延素材を準備した
。即ち魚１〜３は何れも本発明範囲を満足するのに対し
阻４はＳが０．００３５％、隘６はＰが０．０１０％と
高く、又Ｎ０．６の比較合金は０が０．００６０％と本
発明範囲より高＜、１１ｈ７はＮが０．００３０％と高
＜１ｔｋｔ８はＢを含有せず隘９はＢを含有していると
しても０．０００９％と本発明のＢ含有範囲の下限０．
００１５％に達せず、阻１０は反対にＢが０．００６５
％と高（、阻１１はＣが０．０１５％と本発明の上限範
囲より高いものである。
合金である本発明合金および比較合金を真空溶解で溶製
し、熱間加工、脱スケールを施して冷延素材を準備した
。即ち魚１〜３は何れも本発明範囲を満足するのに対し
阻４はＳが０．００３５％、隘６はＰが０．０１０％と
高く、又Ｎ０．６の比較合金は０が０．００６０％と本
発明範囲より高＜、１１ｈ７はＮが０．００３０％と高
＜１ｔｋｔ８はＢを含有せず隘９はＢを含有していると
しても０．０００９％と本発明のＢ含有範囲の下限０．
００１５％に達せず、阻１０は反対にＢが０．００６５
％と高（、阻１１はＣが０．０１５％と本発明の上限範
囲より高いものである。
これらの素材はまず６５％の圧下率にて冷延し、次に８
００ ’Ｃにて焼鈍し、そののちに８０％の圧下率で冷
延した板厚０．２０の薄板サンプルより外径４５ｍｍ、
内径３３鶴のＪＩＳ リングに打抜き、試料とした。
００ ’Ｃにて焼鈍し、そののちに８０％の圧下率で冷
延した板厚０．２０の薄板サンプルより外径４５ｍｍ、
内径３３鶴のＪＩＳ リングに打抜き、試料とした。
上記のようにして得られた各試料を、水素雰囲気中で１
１００℃×１時間の熱処理を施し、１００”Ｃ／ｈｒで
冷却したものについての直流磁気特性を調べた。次の第
２表にＮｉ、μｍ、 Ｈｃ及びＢＩＧの各量の測定結果
を示すが、合金魚１．２の各村は、Ｃ，Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｏ
，Ｂの容量とも本発明成分範囲の合金であり、この実施
例の如く、冷延・焼鈍条件が本発明規定範囲内の場合は
初透磁率μｉは２６．０００以上、最大ｉ！ ６５ｉ率
μｍも１７０，０００以上、保磁力Ｈｃは、０．０２（
Φｅ）より小さ（優れた直流磁気特性を示している。ま
た、合金Ｎ１１３材はＣ，Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｏ，Ｂの容量が
本発明成分範囲内にあり、かつ熱間加工性の向上を意図
して微量のＣａ添加を行った合金であるが、この場合も
μｉ２μｍ、 Ｈｃは漱１．２の各村とほぼ同じレベル
ムこある。このようにｉｔのＣａ添加が行われた合金に
おいても、本発明の効果は十分に発揮されることがわか
る。
１００℃×１時間の熱処理を施し、１００”Ｃ／ｈｒで
冷却したものについての直流磁気特性を調べた。次の第
２表にＮｉ、μｍ、 Ｈｃ及びＢＩＧの各量の測定結果
を示すが、合金魚１．２の各村は、Ｃ，Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｏ
，Ｂの容量とも本発明成分範囲の合金であり、この実施
例の如く、冷延・焼鈍条件が本発明規定範囲内の場合は
初透磁率μｉは２６．０００以上、最大ｉ！ ６５ｉ率
μｍも１７０，０００以上、保磁力Ｈｃは、０．０２（
Φｅ）より小さ（優れた直流磁気特性を示している。ま
た、合金Ｎ１１３材はＣ，Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｏ，Ｂの容量が
本発明成分範囲内にあり、かつ熱間加工性の向上を意図
して微量のＣａ添加を行った合金であるが、この場合も
μｉ２μｍ、 Ｈｃは漱１．２の各村とほぼ同じレベル
ムこある。このようにｉｔのＣａ添加が行われた合金に
おいても、本発明の効果は十分に発揮されることがわか
る。
第 ２ 表
一方、合金魚４〜７の各村はそれぞれ、ｓ、 ｐ。
０、Ｎの容量が本発明成分範囲を超えることば前記の如
くで、階８及び患９はＢｆｆｉが本発明規定の下限未満
であり、階１０はＢｌが本発明規定の上限を越えるもの
であって隘１１はＣが高いことは上記の如くであり、か
つ各村ともその他の成分は本発明規定範囲内にある場合
であるが、いずれの場合でもＮｉはほぼ１０，０００以
下、μｍは高々９０．０００であり、Ｈｃは０．０３
（５ｅ）より大きく、直流磁気特性は、本発明で得られ
たものより劣っている。なお、Ｎｌｌｌ０材はＮｉ、Ｂ
、Ｓ、Ｐの容量が特開昭６２−２２７０６５の発明規定
範囲を満たすものであるが、この材料の磁気特性は、上
記の如く、本発明例に比べて明らかに劣り、本発明で目
的とする磁気特性の向上は、この特開昭６２−２２７０
６５の発明では達成されないことがわかる。
くで、階８及び患９はＢｆｆｉが本発明規定の下限未満
であり、階１０はＢｌが本発明規定の上限を越えるもの
であって隘１１はＣが高いことは上記の如くであり、か
つ各村ともその他の成分は本発明規定範囲内にある場合
であるが、いずれの場合でもＮｉはほぼ１０，０００以
下、μｍは高々９０．０００であり、Ｈｃは０．０３
（５ｅ）より大きく、直流磁気特性は、本発明で得られ
たものより劣っている。なお、Ｎｌｌｌ０材はＮｉ、Ｂ
、Ｓ、Ｐの容量が特開昭６２−２２７０６５の発明規定
範囲を満たすものであるが、この材料の磁気特性は、上
記の如く、本発明例に比べて明らかに劣り、本発明で目
的とする磁気特性の向上は、この特開昭６２−２２７０
６５の発明では達成されないことがわかる。
以上のように、本発明の目的とする磁気特性は、冷延・
焼鈍条件を本発明規定内しても、成分が本発明範囲でな
ければ達成されないことが理解される。
焼鈍条件を本発明規定内しても、成分が本発明範囲でな
ければ達成されないことが理解される。
実施例２゜
本発明規定内の成分を有する前記第１表の合金嵐１材に
ついての冷延素材を次の第３表に示すような冷延・焼鈍
条件により作製した板厚０．２ ｍｍの薄板サンプルよ
り、外径４５ｍ、内径３３ｍのＪＩＳリングを打ち抜き
、試料とした。
ついての冷延素材を次の第３表に示すような冷延・焼鈍
条件により作製した板厚０．２ ｍｍの薄板サンプルよ
り、外径４５ｍ、内径３３ｍのＪＩＳリングを打ち抜き
、試料とした。
試料を、水素雰囲気中で１１００℃×１時間の熱処理を
施し、１００°Ｃ／ｈｒで冷却したサンプルの直流磁気
特性を調べた。即ち第３表の後段に示すようなμｉ１μ
ｍ、 Ｈｃ及びＢ１゜の各量の測定結果が得られた。
施し、１００°Ｃ／ｈｒで冷却したサンプルの直流磁気
特性を調べた。即ち第３表の後段に示すようなμｉ１μ
ｍ、 Ｈｃ及びＢ１゜の各量の測定結果が得られた。
即ち供試材階１〜３の各供試材は、１次冷延での圧下率
、２次冷延での圧下率および中間焼鈍温度が何れも本発
明の規定範囲内のものであって、Ｎｉは２６，０００以
上でμｍも１７０，０００以上であり、一方Ｈｃは０．
０２（ｂｅ）未満と優れた直流磁気特性を示している。
、２次冷延での圧下率および中間焼鈍温度が何れも本発
明の規定範囲内のものであって、Ｎｉは２６，０００以
上でμｍも１７０，０００以上であり、一方Ｈｃは０．
０２（ｂｅ）未満と優れた直流磁気特性を示している。
これに対し、１Ｖｈ４材は２冷延での圧下率が本発明規
定の下限未満のもの、ＮＱ５材は中間焼鈍温度が本発明
規定の下限に達しないもの、寛６材は中間焼鈍温度の上
限を超えるもの、魚７材は１次冷延での圧下率が本発明
規定の下限未満のものであり、階８材は１次冷延のみの
ものであって、その他の条件はそれぞれ本発明の規定範
囲内のものであるが、Ｎｉは何れもせいぜい１９，００
０、μｍで高々１５０，０００． Ｈｃも０．０２５
（ｂｅ）より大きく、直流磁気特性は本発明例に見られ
るものに比較して劣っている。
定の下限未満のもの、ＮＱ５材は中間焼鈍温度が本発明
規定の下限に達しないもの、寛６材は中間焼鈍温度の上
限を超えるもの、魚７材は１次冷延での圧下率が本発明
規定の下限未満のものであり、階８材は１次冷延のみの
ものであって、その他の条件はそれぞれ本発明の規定範
囲内のものであるが、Ｎｉは何れもせいぜい１９，００
０、μｍで高々１５０，０００． Ｈｃも０．０２５
（ｂｅ）より大きく、直流磁気特性は本発明例に見られ
るものに比較して劣っている。
即ち本発明の目的とする磁気特性は単に成分が本発明規
定内であっても、冷延・焼鈍条件が本発明条件を満さな
ければ達成されないことが理解される。
定内であっても、冷延・焼鈍条件が本発明条件を満さな
ければ達成されないことが理解される。
「発明の効果」
以上説明したような本発明によるときは、Ｆｅ−Ｎｉ系
の高透磁率磁性合金における磁気特性の改良が図られ、
特に直流磁気特性が従来の同じ成分系であるＪＩＳ Ｐ
Ｂパーマロイよりも飛躍的に優れ、ＪＩＳＰＣパーマロ
イに準じた直流磁気特性を有せしめ、その用途は高磁界
において従来より高いシールド特性が求められる各種磁
気シールド材をはじめ、継鉄や直流重畳の変成器用鉄心
材料など栂めて広い利用範囲に対しを利に提供し得るも
のであって、工業的にその効果の大きい発明である。
の高透磁率磁性合金における磁気特性の改良が図られ、
特に直流磁気特性が従来の同じ成分系であるＪＩＳ Ｐ
Ｂパーマロイよりも飛躍的に優れ、ＪＩＳＰＣパーマロ
イに準じた直流磁気特性を有せしめ、その用途は高磁界
において従来より高いシールド特性が求められる各種磁
気シールド材をはじめ、継鉄や直流重畳の変成器用鉄心
材料など栂めて広い利用範囲に対しを利に提供し得るも
のであって、工業的にその効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
は冷延条件と初透磁率および最大透磁率の関係を示した
図表、第２図は最大透磁率および初透磁率の中間焼鈍温
度による変化状態を要約して示した図表である。 第 ／ 圓 （Ｑ）４ＪＪｆｋＸｋｆ７１．、ｍｌ （１−）最欠＄並率よ
は冷延条件と初透磁率および最大透磁率の関係を示した
図表、第２図は最大透磁率および初透磁率の中間焼鈍温
度による変化状態を要約して示した図表である。 第 ／ 圓 （Ｑ）４ＪＪｆｋＸｋｆ７１．、ｍｌ （１−）最欠＄並率よ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｎｉ：４３．０〜４８．０ｗｔ％、Ｃ：０．０１０ｗｔ
％以下、Ｓ：０．０００５〜０．００２ｗｔ％、Ｐ：０
．００６ｗｔ％以下、Ｏ：０．００３ｗｔ％以下、Ｎ：
０．００１５ｗｔ％以下、であって、かつ、 Ｂ：０．００１５〜０．００５０ｗｔ％ を含有し、残部は基本的にＦｅからなるＦｅ−Ｎｉ合金
である薄鋼帯の製造に際して前記合金の熱間加工後の冷
延を中間焼鈍をはさみ２回行い、かつ１回目の冷延での
圧下率を５０〜９８％、２回目の冷延での圧下率を７５
〜９８％、中間焼鈍を７３０〜９００℃でそれぞれ行う
ことを特徴とするＮｉ−Ｆｅ系高透磁率合金の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63091599A JPH0759741B2 (ja) | 1988-04-15 | 1988-04-15 | Ｆｅ−Ｎｉ系高透磁率合金およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63091599A JPH0759741B2 (ja) | 1988-04-15 | 1988-04-15 | Ｆｅ−Ｎｉ系高透磁率合金およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01263218A true JPH01263218A (ja) | 1989-10-19 |
| JPH0759741B2 JPH0759741B2 (ja) | 1995-06-28 |
Family
ID=14031021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63091599A Expired - Lifetime JPH0759741B2 (ja) | 1988-04-15 | 1988-04-15 | Ｆｅ−Ｎｉ系高透磁率合金およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0759741B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02225621A (ja) * | 1989-02-27 | 1990-09-07 | Daido Steel Co Ltd | 高透磁率磁性材料の製造方法 |
| JP2015034329A (ja) * | 2013-08-09 | 2015-02-19 | 日本冶金工業株式会社 | Ｆｅ−Ｎｉ系パーマロイ合金およびその製造方法 |
| CN105929344A (zh) * | 2015-02-26 | 2016-09-07 | 精工半导体有限公司 | 磁传感器及其制造方法 |
| TWI675500B (zh) * | 2015-02-26 | 2019-10-21 | 日商艾普凌科有限公司 | 磁性感測器及其製造方法 |
| CN116377284A (zh) * | 2023-03-08 | 2023-07-04 | 北京北冶功能材料有限公司 | 一种铁镍基软磁合金箔材及其制备方法和应用 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS60159157A (ja) * | 1984-01-30 | 1985-08-20 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 熱間加工性のすぐれたＦｅ−Νｉ合金 |
| JPS60248865A (ja) * | 1984-05-23 | 1985-12-09 | Nippon Gakki Seizo Kk | 高透磁率合金 |
| JPS62142749A (ja) * | 1985-12-18 | 1987-06-26 | Nippon Mining Co Ltd | プレス打抜き性に優れた高透磁率ｐｂパ−マロイ |
| JPS62227065A (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-06 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 熱間加工性及び打抜き性のすぐれた高透磁率磁性合金 |
-
1988
- 1988-04-15 JP JP63091599A patent/JPH0759741B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| CN116377284B (zh) * | 2023-03-08 | 2024-06-14 | 北京北冶功能材料有限公司 | 一种铁镍基软磁合金箔材及其制备方法和应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0759741B2 (ja) | 1995-06-28 |
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