JPH0328172A - 高靭性・高硬度焼結体 - Google Patents
高靭性・高硬度焼結体Info
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- JPH0328172A JPH0328172A JP1163451A JP16345189A JPH0328172A JP H0328172 A JPH0328172 A JP H0328172A JP 1163451 A JP1163451 A JP 1163451A JP 16345189 A JP16345189 A JP 16345189A JP H0328172 A JPH0328172 A JP H0328172A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［ａ業上の利用分野コ
本発明は、高硬度で優れた耐摩耗性を示し且つ靭性の優
れた焼結体に関し、この焼結体は、高硬度鋼やＮｉ基も
しくはＣｏ基超硬合金等の切削工具あるいは軸受や線引
ダイス等の耐摩耗工具用素材として有用である． ［従来の技術］ 上記の様な切削工具や耐摩耗性工具用の素材としては、
従来より炭化タングステン（ＷＣ）基の超硬材料が使用
されてきた．しかし需要者の要求が厳しくなってくるに
つれて、上記ＷＣ基超硬材料以上の優秀な工具材料の開
発が待たれている． こうした要望に沿う工具用材料として、立方晶窒化硼素
に少量のＡＩと鉄族金属を含有させた立方晶型窒化硼素
焼結体（特開昭４８−１７５０３号公報）、あるいはセ
ラミックスを結合材として用いた立方晶窒化硼素焼結体
く特公昭５７一３６３１号公報〉等が提案された．とこ
ろがこれらの素材により製作された切削工具は、微小切
込みの連続切削の如く比較的負荷の小さい切削条件の下
では優れた切削性能を発揮するが、切込みが大きい場合
、あるいは断続切削の如く繰り返して衝撃力が加わえら
れる苛酷な切削条件の下では必ずしも満足のいく性能は
得られず、耐欠損性や耐チッピング性に問題がある。
れた焼結体に関し、この焼結体は、高硬度鋼やＮｉ基も
しくはＣｏ基超硬合金等の切削工具あるいは軸受や線引
ダイス等の耐摩耗工具用素材として有用である． ［従来の技術］ 上記の様な切削工具や耐摩耗性工具用の素材としては、
従来より炭化タングステン（ＷＣ）基の超硬材料が使用
されてきた．しかし需要者の要求が厳しくなってくるに
つれて、上記ＷＣ基超硬材料以上の優秀な工具材料の開
発が待たれている． こうした要望に沿う工具用材料として、立方晶窒化硼素
に少量のＡＩと鉄族金属を含有させた立方晶型窒化硼素
焼結体（特開昭４８−１７５０３号公報）、あるいはセ
ラミックスを結合材として用いた立方晶窒化硼素焼結体
く特公昭５７一３６３１号公報〉等が提案された．とこ
ろがこれらの素材により製作された切削工具は、微小切
込みの連続切削の如く比較的負荷の小さい切削条件の下
では優れた切削性能を発揮するが、切込みが大きい場合
、あるいは断続切削の如く繰り返して衝撃力が加わえら
れる苛酷な切削条件の下では必ずしも満足のいく性能は
得られず、耐欠損性や耐チッピング性に問題がある。
［発明が解決しようとする課題］
本発明は上記の様な事情．に着目してなされたものであ
って、その目的は、大きな負荷を受ける切削条件、ある
いは小さな負荷であっても繰り返しａｍ力の加わる様な
切削条件においても優れた切削性能を発揮する、耐欠損
性、耐チッピング性および耐摩耗性に優れた、高靭性で
高強度の焼結体をＩ是供しようとするものである． ｃｍ題を解決するための手段］ 上記課題を解決することのできた本発明に係る焼結体の
構成は、 ■平均粒径１μｍ以下の高圧相型窒化硼素：２０〜８０
体積％ ■繊維状耐熱性高硬度セラミックス ■平均粒径１μｍ以下である、周期率表第４ａ，５ａ，
６ａ族ｌｍ維金属の炭化物、窒化物、硼化物あるいはＡ
Ｉの酸化物、窒化物よりなる群から選択される１ｆ！、
またはそれらの２種以上の混合物もしくは相互固溶体化
合物：残部 からなり、且つ上記■成分の平均長さと、上記■成分お
よび■戒分の平均粒径との比が５〜５０であるところに
要旨を有するものである．［作用］ 本発明者らは、セラミックスを結合材とする前記窒化硼
素焼結体が耐欠損性や耐チッピング性を欠く理由を解明
するため種々検討を行なったところ、上記欠陥を生ずる
原因は、結合部を構成するセラよツクスの靭性不足によ
るものであることが４ａ，５ａ，６ａ族繊維金ｇ（即ち
Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ．Ｃｒ，Ｍｏ，Ｔａ
）の炭化物、窒化物、硼化物、およびＡ１の酸化物、窒
化物の１ｆｆ！あるいはそれらから選ばれる２ｆ！以上
の混合物もしくは相互固溶体（以下、これらを総称して
遷移金属セラミックスという）■と繊維状耐熱性高硬度
セラミックス（以下、繊維状セラミックスという）■を
併用することとし、且つ該繊維状セラミックス■の平均
長さと、上記遷移金属セラミックス■および高圧相型窒
化硼素■の平均粒子径との比を特定すると共に、これら
■、■、■の配合率を特定範囲に設定してやれば、耐チ
ッピング性および耐欠損性の優れた高耐摩耗性の焼結体
が得られることを知った． 本発明で使用される■成分の高圧相型窒化硼素、とは、
立方晶型窒化硼素およびウルツ型窒化硼素を総称するも
ので、これらはダイヤモンドに次ぐ硬さを有しており、
切．削乃至研磨の主体となる戒分であって、焼結体（所
定の切削・研磨性能を与えるには、焼結体中の含有率が
２０〜８０体積％となる様に配合量を調整しなければな
らず、また焼結原料としての平均粒径は１μｍ以下のも
のでなければならない．しかして高圧相型窒化硼素■の
含有率が２０体積％未満である場合は、焼結体の硬さが
不十分となって切削・研磨工具として満足のいくものが
得られず、一方、８０体積％を超える場合は、結合相を
構成する遷移金属セラミックス■や繊維状セラミックス
■の量が不足気味となって靭性が低下し、本発明で意図
する様な耐チッピング性や耐欠損性が得られなくなる。
って、その目的は、大きな負荷を受ける切削条件、ある
いは小さな負荷であっても繰り返しａｍ力の加わる様な
切削条件においても優れた切削性能を発揮する、耐欠損
性、耐チッピング性および耐摩耗性に優れた、高靭性で
高強度の焼結体をＩ是供しようとするものである． ｃｍ題を解決するための手段］ 上記課題を解決することのできた本発明に係る焼結体の
構成は、 ■平均粒径１μｍ以下の高圧相型窒化硼素：２０〜８０
体積％ ■繊維状耐熱性高硬度セラミックス ■平均粒径１μｍ以下である、周期率表第４ａ，５ａ，
６ａ族ｌｍ維金属の炭化物、窒化物、硼化物あるいはＡ
Ｉの酸化物、窒化物よりなる群から選択される１ｆ！、
またはそれらの２種以上の混合物もしくは相互固溶体化
合物：残部 からなり、且つ上記■成分の平均長さと、上記■成分お
よび■戒分の平均粒径との比が５〜５０であるところに
要旨を有するものである．［作用］ 本発明者らは、セラミックスを結合材とする前記窒化硼
素焼結体が耐欠損性や耐チッピング性を欠く理由を解明
するため種々検討を行なったところ、上記欠陥を生ずる
原因は、結合部を構成するセラよツクスの靭性不足によ
るものであることが４ａ，５ａ，６ａ族繊維金ｇ（即ち
Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ．Ｃｒ，Ｍｏ，Ｔａ
）の炭化物、窒化物、硼化物、およびＡ１の酸化物、窒
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遷移金属セラミックスという）■と繊維状耐熱性高硬度
セラミックス（以下、繊維状セラミックスという）■を
併用することとし、且つ該繊維状セラミックス■の平均
長さと、上記遷移金属セラミックス■および高圧相型窒
化硼素■の平均粒子径との比を特定すると共に、これら
■、■、■の配合率を特定範囲に設定してやれば、耐チ
ッピング性および耐欠損性の優れた高耐摩耗性の焼結体
が得られることを知った． 本発明で使用される■成分の高圧相型窒化硼素、とは、
立方晶型窒化硼素およびウルツ型窒化硼素を総称するも
ので、これらはダイヤモンドに次ぐ硬さを有しており、
切．削乃至研磨の主体となる戒分であって、焼結体（所
定の切削・研磨性能を与えるには、焼結体中の含有率が
２０〜８０体積％となる様に配合量を調整しなければな
らず、また焼結原料としての平均粒径は１μｍ以下のも
のでなければならない．しかして高圧相型窒化硼素■の
含有率が２０体積％未満である場合は、焼結体の硬さが
不十分となって切削・研磨工具として満足のいくものが
得られず、一方、８０体積％を超える場合は、結合相を
構成する遷移金属セラミックス■や繊維状セラミックス
■の量が不足気味となって靭性が低下し、本発明で意図
する様な耐チッピング性や耐欠損性が得られなくなる。
高圧相型窒化硼素■のより好ましい含有率は３０〜７０
体積％である。尚この高圧相型窒化硼素■は、後述する
如く粉末状のものとして！ａ維状セラミックス■および
遷移金属粉末■と混合し、更に型押戒形後焼結されるが
、高圧相型窒化硼素■の粒度が大き過ぎると、型押成形
時に繊維状セラミックス■が折断し易くなってその靭性
改善効果が低下するので、高圧相型窒化硼素■としては
平均粒径が１μｍ以下である微粉末を使用しなければな
らない． 次に繊維状セラミックス■は、主として焼結体の結合相
に生じ得るクラックの成長を阻止し靭性を高める作用を
有するもので、その平均繊維長さ（Ｌ）は、高圧相型窒
化硼素■と遷移金属セラミックス■の平均粒子径（ｄ）
の５〜５０倍の範囲［５ｄ≦Ｌ≦５０ｄ］でなければな
らない．しかして［Ｌ＜５ｄ］である場合は、繊維状セ
ラミックス■に期待される靭性改善効果が十分に発揮さ
れず、一方［Ｌ＞５０ｄｌである場合は繊維状セラミッ
クス■同士が絡み合って分散状態が不均一になり、焼結
が不均一になって安定した品質の焼結体が得られなくな
るからである．繊維状セラミックス■は、上記の要件を
満たす限りｉａｍ径やｌａｉａ長の絶対値は特に限定さ
れないが、１μｍ以下の粒径の微細な高圧相型窒化硼素
■を使用する本発明においては、平均繊維径が０．２〜
１μｍ，平均繊維長が５〜２０μｍでアスベクト比が１
０〜５０であるｉａ維状セラよツクス■を使用するのが
好ましい。該ｉａ維状セラミックス■は、焼結原料中に
３〜３０体積％を占める様に配合すべきであり、３体積
％未満では靭性改善効果が十分に発揮されず、３０体積
％を超える場合は混合状態において繊維状セラよツクス
■が偏析し易くなり、この部分で焼結が不均一となった
り焼結不良になり易くなる．繊維状セラ亙ツクス■のよ
り好ましい配合量は１０〜２５体積％の範囲である． 次に遷移金属セラミックス■は結合相の主体となるもの
であり、その平均粒径は、高圧相型窒化硼素■について
の説明で述べたのと同様の理由で１μｍ以下のものが好
ましい．その種類は先に示した通りであるが、それらの
遷移金属セラミックスは優れた耐熱性と強度を有してい
るばかりでなく、前記高圧相型窒化硼素■粉末および繊
維状セラミックス■と共に強固に焼結一体化する性質を
有しており、これらを単独で或は２種以上を組合わせて
結合材として使用することにより強固な焼結体を得るこ
とができる．尚この遷移金属セラミックス■は、前記高
圧相型窒化硼素■および繊維状セラミックス■の残部成
分として配合されるので、配合量は■、■成分の配合量
に応じて変わってくるが、結合相としての機能を有効に
発揮させて均一且つ強固な焼結体を得るには、配合率を
２０〜４０体積％の範囲に設定するのがよい．上記■、
■、■成分の中でも特に好ましい組合せは、■成分とし
て立方晶型窒化硼素、■成分として繊維状炭化珪素（炭
化珪素ウイスカーを含む）、■成分としてＡ１２０３ま
たはＡ１２０３とＴＩＣを用いた組み合わせであり、こ
れにより卓越した性能の高靭性・高硬度焼結体を得るこ
とができる． 上記原料を用いて焼結体を製造する方法は特に制限され
ず、たとえば■、■、■成分を所定量配合して均一に混
合し、混合粉末の状態で型に充填し、あるいは予め型押
成形した後、高温・高圧下で焼結すると、硬質で高靭性
の焼結体が得られる．このときの焼結条件は、原料成分
、殊に高圧相型窒化硼素を熱変質させることなく、これ
らを焼結一体化し得る条件で自由に選定できるが、般的
な条件として示すならば、温度は １３００〜１７００
℃、圧力は３０〜７０キロバールの範囲である． ［実施例］ 平均粒径が１μｍ以下の立方晶型窒化硼素粉末と、平均
粒径が１μｍ以下の遷移金属セラくツクス粉末、および
平均径が約Ｏ．Ｓμｍで平均長さが１〜２０μｍの炭化
珪素繊維を、第１表Ｃ示す割合で使用した． 上記３ｆ！１の原料をエチルアルコールを分散媒として
十分混合し、乾燥して混合粉末とした．尚符号Ｊ’
（比較例）については、平均粒径が３μ市の立方晶型窒
化硼素と平均粒径１μｍの遷移金属粉末を用いた． 得られた混合粉末を型押成形した後、真空炉中１０′″
’ｍｍＨＨの真空度で１０００℃に１時間保持して脱ガ
スした．この脱ガス成形体を、ベルト型超高圧高温発生
装置により、１６００℃、６０キロバールで１５分間焼
成し、焼結体を得た． 得られた各焼結体から切削チップを作製し、被削材とし
て溝付き円柱状のＳＣＭ４３５（ＨＲｅ６０）材を用い
て、外周長手方向に断続切削試験を行ない、切削チップ
が欠損するまでの時間を測定した．但し切削条件は、速
度：１００ｍ／ｗｉｎ ，切込み： ０．３ ｍｍ、送
り：０．ＩＳ ａｍ／ｒｅｖとした． 結果を第１表に一括して示す．但し切削チップの欠損寿
命は、符号ｃ’ ＜比較例）の切削チップが欠損する
までの時間を１とし、これに対する時間比率で示した． 第１表より次の様に考えることができる。
体積％である。尚この高圧相型窒化硼素■は、後述する
如く粉末状のものとして！ａ維状セラミックス■および
遷移金属粉末■と混合し、更に型押戒形後焼結されるが
、高圧相型窒化硼素■の粒度が大き過ぎると、型押成形
時に繊維状セラミックス■が折断し易くなってその靭性
改善効果が低下するので、高圧相型窒化硼素■としては
平均粒径が１μｍ以下である微粉末を使用しなければな
らない． 次に繊維状セラミックス■は、主として焼結体の結合相
に生じ得るクラックの成長を阻止し靭性を高める作用を
有するもので、その平均繊維長さ（Ｌ）は、高圧相型窒
化硼素■と遷移金属セラミックス■の平均粒子径（ｄ）
の５〜５０倍の範囲［５ｄ≦Ｌ≦５０ｄ］でなければな
らない．しかして［Ｌ＜５ｄ］である場合は、繊維状セ
ラミックス■に期待される靭性改善効果が十分に発揮さ
れず、一方［Ｌ＞５０ｄｌである場合は繊維状セラミッ
クス■同士が絡み合って分散状態が不均一になり、焼結
が不均一になって安定した品質の焼結体が得られなくな
るからである．繊維状セラミックス■は、上記の要件を
満たす限りｉａｍ径やｌａｉａ長の絶対値は特に限定さ
れないが、１μｍ以下の粒径の微細な高圧相型窒化硼素
■を使用する本発明においては、平均繊維径が０．２〜
１μｍ，平均繊維長が５〜２０μｍでアスベクト比が１
０〜５０であるｉａ維状セラよツクス■を使用するのが
好ましい。該ｉａ維状セラミックス■は、焼結原料中に
３〜３０体積％を占める様に配合すべきであり、３体積
％未満では靭性改善効果が十分に発揮されず、３０体積
％を超える場合は混合状態において繊維状セラよツクス
■が偏析し易くなり、この部分で焼結が不均一となった
り焼結不良になり易くなる．繊維状セラ亙ツクス■のよ
り好ましい配合量は１０〜２５体積％の範囲である． 次に遷移金属セラミックス■は結合相の主体となるもの
であり、その平均粒径は、高圧相型窒化硼素■について
の説明で述べたのと同様の理由で１μｍ以下のものが好
ましい．その種類は先に示した通りであるが、それらの
遷移金属セラミックスは優れた耐熱性と強度を有してい
るばかりでなく、前記高圧相型窒化硼素■粉末および繊
維状セラミックス■と共に強固に焼結一体化する性質を
有しており、これらを単独で或は２種以上を組合わせて
結合材として使用することにより強固な焼結体を得るこ
とができる．尚この遷移金属セラミックス■は、前記高
圧相型窒化硼素■および繊維状セラミックス■の残部成
分として配合されるので、配合量は■、■成分の配合量
に応じて変わってくるが、結合相としての機能を有効に
発揮させて均一且つ強固な焼結体を得るには、配合率を
２０〜４０体積％の範囲に設定するのがよい．上記■、
■、■成分の中でも特に好ましい組合せは、■成分とし
て立方晶型窒化硼素、■成分として繊維状炭化珪素（炭
化珪素ウイスカーを含む）、■成分としてＡ１２０３ま
たはＡ１２０３とＴＩＣを用いた組み合わせであり、こ
れにより卓越した性能の高靭性・高硬度焼結体を得るこ
とができる． 上記原料を用いて焼結体を製造する方法は特に制限され
ず、たとえば■、■、■成分を所定量配合して均一に混
合し、混合粉末の状態で型に充填し、あるいは予め型押
成形した後、高温・高圧下で焼結すると、硬質で高靭性
の焼結体が得られる．このときの焼結条件は、原料成分
、殊に高圧相型窒化硼素を熱変質させることなく、これ
らを焼結一体化し得る条件で自由に選定できるが、般的
な条件として示すならば、温度は １３００〜１７００
℃、圧力は３０〜７０キロバールの範囲である． ［実施例］ 平均粒径が１μｍ以下の立方晶型窒化硼素粉末と、平均
粒径が１μｍ以下の遷移金属セラくツクス粉末、および
平均径が約Ｏ．Ｓμｍで平均長さが１〜２０μｍの炭化
珪素繊維を、第１表Ｃ示す割合で使用した． 上記３ｆ！１の原料をエチルアルコールを分散媒として
十分混合し、乾燥して混合粉末とした．尚符号Ｊ’
（比較例）については、平均粒径が３μ市の立方晶型窒
化硼素と平均粒径１μｍの遷移金属粉末を用いた． 得られた混合粉末を型押成形した後、真空炉中１０′″
’ｍｍＨＨの真空度で１０００℃に１時間保持して脱ガ
スした．この脱ガス成形体を、ベルト型超高圧高温発生
装置により、１６００℃、６０キロバールで１５分間焼
成し、焼結体を得た． 得られた各焼結体から切削チップを作製し、被削材とし
て溝付き円柱状のＳＣＭ４３５（ＨＲｅ６０）材を用い
て、外周長手方向に断続切削試験を行ない、切削チップ
が欠損するまでの時間を測定した．但し切削条件は、速
度：１００ｍ／ｗｉｎ ，切込み： ０．３ ｍｍ、送
り：０．ＩＳ ａｍ／ｒｅｖとした． 結果を第１表に一括して示す．但し切削チップの欠損寿
命は、符号ｃ’ ＜比較例）の切削チップが欠損する
までの時間を１とし、これに対する時間比率で示した． 第１表より次の様に考えることができる。
（！）符号Ａ−Ｈは本発明で定める要件を充足する実施
例であり、欠損までの寿命は比較例（符号Ｃ’ ）の３
倍を超えており、切削部材としての寿命はいずれも非常
に優れている。
例であり、欠損までの寿命は比較例（符号Ｃ’ ）の３
倍を超えており、切削部材としての寿命はいずれも非常
に優れている。
（２）符号Ａ゜〜Ｊ゜は、以下に示す如く本発明で定め
る要件のいずれかを欠く比較例であり、欠損までの寿命
はいずれも本発明より著しく劣っている． 符号Ａ゜ ：炭化珪素繊維の長さ比が５未満であ る。
る要件のいずれかを欠く比較例であり、欠損までの寿命
はいずれも本発明より著しく劣っている． 符号Ａ゜ ：炭化珪素繊維の長さ比が５未満であ る。
〜Ｅ゜ ：炭化珪素繊維が配合されていない．
：炭化珪素繊維の配合量が３０体積％
を超えている．
：炭化珪素繊維の長さ比が５０を超え
ている．
二立方晶型窒化硼素の配合量が９０体
積％を超え、遷移金属セラミックス
の量が不足気味となっている。
符号Ｂ゜
符号Ｆ゜
符号Ｇ゜
符号Ｈ゛
符号Ｉ゛ ：立方晶型窒化硼素の配合量が不足する
符号Ｊ゜ ：立法晶型窒化硼素の平均粒径が１μｍを超
えている． ［発明の効果コ 本発明は以上の様に構成されており、高圧相型窒化硼素
の結合相として特定の遷移金属セラミックスを使用する
と共に強化材として特定形状の繊維状セラミックスを特
定量併用することにより、高圧相型窒化硼素焼結体の耐
摩耗性を損なうことなくその靭性を高めることができ、
切削工具、軸受け、線引ダイス等の耐摩耗性工具用素材
としての寿命を著しく延長し得ることになった。
えている． ［発明の効果コ 本発明は以上の様に構成されており、高圧相型窒化硼素
の結合相として特定の遷移金属セラミックスを使用する
と共に強化材として特定形状の繊維状セラミックスを特
定量併用することにより、高圧相型窒化硼素焼結体の耐
摩耗性を損なうことなくその靭性を高めることができ、
切削工具、軸受け、線引ダイス等の耐摩耗性工具用素材
としての寿命を著しく延長し得ることになった。
Claims (1)
- （１）［ａ］平均粒径１μｍ以下の高圧相型窒化硼素：
２０〜８０体積％ ［ｂ］繊維状耐熱性高硬度セラミックス ：３〜３０体積％ ［ｃ］平均粒径１μｍ以下である、周期律表第４ａ，５
ａ，６ａ族繊維金属の炭化物、 窒化物、硼化物、あるいはＡｌの酸化 物、窒化物よりなる群から選択される１ 種、またはそれらの２種以上の混合物も しくは相互固溶体化合物：残部 からなり、且つ上記［ｂ］成分の平均長さと、上記［ａ
］成分および［ｃ］成分の平均粒径との比が５〜５０で
あることを特徴とする高靭性・高硬度焼結体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1163451A JPH0328172A (ja) | 1989-06-26 | 1989-06-26 | 高靭性・高硬度焼結体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1163451A JPH0328172A (ja) | 1989-06-26 | 1989-06-26 | 高靭性・高硬度焼結体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0328172A true JPH0328172A (ja) | 1991-02-06 |
Family
ID=15774132
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1163451A Pending JPH0328172A (ja) | 1989-06-26 | 1989-06-26 | 高靭性・高硬度焼結体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0328172A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0524929A (ja) * | 1991-04-05 | 1993-02-02 | Agency Of Ind Science & Technol | 高圧型窒化硼素含有高硬度高密度複合焼結体及びその製造法 |
| JPH0524922A (ja) * | 1991-04-05 | 1993-02-02 | Agency Of Ind Science & Technol | ダイヤモンド含有高硬度高密度複合焼結体及びその製造法 |
| JPH05139844A (ja) * | 1991-04-05 | 1993-06-08 | Agency Of Ind Science & Technol | 被覆高圧型窒化硼素含有高硬度高密度複合焼結体及びその製造法 |
| JPH05148021A (ja) * | 1991-04-05 | 1993-06-15 | Agency Of Ind Science & Technol | 被覆ダイヤモンド含有高硬度高密度複合焼結体及びその製造法 |
| JPH0632655A (ja) * | 1991-05-18 | 1994-02-08 | Agency Of Ind Science & Technol | ダイヤモンド焼結体及びその製造法 |
| JPH06219841A (ja) * | 1991-05-18 | 1994-08-09 | Agency Of Ind Science & Technol | 高圧型窒化硼素焼結体及びその製造法 |
-
1989
- 1989-06-26 JP JP1163451A patent/JPH0328172A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0524929A (ja) * | 1991-04-05 | 1993-02-02 | Agency Of Ind Science & Technol | 高圧型窒化硼素含有高硬度高密度複合焼結体及びその製造法 |
| JPH0524922A (ja) * | 1991-04-05 | 1993-02-02 | Agency Of Ind Science & Technol | ダイヤモンド含有高硬度高密度複合焼結体及びその製造法 |
| JPH05139844A (ja) * | 1991-04-05 | 1993-06-08 | Agency Of Ind Science & Technol | 被覆高圧型窒化硼素含有高硬度高密度複合焼結体及びその製造法 |
| JPH05148021A (ja) * | 1991-04-05 | 1993-06-15 | Agency Of Ind Science & Technol | 被覆ダイヤモンド含有高硬度高密度複合焼結体及びその製造法 |
| JPH0632655A (ja) * | 1991-05-18 | 1994-02-08 | Agency Of Ind Science & Technol | ダイヤモンド焼結体及びその製造法 |
| JPH06219841A (ja) * | 1991-05-18 | 1994-08-09 | Agency Of Ind Science & Technol | 高圧型窒化硼素焼結体及びその製造法 |
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