JPH03281765A - 耐蝕性と耐疲労性に優れたＺｎ―Ａｌ合金めっき鋼線の製造方法 - Google Patents
耐蝕性と耐疲労性に優れたＺｎ―Ａｌ合金めっき鋼線の製造方法Info
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- JPH03281765A JPH03281765A JP7893690A JP7893690A JPH03281765A JP H03281765 A JPH03281765 A JP H03281765A JP 7893690 A JP7893690 A JP 7893690A JP 7893690 A JP7893690 A JP 7893690A JP H03281765 A JPH03281765 A JP H03281765A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、Ｚｎ−−Ａｌ合金めつき鋼線の製造方法に関
するもので、さらに詳しくは、耐蝕性のほかに耐疲労性
の要求されるロープ類、鋼撚線、斜張橋用ケーブル、ば
ね等の製造に供される高強度合金めっき鋼線の製造方法
に関するものである。
するもので、さらに詳しくは、耐蝕性のほかに耐疲労性
の要求されるロープ類、鋼撚線、斜張橋用ケーブル、ば
ね等の製造に供される高強度合金めっき鋼線の製造方法
に関するものである。
鉄鋼材料の耐蝕性の向−トを目的として、多くのＺｎを
ベースとする合金めっき技術が開発されている。たとえ
ば、特公昭５５−２Ｇ１０２号公報にはＺ ｎ−Ａ Ｉ
、特公昭５４−３３２２３号公報にはＺｎＡ １−Ｍｇ
、特公平旧−２４２１１号公報にはＺｎＡｎ−ミッンユ
メタル、特開昭５６−１１２’１５２号公報にはＺｎ−
Ａｌ２−Ｎａなどか公表されている。
ベースとする合金めっき技術が開発されている。たとえ
ば、特公昭５５−２Ｇ１０２号公報にはＺ ｎ−Ａ Ｉ
、特公昭５４−３３２２３号公報にはＺｎＡ １−Ｍｇ
、特公平旧−２４２１１号公報にはＺｎＡｎ−ミッンユ
メタル、特開昭５６−１１２’１５２号公報にはＺｎ−
Ａｌ２−Ｎａなどか公表されている。
鋼板類の合金めっきは、いずれも鋼板を酸化還元法で前
処理したのち、合金めっき浴中に連続的に浸漬すること
により、鋼板表面に浴組成と同じ合金めっき層を付着せ
しめる方法で行なわれている。これに対して鋼線の合金
めっきは、一般に一次めっきとして通常の溶融亜鉛めっ
き、あるいは電気亜鉛めっきを行ない、次いでこの亜鉛
めっき鋼線を目的とする合金浴に連続的に浸漬する方法
、すなわち２浴法で行なわれている。
処理したのち、合金めっき浴中に連続的に浸漬すること
により、鋼板表面に浴組成と同じ合金めっき層を付着せ
しめる方法で行なわれている。これに対して鋼線の合金
めっきは、一般に一次めっきとして通常の溶融亜鉛めっ
き、あるいは電気亜鉛めっきを行ない、次いでこの亜鉛
めっき鋼線を目的とする合金浴に連続的に浸漬する方法
、すなわち２浴法で行なわれている。
Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼線は優れた耐蝕性を示すが、
高炭素鋼を素材とする引張強さ１００ｋｇｆ／ｗａｍ２
以上の高強度鋼線の場合には、疲労強度が通常の亜鉛め
っき鋼線に比べて低いという欠点かあった。
高炭素鋼を素材とする引張強さ１００ｋｇｆ／ｗａｍ２
以上の高強度鋼線の場合には、疲労強度が通常の亜鉛め
っき鋼線に比べて低いという欠点かあった。
これに対して本発明者らはすでに多くの研究を実施し、
特願平０１−８１２６２号ならびに特願平旧９３０３７
号として出願している。前者は、二次めっき後３００〜
１５０℃の範囲の冷却速度を１５〜４°Ｃ／ｓｅｃの範
囲に制御することを特徴とし、これによりめっき層の割
れ発生が防止され、疲労特性が向上する。後者は、二次
めっき後の冷却過程で、鋼線温度が高く合金が十分な塑
性変形能を有している間に共析変態を完了させ、共析変
態に付随する収縮ひずみを吸収させ、引っ張り残留応力
を低減させることを狙ったもので、具体的には、二次め
っき後の鋼線を２５０〜１００°Ｃの温度領域で所定の
時間保持する方法である。
特願平０１−８１２６２号ならびに特願平旧９３０３７
号として出願している。前者は、二次めっき後３００〜
１５０℃の範囲の冷却速度を１５〜４°Ｃ／ｓｅｃの範
囲に制御することを特徴とし、これによりめっき層の割
れ発生が防止され、疲労特性が向上する。後者は、二次
めっき後の冷却過程で、鋼線温度が高く合金が十分な塑
性変形能を有している間に共析変態を完了させ、共析変
態に付随する収縮ひずみを吸収させ、引っ張り残留応力
を低減させることを狙ったもので、具体的には、二次め
っき後の鋼線を２５０〜１００°Ｃの温度領域で所定の
時間保持する方法である。
しかし上述の方法においても、冷却条件に変動が生じた
場合には、必ずしも満足できる疲労特性が得られるとは
限らない。特に−次めっきが溶融亜鉛めっきである場合
や鋼線か細い場合、あるいは厚めつきを行なうために通
線速度を上げる場合には、安定した高い疲労強度が得に
（い。
場合には、必ずしも満足できる疲労特性が得られるとは
限らない。特に−次めっきが溶融亜鉛めっきである場合
や鋼線か細い場合、あるいは厚めつきを行なうために通
線速度を上げる場合には、安定した高い疲労強度が得に
（い。
本発明の目的は、上記従来法の問題点を解決し、良好な
耐蝕性と安定した高い疲労強度を有するＺｎ−Ａｌ系合
金めっき鋼線の製造方法を提供することにある。
耐蝕性と安定した高い疲労強度を有するＺｎ−Ａｌ系合
金めっき鋼線の製造方法を提供することにある。
本発明は、鋼線に一次めっきとして溶融亜鉛めっきを施
した後、該鋼線に二次めっきとしてＡｌを２〜１２％含
有し残余が実質的にＺｎからなる合金浴に浸漬すること
によりＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼線を製造する方法におい
て、二次めっき後の鋼線の合金層厚みを０．５μｍ以上
、７μｍ以下とすることを特徴とする耐蝕性ならびに耐
疲労性に優れたＺｎ−−Ａｌ合金めっき鋼線の製造方法
である。
した後、該鋼線に二次めっきとしてＡｌを２〜１２％含
有し残余が実質的にＺｎからなる合金浴に浸漬すること
によりＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼線を製造する方法におい
て、二次めっき後の鋼線の合金層厚みを０．５μｍ以上
、７μｍ以下とすることを特徴とする耐蝕性ならびに耐
疲労性に優れたＺｎ−−Ａｌ合金めっき鋼線の製造方法
である。
以下、作用とともに、本発明の詳細な説明する。
本発明者らの研究によれば、２浴法によるＺｎＡ６合金
めっき鋼線の製造において、−次めっきを溶融亜鉛めっ
きとすることは耐蝕性向上に有利である。これは本発明
者らか「鉄と鋼 第７５年第２号」 （日本鉄鋼協会
平成１年 ２月１日発行）第２９８ページに報告し、ま
た特開昭６３−１３４６５３号公報に開示しているよう
に、Ｚｎ−Ａｌ！合金浴に溶融亜鉛めっき鋼線を浸漬し
た場合、溶融亜鉛めっき鋼線のＺｎ−Ｆｅ合金層（例え
ばζ相やδ相）に浴中のＡｌが高速で拡散浸透する結果
、−Ａｌを約３０％含むＺｎ−Ｆｅ−Ａｌ系新合金層（
金属間化合物層）が形成され、表層（合金浴と同一組成
の部分）と新合金層との間の電気化学的作用により腐食
の進行が抑制されるためである。
めっき鋼線の製造において、−次めっきを溶融亜鉛めっ
きとすることは耐蝕性向上に有利である。これは本発明
者らか「鉄と鋼 第７５年第２号」 （日本鉄鋼協会
平成１年 ２月１日発行）第２９８ページに報告し、ま
た特開昭６３−１３４６５３号公報に開示しているよう
に、Ｚｎ−Ａｌ！合金浴に溶融亜鉛めっき鋼線を浸漬し
た場合、溶融亜鉛めっき鋼線のＺｎ−Ｆｅ合金層（例え
ばζ相やδ相）に浴中のＡｌが高速で拡散浸透する結果
、−Ａｌを約３０％含むＺｎ−Ｆｅ−Ａｌ系新合金層（
金属間化合物層）が形成され、表層（合金浴と同一組成
の部分）と新合金層との間の電気化学的作用により腐食
の進行が抑制されるためである。
しかし上記の新合金層は、硬質の金属間化合物であるＦ
ｅ４−Ａｌ１．を含んで硬く、またその成長方向に強い
優先方位を有するため、新合金層内に疲労破壊の起点が
形成された場合破壊は容易に伝播拡大し、合金層厚みに
相当する大きさのクラックを形成する。したがって、合
金めっき鋼線に耐疲労性が要求されるような場合には、
耐蝕性に支障をきたさない範囲で新合金層は薄い方が良
い。
ｅ４−Ａｌ１．を含んで硬く、またその成長方向に強い
優先方位を有するため、新合金層内に疲労破壊の起点が
形成された場合破壊は容易に伝播拡大し、合金層厚みに
相当する大きさのクラックを形成する。したがって、合
金めっき鋼線に耐疲労性が要求されるような場合には、
耐蝕性に支障をきたさない範囲で新合金層は薄い方が良
い。
本発明者らは多くの実験を重ねた結果、新合金層の厚み
を７μｍ以下に抑制することにより、従来の亜鉛めっき
鋼線と同等の疲労強度が得られるこきを見いたした。一
方０．５μｍ未満では耐蝕性が低下し、赤錆か発生しや
すくなるため、下限は０．５μｍとする。
を７μｍ以下に抑制することにより、従来の亜鉛めっき
鋼線と同等の疲労強度が得られるこきを見いたした。一
方０．５μｍ未満では耐蝕性が低下し、赤錆か発生しや
すくなるため、下限は０．５μｍとする。
合金めっき浴の−Ａｌ２４度は２〜１２％とする。
２％未満では−Ａｌの拡散浸透に長時間を要するために
新合金層か形成されにくく、このために目標とする耐蝕
性が得られない。Ａｆ濃度の増加は耐蝕性を向上させる
が、一方ではめっき温度の上昇による鋼線強度の低下を
招くため、１２％を上限とする。
新合金層か形成されにくく、このために目標とする耐蝕
性が得られない。Ａｆ濃度の増加は耐蝕性を向上させる
が、一方ではめっき温度の上昇による鋼線強度の低下を
招くため、１２％を上限とする。
なお以上においては、Ｚｎ−Ａに元系合金について説明
したが、本発明はこれに限定するものではなく、前記従
来技術に示したところのＺｎ〜Ａｌをベースとする各種
合金を使用した場合においても、同様な作用を呈するこ
とができる。
したが、本発明はこれに限定するものではなく、前記従
来技術に示したところのＺｎ〜Ａｌをベースとする各種
合金を使用した場合においても、同様な作用を呈するこ
とができる。
以下に本発明を適用したＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼線の製
造方法について述べる。目標とするｍ線特性は、引張強
さは１５０ｋｇ ｆ／ｆｆＩｍ ’以上、疲労強度は５
０ｋｇｆ／ｍｍ２以上、耐蝕性は通常の溶融亜鉛めっき
鋼線の３倍以上である。
造方法について述べる。目標とするｍ線特性は、引張強
さは１５０ｋｇ ｆ／ｆｆＩｍ ’以上、疲労強度は５
０ｋｇｆ／ｍｍ２以上、耐蝕性は通常の溶融亜鉛めっき
鋼線の３倍以上である。
、ＩＩＳ規格の５ＷＲＨ７２Ａ線材より直径２．３ｍｍ
の鋼線を製造し、脱脂および酸洗後、−次めっきとして
溶融亜鉛めっきを施した。−次めっき後の鋼線をＺｎ−
Ａｎ合金浴に浸漬し、垂直に引き上げた。
の鋼線を製造し、脱脂および酸洗後、−次めっきとして
溶融亜鉛めっきを施した。−次めっき後の鋼線をＺｎ−
Ａｎ合金浴に浸漬し、垂直に引き上げた。
新合金層厚みの調整は、−次めっきにおけるＺｎＦｅ合
金層厚みの制御、すなわち浴温度と浸漬時間を変える方
法により行なった。合金めっき後は、疲労特性を向上さ
せるため、すべての試料を前記特願平１−８１２６２号
に記載した方法で徐冷した。
金層厚みの制御、すなわち浴温度と浸漬時間を変える方
法により行なった。合金めっき後は、疲労特性を向上さ
せるため、すべての試料を前記特願平１−８１２６２号
に記載した方法で徐冷した。
疲労試験には中村式回転曲げ疲労試験機を使用し、１０
７回の繰り返しで破断しない応力を疲労強度とした。
７回の繰り返しで破断しない応力を疲労強度とした。
耐蝕性の評価は、塩水噴霧試験（ＪＩＳＺ ２３７１）
を実施し、赤錆発生時間を溶融亜鉛めっき鋼線と比較し
た。結果を下記の（１）式で定義する耐蝕性倍率として
定量化した。
を実施し、赤錆発生時間を溶融亜鉛めっき鋼線と比較し
た。結果を下記の（１）式で定義する耐蝕性倍率として
定量化した。
発生時間（ｂｒ）
第１表に合金めっき鋼線の製造条（’ｌと鋼線特性を示
す。
す。
Ｎｏ、 １〜５は、めっき浴のＡｌ濃度と合金めっき鋼
線の特性関係を示したものである。Ａｌ濃度が２％未満
では而、ｊ触性が目標に到達しない。一方Ａｌｅ４度の
増加にともない耐蝕性は向」二するが、めっき温度を高
める必要がある。その結果鋼線の引張強さは低下し、Ａ
ｌ濃度１３．０％のＮｏ、 ５では、目標とする引張強
さが得られない。以上の結果より、合金浴のＡｌ濃度は
２〜１２％とするのが適当である。
線の特性関係を示したものである。Ａｌ濃度が２％未満
では而、ｊ触性が目標に到達しない。一方Ａｌｅ４度の
増加にともない耐蝕性は向」二するが、めっき温度を高
める必要がある。その結果鋼線の引張強さは低下し、Ａ
ｌ濃度１３．０％のＮｏ、 ５では、目標とする引張強
さが得られない。以上の結果より、合金浴のＡｌ濃度は
２〜１２％とするのが適当である。
Ｎｏ、 Ｇ〜ｌＯは、合金層厚みの鋼線特性に及ばず影
響を示したものである。Ｎｏ、 Ｇは合金層厚みが０．
３μ＋１１と薄いため、疲労強度は溶融亜鉛めっき鋼線
と同じレベルだが、ｄｉ４１’ｌ！Ｉ！性は１目；１゛
（をん°Ｉ：Ｊ足できない。
響を示したものである。Ｎｏ、 Ｇは合金層厚みが０．
３μ＋１１と薄いため、疲労強度は溶融亜鉛めっき鋼線
と同じレベルだが、ｄｉ４１’ｌ！Ｉ！性は１目；１゛
（をん°Ｉ：Ｊ足できない。
Ｎｏ、 ９およびＮｏ、ｌＯは従〕に法による製；：’
Ｌで、この場合合金層の厚みはそれぞれ８．０および１
０．２μｍと厚い。これらはいずれも耐蝕性は良好であ
るが、疲労強度が目標とする５０ｋｇｆ／＋ｎｍ２に満
たない。Ｎｏ、 Ｉ ｌは従来法のＮｏ、 ９とほぼ同
じ方法であるか、合金めっき後特に徐冷を行なっていな
いため、疲労強度は最も低い。Ｎｏ、１２は比較とする
溶融亜鉛めっき以上述へたように、本発明法によれば、
目標とする引張強さと耐蝕性を満足し、かつ、従来法で
は達成できなかった高い疲労強度を有するＺｎΔｐ合金
めっき鋼線を製造することか可能である。
Ｌで、この場合合金層の厚みはそれぞれ８．０および１
０．２μｍと厚い。これらはいずれも耐蝕性は良好であ
るが、疲労強度が目標とする５０ｋｇｆ／＋ｎｍ２に満
たない。Ｎｏ、 Ｉ ｌは従来法のＮｏ、 ９とほぼ同
じ方法であるか、合金めっき後特に徐冷を行なっていな
いため、疲労強度は最も低い。Ｎｏ、１２は比較とする
溶融亜鉛めっき以上述へたように、本発明法によれば、
目標とする引張強さと耐蝕性を満足し、かつ、従来法で
は達成できなかった高い疲労強度を有するＺｎΔｐ合金
めっき鋼線を製造することか可能である。
以上に説明したように本発明による製造方法によれば、
通常の溶融亜鉛めっき鋼線の３倍量りという優れた耐蝕
性を示すのみならず、亜鉛めっき鋼線と同等の疲労強度
を有する高強度Ｚｎ−−Ａｌ合金めっき鋼線を製造する
ことが可能である。
通常の溶融亜鉛めっき鋼線の３倍量りという優れた耐蝕
性を示すのみならず、亜鉛めっき鋼線と同等の疲労強度
を有する高強度Ｚｎ−−Ａｌ合金めっき鋼線を製造する
ことが可能である。
Claims (1)
- 鋼線に一次めっきとして溶融亜鉛めっきを施した後、該
鋼線に二次めっきとしてＡｌを２〜１２％含有し残余が
実質的にＺｎからなる合金浴に浸漬することによりＺｎ
−Ａｌ系合金めっき鋼線を製造する方法において、二次
めっき後の鋼線の合金層厚みを０．５μｍ以上，７μｍ
以下とすることを特徴とする耐蝕性ならびに耐疲労性に
優れたＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2078936A JP3057372B2 (ja) | 1990-03-29 | 1990-03-29 | 耐蝕性と耐疲労性に優れたＺｎ―Ａｌ合金めっき鋼線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2078936A JP3057372B2 (ja) | 1990-03-29 | 1990-03-29 | 耐蝕性と耐疲労性に優れたＺｎ―Ａｌ合金めっき鋼線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03281765A true JPH03281765A (ja) | 1991-12-12 |
| JP3057372B2 JP3057372B2 (ja) | 2000-06-26 |
Family
ID=13675764
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2078936A Expired - Lifetime JP3057372B2 (ja) | 1990-03-29 | 1990-03-29 | 耐蝕性と耐疲労性に優れたＺｎ―Ａｌ合金めっき鋼線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3057372B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002047521A (ja) * | 2000-02-29 | 2002-02-15 | Nippon Steel Corp | 高耐食性めっき鋼材およびその製造方法 |
| JP2002047549A (ja) * | 2000-02-29 | 2002-02-15 | Nippon Steel Corp | 高耐食性めっき鋼材およびその製造方法 |
| JP2002047548A (ja) * | 2000-02-29 | 2002-02-15 | Nippon Steel Corp | 高耐食性めっき鋼材およびその製造方法 |
| CN102653831A (zh) * | 2012-03-30 | 2012-09-05 | 长兴县华峰喷焊材料电炉有限公司 | 一种热喷涂锌铝合金丝及其制备方法 |
| CN111101084A (zh) * | 2020-01-14 | 2020-05-05 | 江苏航运职业技术学院 | 一种用于新桥梁缆索的锌铝合金钢丝镀层双浸镀工艺 |
-
1990
- 1990-03-29 JP JP2078936A patent/JP3057372B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002047521A (ja) * | 2000-02-29 | 2002-02-15 | Nippon Steel Corp | 高耐食性めっき鋼材およびその製造方法 |
| JP2002047549A (ja) * | 2000-02-29 | 2002-02-15 | Nippon Steel Corp | 高耐食性めっき鋼材およびその製造方法 |
| JP2002047548A (ja) * | 2000-02-29 | 2002-02-15 | Nippon Steel Corp | 高耐食性めっき鋼材およびその製造方法 |
| CN102653831A (zh) * | 2012-03-30 | 2012-09-05 | 长兴县华峰喷焊材料电炉有限公司 | 一种热喷涂锌铝合金丝及其制备方法 |
| CN111101084A (zh) * | 2020-01-14 | 2020-05-05 | 江苏航运职业技术学院 | 一种用于新桥梁缆索的锌铝合金钢丝镀层双浸镀工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3057372B2 (ja) | 2000-06-26 |
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