JPH03287808A - 耐熱性樹脂の溶融紡糸方法 - Google Patents
耐熱性樹脂の溶融紡糸方法Info
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- JPH03287808A JPH03287808A JP8715090A JP8715090A JPH03287808A JP H03287808 A JPH03287808 A JP H03287808A JP 8715090 A JP8715090 A JP 8715090A JP 8715090 A JP8715090 A JP 8715090A JP H03287808 A JPH03287808 A JP H03287808A
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- JP
- Japan
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- spinning
- heat
- resistant resin
- fiber
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- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高耐熱性の樹脂、例えば溶融温度が３００℃以
上の、例えばポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）
、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、ポリフェニレンス
ルフィド（ＰＰＳ）の繊ｉ、特にＰＥＩ維の溶融紡糸に
関するものである。
上の、例えばポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）
、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、ポリフェニレンス
ルフィド（ＰＰＳ）の繊ｉ、特にＰＥＩ維の溶融紡糸に
関するものである。
〔従来の技術］
いわゆるスーパーエンプラと称せられるＰＥＥＫ。
ＰＥＩ、ＰＰＳなどの高耐熱性樹脂は、紡糸温度が通常
の重合体からなる樹脂に比べて高いため、紡糸時に、分
解又は重合、架橋等の反応の起る可能性もあり、発泡や
、高粘度化など、長時間の安定な紡糸を行なう上での障
害があった。
の重合体からなる樹脂に比べて高いため、紡糸時に、分
解又は重合、架橋等の反応の起る可能性もあり、発泡や
、高粘度化など、長時間の安定な紡糸を行なう上での障
害があった。
従来、上記耐熱性樹脂の溶融紡糸の際の濾材としては、
ステンレス鋼線やその他の金属、無機物からなる繊維な
どの無機繊維の焼結体（例えば特開昭６１−１３２６１
７号公報参照）、高メツシユ金網フィルター、ブロンズ
球焼結体が使用されてきたが、上記溶融紡糸時のゲル除
去を完全に行なうことができなく、ゲル除去能力を完全
に行なうことができなく、ゲル除去能力を高めるために
平均空孔径を小さくするとパック圧が上昇するなど熔融
紡糸工程上いろいろ問題があった。
ステンレス鋼線やその他の金属、無機物からなる繊維な
どの無機繊維の焼結体（例えば特開昭６１−１３２６１
７号公報参照）、高メツシユ金網フィルター、ブロンズ
球焼結体が使用されてきたが、上記溶融紡糸時のゲル除
去を完全に行なうことができなく、ゲル除去能力を完全
に行なうことができなく、ゲル除去能力を高めるために
平均空孔径を小さくするとパック圧が上昇するなど熔融
紡糸工程上いろいろ問題があった。
本発明の目的は、溶融体中のゲル化物などの夾雑物を除
去すると共に安定した長時間にわたる紡糸を可能にし、
産業用繊維として十分満足できる品質の繊維を製造する
方法を提供することにあり、特に単糸繊度が９デニール
以下（直径約３０μｍ）の細い繊維からなる高品質のマ
ルチフィラメントを工業的に安定して製造する方法を提
供することにある。
去すると共に安定した長時間にわたる紡糸を可能にし、
産業用繊維として十分満足できる品質の繊維を製造する
方法を提供することにあり、特に単糸繊度が９デニール
以下（直径約３０μｍ）の細い繊維からなる高品質のマ
ルチフィラメントを工業的に安定して製造する方法を提
供することにある。
上記の本発明の目的は、溶融温度が３００℃以上の耐熱
性樹脂を溶融紡糸するに際し、ステンレス鋼粉末の焼結
物からなり、かつ繊維直径（μｍ）の９４％以上の粒子
の透過率が５％以下の濾材で濾過した後、紡糸すること
により、工業的に有利に達成される。
性樹脂を溶融紡糸するに際し、ステンレス鋼粉末の焼結
物からなり、かつ繊維直径（μｍ）の９４％以上の粒子
の透過率が５％以下の濾材で濾過した後、紡糸すること
により、工業的に有利に達成される。
本発明の溶融紡糸を行なう装置としては既知のものが使
用できる。本発明において、耐熱性樹脂の溶融紡糸に適
した温度は３００〜４２０℃１好ましくは３５０〜４０
０℃である。この温度域より低温では、装置への負荷が
過大になったり、樹脂溶融物の均一化が不十分であった
り、逆にこの温度域より高温では分解発泡や高粘度化、
生成ゲルによる糸切れが生じる。これらの不都合を避け
るためにこの温度域で溶融紡糸を行うのであるが、本発
明の最大の特徴は、溶融樹脂中に含まれる夾雑物や、ゲ
ルを除く目的でステンレス鋼粉末の焼結物からなり、か
つ繊維直径（μｍ）の９４％以上の粒子の透過率が５％
以下の濾材を用い、溶融樹脂を濾過することにある。
用できる。本発明において、耐熱性樹脂の溶融紡糸に適
した温度は３００〜４２０℃１好ましくは３５０〜４０
０℃である。この温度域より低温では、装置への負荷が
過大になったり、樹脂溶融物の均一化が不十分であった
り、逆にこの温度域より高温では分解発泡や高粘度化、
生成ゲルによる糸切れが生じる。これらの不都合を避け
るためにこの温度域で溶融紡糸を行うのであるが、本発
明の最大の特徴は、溶融樹脂中に含まれる夾雑物や、ゲ
ルを除く目的でステンレス鋼粉末の焼結物からなり、か
つ繊維直径（μｍ）の９４％以上の粒子の透過率が５％
以下の濾材を用い、溶融樹脂を濾過することにある。
溶融紡糸しようとする耐熱性樹脂中には、出発原料中の
異物、重合時や後処理時に生成、混入するゲル、異物な
どが含まれている場合がある。そのうえ上述のように溶
融樹脂の分解によって生じる気泡や架橋反応によって生
じるゲルが含まれている。これらは溶融紡糸に悪影響を
与え、ノズル孔の閉塞、吐出不良、糸切れなどの問題が
生じる。
異物、重合時や後処理時に生成、混入するゲル、異物な
どが含まれている場合がある。そのうえ上述のように溶
融樹脂の分解によって生じる気泡や架橋反応によって生
じるゲルが含まれている。これらは溶融紡糸に悪影響を
与え、ノズル孔の閉塞、吐出不良、糸切れなどの問題が
生じる。
したがって、本発明で述べるように、濾過が必要である
が、本発明の目的が、特に単糸繊度が数デニール（直径
約３０μｍ以下）の細い繊維からなる高品質のマルチフ
ィラメントを長時間安定して製造することにあるから、
微小な夾雑物の影響は大きい。最終的に得られる繊維直
径としては４５μｍ以下、特に３０μｍ以下（約９デニ
ール以下）が望まれるから４５μｍの場合は４２μｍ以
上の、３０μｍでは１９μｍ以上の異物の存在は断糸原
因をなすものとして致命的である。繊維直径が４５μｍ
の場合に比べて３０μｍの場合に許容される異物の最大
径の割合が約３０％はど小さくなければならないのは、
小さい孔径のオリフィス（ノズル孔）を通過する方が通
過時流速が大きく、従って抵抗が大きいため小さな異物
による障害の発生率が大きくなるためと考えられる。
が、本発明の目的が、特に単糸繊度が数デニール（直径
約３０μｍ以下）の細い繊維からなる高品質のマルチフ
ィラメントを長時間安定して製造することにあるから、
微小な夾雑物の影響は大きい。最終的に得られる繊維直
径としては４５μｍ以下、特に３０μｍ以下（約９デニ
ール以下）が望まれるから４５μｍの場合は４２μｍ以
上の、３０μｍでは１９μｍ以上の異物の存在は断糸原
因をなすものとして致命的である。繊維直径が４５μｍ
の場合に比べて３０μｍの場合に許容される異物の最大
径の割合が約３０％はど小さくなければならないのは、
小さい孔径のオリフィス（ノズル孔）を通過する方が通
過時流速が大きく、従って抵抗が大きいため小さな異物
による障害の発生率が大きくなるためと考えられる。
しかして濾材の材質としてはステンレス鋼の異形物の焼
結体でなければならない。この異形物は、例えば溶融ス
テンレス鋼を窒素やアルゴンガス流により噴霧させるア
トマイズ法によって製造したものであって、直径に対し
て長さが約２倍の柱状の、しかも全表面がギザギザの極
めて凹凸に冨んだ粉体である。本発明で用いる濾材の材
質は、耐熱性、耐酸化性、コストの点からステンレスで
あることが極めて好ましい。また、本発明で用いる濾材
は、未延伸繊維直径（μｍ）の９４％以上の粒子が９５
％除去できるものでなければならない。
結体でなければならない。この異形物は、例えば溶融ス
テンレス鋼を窒素やアルゴンガス流により噴霧させるア
トマイズ法によって製造したものであって、直径に対し
て長さが約２倍の柱状の、しかも全表面がギザギザの極
めて凹凸に冨んだ粉体である。本発明で用いる濾材の材
質は、耐熱性、耐酸化性、コストの点からステンレスで
あることが極めて好ましい。また、本発明で用いる濾材
は、未延伸繊維直径（μｍ）の９４％以上の粒子が９５
％除去できるものでなければならない。
この９４％という数値は、スーパーエンプラ繊維として
常用される最大繊維直径４５μｍに対するものであり、
繊維直径が小さくなれば、例えば繊維直径３０μｍでは
６４％となる。具体的には繊維直径４５μｍの場合には
４２μｍ、３０μｍの場合には１９μｍ以上の異物が９
５％除去できるものでなければならない。この除去率は
、４２μｍの異物除去については、２５゛Ｃの空気の濾
過時の圧力損失（ｏｎｎｔ（ｇ）が流量０．５ Ｎ ｌ
／ｅ＋ｉｎ／ｃｒｙで約９ｍｍＨｚＯ１流量１０ Ｎ
ｌ ／ｍｉｎ／ａｉ（で約１７０〜２００ ｍｍＨ２
Ｏ，１９μｍの異物除去については流量０．５ Ｎ ｊ
２ ／ｍｉｎ／ｃａｌで約４０ ｍｍ）１２０ 、流量
１０ Ｎ ｌ ／ ａｋｉｎ／ ｃｉ！で約６５０〜７
５０ａｏｌ（ｚＯのステンレス綱異形粉の焼結体で得ら
れる。この範囲に入る異形物焼結体の厚さ２肛及び１■
のエレメントの特性を下記の表１に示す。
常用される最大繊維直径４５μｍに対するものであり、
繊維直径が小さくなれば、例えば繊維直径３０μｍでは
６４％となる。具体的には繊維直径４５μｍの場合には
４２μｍ、３０μｍの場合には１９μｍ以上の異物が９
５％除去できるものでなければならない。この除去率は
、４２μｍの異物除去については、２５゛Ｃの空気の濾
過時の圧力損失（ｏｎｎｔ（ｇ）が流量０．５ Ｎ ｌ
／ｅ＋ｉｎ／ｃｒｙで約９ｍｍＨｚＯ１流量１０ Ｎ
ｌ ／ｍｉｎ／ａｉ（で約１７０〜２００ ｍｍＨ２
Ｏ，１９μｍの異物除去については流量０．５ Ｎ ｊ
２ ／ｍｉｎ／ｃａｌで約４０ ｍｍ）１２０ 、流量
１０ Ｎ ｌ ／ ａｋｉｎ／ ｃｉ！で約６５０〜７
５０ａｏｌ（ｚＯのステンレス綱異形粉の焼結体で得ら
れる。この範囲に入る異形物焼結体の厚さ２肛及び１■
のエレメントの特性を下記の表１に示す。
表１
異形粉焼結体の特性
ステンレス鋼線焼結体については、９５％除去できる直
径はステンレス鋼異形粉と比べ回答見劣りする所はない
ものの、空隙率が大きいため時間の経過に伴う濾過圧の
増大によりゲル等が流出して、ノズル詰まりを生じて長
時間安定して操業できないという欠点がある。ステンレ
ス鋼線焼結体の特性を表２に示す。
径はステンレス鋼異形粉と比べ回答見劣りする所はない
ものの、空隙率が大きいため時間の経過に伴う濾過圧の
増大によりゲル等が流出して、ノズル詰まりを生じて長
時間安定して操業できないという欠点がある。ステンレ
ス鋼線焼結体の特性を表２に示す。
しかして濾材の材質としてはステンレス網以外の他の金
属も考えられるが、例えばブロンズでは耐熱性の点で問
題があり、鋼鉄では耐酸化性の点で問題があり、無機粒
子の焼結体では耐圧性の点で問題がある。
属も考えられるが、例えばブロンズでは耐熱性の点で問
題があり、鋼鉄では耐酸化性の点で問題があり、無機粒
子の焼結体では耐圧性の点で問題がある。
また、濾材としては他にステンレス鋼線などの焼結体や
ブロンズ球焼結体などがあるが、球の場合は開口部の縁
が丸くなっているためゲル状物が通過しやすく所望の濾
過効率が得られない。一方異形粉焼結体と鋼線焼結体を
比較すると、同じ平均空孔径では後者の空隙率が極めて
大きく、また圧力損失が極めて小さいことがわかる。す
なわち、銅線焼結体は断面が円形の滑らかな表面を持っ
ていることとも相俟って、いったん濾材にひっかかった
異物が圧力が増大すると容易に流出してしまい易いこと
がわかる。
ブロンズ球焼結体などがあるが、球の場合は開口部の縁
が丸くなっているためゲル状物が通過しやすく所望の濾
過効率が得られない。一方異形粉焼結体と鋼線焼結体を
比較すると、同じ平均空孔径では後者の空隙率が極めて
大きく、また圧力損失が極めて小さいことがわかる。す
なわち、銅線焼結体は断面が円形の滑らかな表面を持っ
ていることとも相俟って、いったん濾材にひっかかった
異物が圧力が増大すると容易に流出してしまい易いこと
がわかる。
本発明で述べる濾材により、高耐熱性樹脂を長時間安定
して紡糸できるが、紡糸時に押出品先端に本発明で述べ
る濾材より粗い濾材を用い、より大きな夾雑物やゲルな
どを除去してから本発明で述べる濾材で濾過することに
より、濾材の稼動時間を長くすることができるなど、よ
り安定した紡糸を長時間継続することができる。
して紡糸できるが、紡糸時に押出品先端に本発明で述べ
る濾材より粗い濾材を用い、より大きな夾雑物やゲルな
どを除去してから本発明で述べる濾材で濾過することに
より、濾材の稼動時間を長くすることができるなど、よ
り安定した紡糸を長時間継続することができる。
濾材の形態としては特に限定されないが、普通は平板バ
ック型を使用する。そして通常濾材は、補強板と共に使
用するが、エレメント厚が１恥で平均空孔径の大きい濾
材を使用するときは、濾材密度が小さいので補強板には
目の比較的緻密なものを使用することによって、濾材の
破損を有効に防止できる。本発明に従って紡糸した繊維
はそのままで、又は油剤を付着させ巻取るか又は引落す
。
ック型を使用する。そして通常濾材は、補強板と共に使
用するが、エレメント厚が１恥で平均空孔径の大きい濾
材を使用するときは、濾材密度が小さいので補強板には
目の比較的緻密なものを使用することによって、濾材の
破損を有効に防止できる。本発明に従って紡糸した繊維
はそのままで、又は油剤を付着させ巻取るか又は引落す
。
巻取り又は引落し速度は１０〜１０，０００ｍ／ｌ１ｌ
ｉｎ、好ましくは１００〜１，０００ ｍ／１ｌｉｎで
ある。
ｉｎ、好ましくは１００〜１，０００ ｍ／１ｌｉｎで
ある。
得られる繊維の太さや断面形状は、用途に応じて選定す
るが、５〜２０デニールの太さの繊維径のものが一般的
である。得られた繊維はそのままでも使用できるが、熱
処理や延伸あるいはこれらの組合せ処理を施すことによ
って、さらに高強度、高弾性化することができる。
るが、５〜２０デニールの太さの繊維径のものが一般的
である。得られた繊維はそのままでも使用できるが、熱
処理や延伸あるいはこれらの組合せ処理を施すことによ
って、さらに高強度、高弾性化することができる。
以上説明したように、紡糸された繊維直径に応じて繊維
直径の最高９４％以上の粒子の透過率が５％以下の濾材
で濾過することによって、ノズル孔の閉塞や吐出不良、
糸切れなどの原因となるゲルや異物を効果的に除去し得
るとともに、適度の空隙率と濾過抵抗を有し、しかも全
表面がギザギザして極めて凹凸に富んでいるため、いっ
たん濾材に捕捉された異物が極めて流出し難いため、長
時間安定した紡糸が可能であるとともに、繊維物性も向
上するものと考えられる。
直径の最高９４％以上の粒子の透過率が５％以下の濾材
で濾過することによって、ノズル孔の閉塞や吐出不良、
糸切れなどの原因となるゲルや異物を効果的に除去し得
るとともに、適度の空隙率と濾過抵抗を有し、しかも全
表面がギザギザして極めて凹凸に富んでいるため、いっ
たん濾材に捕捉された異物が極めて流出し難いため、長
時間安定した紡糸が可能であるとともに、繊維物性も向
上するものと考えられる。
以下実施例と比較例を挙げて本発明を具体的に説明する
。
。
実施例Ｉ
ＰＥＩ（商品名ＵＬＴＥＭ １０１０−１０００．３９
０℃でのＭＩ：１７ｇ／１０分、ＧＥ社製）を使用して
、３０ｍｎ径のスクリュー型押出機により、紡糸を行な
った。スクリューヘッドの部分に４００メツシユの金網
を３枚、２００メツシユの金網と組合せて用い、ギヤポ
ンプとノズルとの間にステンレス鋼の異形粉末の焼結フ
ィルター（ＳＭＣ社製ＭＣＦステンレスパウダーエレメ
ントＭＣ−４０）を設けた。このフィルターは１９μｍ
以上の粒子を９５％以上除去してしまうもので、平均空
孔径４０μｍ、空隙率５５％、厚さ２肛のものである。
０℃でのＭＩ：１７ｇ／１０分、ＧＥ社製）を使用して
、３０ｍｎ径のスクリュー型押出機により、紡糸を行な
った。スクリューヘッドの部分に４００メツシユの金網
を３枚、２００メツシユの金網と組合せて用い、ギヤポ
ンプとノズルとの間にステンレス鋼の異形粉末の焼結フ
ィルター（ＳＭＣ社製ＭＣＦステンレスパウダーエレメ
ントＭＣ−４０）を設けた。このフィルターは１９μｍ
以上の粒子を９５％以上除去してしまうもので、平均空
孔径４０μｍ、空隙率５５％、厚さ２肛のものである。
ノズルとして孔数１００のものを用い、紡糸温度３７５
℃で３６ｇ／分の吐出量で紡糸速度４００ｍ／分で巻取
り、単糸繊度３０μｍで糸番手９０ｔｅｘのマルチフィ
ラメント糸を得た。５日間糸切れもなく安定して紡糸で
きた。得られたフィラメント中にはゲルの混入はほとん
どなく、たまにあっても断糸しない程度の微小のもので
あった。
℃で３６ｇ／分の吐出量で紡糸速度４００ｍ／分で巻取
り、単糸繊度３０μｍで糸番手９０ｔｅｘのマルチフィ
ラメント糸を得た。５日間糸切れもなく安定して紡糸で
きた。得られたフィラメント中にはゲルの混入はほとん
どなく、たまにあっても断糸しない程度の微小のもので
あった。
実施例２
フィルターをＳＭＣ社製ＭＣ−３０（１９μｍ以上の粒
子を９５％以上除去する、平均空孔径３０μｍ、空隙率
５５％、厚さＩｎｌｌ１１）ニ変えた外は実施例１と同
じ条件で実験を繰返して、実施例１と同様の結果を得た
。
子を９５％以上除去する、平均空孔径３０μｍ、空隙率
５５％、厚さＩｎｌｌ１１）ニ変えた外は実施例１と同
じ条件で実験を繰返して、実施例１と同様の結果を得た
。
実施例３
フィルターをＳＭＣ社製ＭＣ−８０（４２μｍ以上の粒
子を９５％以上除去する、平均空孔径５０μｍ、空隙率
６０％、厚さ２ＩＩＩＯＩ）ニ変え、ノズルとして孔数
１００のものを使用し紡糸速度１７２ｍ／分で巻取った
外は、実施例１と同じ条件で実験を繰返して、単糸繊度
４５μｍ、糸番手２１０ ｔｅｘのマルチフィラメント
糸を得た。４８時間の間に５回切断を生じたものの、特
に紡糸困難ということなく、工業的に十分安定して操業
することができた。
子を９５％以上除去する、平均空孔径５０μｍ、空隙率
６０％、厚さ２ＩＩＩＯＩ）ニ変え、ノズルとして孔数
１００のものを使用し紡糸速度１７２ｍ／分で巻取った
外は、実施例１と同じ条件で実験を繰返して、単糸繊度
４５μｍ、糸番手２１０ ｔｅｘのマルチフィラメント
糸を得た。４８時間の間に５回切断を生じたものの、特
に紡糸困難ということなく、工業的に十分安定して操業
することができた。
実施例４
フィルターをＳＭＣ社製ＭＣ−６０（３１ａｍ以上の粒
子を９５％以上除去する、平均空孔径６０、ｃｚｍ、空
隙率６０％、厚さ２ｍｍ）に変えた外は実施例３と同じ
条件で実験を繰返した。実施例と同様のマルチフィラメ
ント糸を４８時間の間に３回断糸しただけで、工業的に
十分満足できる安定な紡糸状態で得ることができた。
子を９５％以上除去する、平均空孔径６０、ｃｚｍ、空
隙率６０％、厚さ２ｍｍ）に変えた外は実施例３と同じ
条件で実験を繰返した。実施例と同様のマルチフィラメ
ント糸を４８時間の間に３回断糸しただけで、工業的に
十分満足できる安定な紡糸状態で得ることができた。
比較例１
フィルターを上側２００メソシユ、下側５０メツシユの
金網の組フィルターの２組構成に変えた外は実施例１と
同じ条件で実験を繰返したが、紡糸開始直後からゲル混
入による断糸が頻発し、３０分〜１時間の巻取りが辛う
してできる程度であった。
金網の組フィルターの２組構成に変えた外は実施例１と
同じ条件で実験を繰返したが、紡糸開始直後からゲル混
入による断糸が頻発し、３０分〜１時間の巻取りが辛う
してできる程度であった。
比較例２
３００メツシユの金網フィルター３枚を比較例１の組フ
ィルターの間にはさんだ外は比較例１と同じ条件で実験
を繰返した。フィルターによるゲル細分化の効果による
為か１０時間までは断糸なく紡糸できた。しかしその後
はゲルの混入が急激に増加し、断糸が多発し紡糸困難と
なった。
ィルターの間にはさんだ外は比較例１と同じ条件で実験
を繰返した。フィルターによるゲル細分化の効果による
為か１０時間までは断糸なく紡糸できた。しかしその後
はゲルの混入が急激に増加し、断糸が多発し紡糸困難と
なった。
比較例３
フィルターをステンレス鋼線の焼結フィルター（ＳＭＣ
社製ＭＦ−４０）に変えた外は実施例１と同じ条件で実
験を繰返した。このフィルターは１７μｍ以上の粒子を
９５％以上除去してしまうもので、平均空孔径４０ｕｍ
、空隙率７５％のものである。２０時間までは断糸なく
紡糸できたが、その後はバンク圧が上昇するとともにゲ
ルの混入が急激に増加し、断糸が多発して紡糸困難とな
った。
社製ＭＦ−４０）に変えた外は実施例１と同じ条件で実
験を繰返した。このフィルターは１７μｍ以上の粒子を
９５％以上除去してしまうもので、平均空孔径４０ｕｍ
、空隙率７５％のものである。２０時間までは断糸なく
紡糸できたが、その後はバンク圧が上昇するとともにゲ
ルの混入が急激に増加し、断糸が多発して紡糸困難とな
った。
比較例４
フィルターをステンレス鋼線の焼結フィルター（３５μ
ｍ以上の粒子を９５％以上除去する、平均空孔径８０μ
ｍ、空隙率７５％、ＳＭＣ社製肝８０）に変えた外は実
施例３と同じ条件で実験を繰返した。２０時間までは断
糸なく紡糸できたが、その後はバック圧上昇とともにゲ
ルの混入が急激に増加し、断糸多発により紡糸困難とな
った。
ｍ以上の粒子を９５％以上除去する、平均空孔径８０μ
ｍ、空隙率７５％、ＳＭＣ社製肝８０）に変えた外は実
施例３と同じ条件で実験を繰返した。２０時間までは断
糸なく紡糸できたが、その後はバック圧上昇とともにゲ
ルの混入が急激に増加し、断糸多発により紡糸困難とな
った。
以上詳細に説明したように、本発明に述べる濾材を使用
することによって、溶融体中の夾雑物が効果的に除去さ
れて紡糸操業上の問題なく長時間安定して物性の優れた
高耐熱性のスーパーエンプラ系繊維を製造できることに
なった。そして本発明により得られる繊維はＦＲＰ、Ｆ
ＲＴＰ、ロープ、安全作業衣等広範な用途を有する。
することによって、溶融体中の夾雑物が効果的に除去さ
れて紡糸操業上の問題なく長時間安定して物性の優れた
高耐熱性のスーパーエンプラ系繊維を製造できることに
なった。そして本発明により得られる繊維はＦＲＰ、Ｆ
ＲＴＰ、ロープ、安全作業衣等広範な用途を有する。
Claims (1)
- 熔融温度が３００℃以上の耐熱性樹脂を溶融紡糸するに
際し、ステンレス鋼粉末の焼結物からなり、かつ繊維直
径（μｍ）の９４％以上の粒子の透過率が５％以下の濾
材で濾過した後、紡糸することを特徴とする耐熱性樹脂
の溶融紡糸方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2087150A JPH0735605B2 (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | 耐熱性樹脂の溶融紡糸方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2087150A JPH0735605B2 (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | 耐熱性樹脂の溶融紡糸方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03287808A true JPH03287808A (ja) | 1991-12-18 |
| JPH0735605B2 JPH0735605B2 (ja) | 1995-04-19 |
Family
ID=13906951
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2087150A Expired - Fee Related JPH0735605B2 (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | 耐熱性樹脂の溶融紡糸方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0735605B2 (ja) |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0735605B2 (ja) | 1995-04-19 |
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