JPH03291192A - ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤInfo
- Publication number
- JPH03291192A JPH03291192A JP8837090A JP8837090A JPH03291192A JP H03291192 A JPH03291192 A JP H03291192A JP 8837090 A JP8837090 A JP 8837090A JP 8837090 A JP8837090 A JP 8837090A JP H03291192 A JPH03291192 A JP H03291192A
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- JP
- Japan
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- flux
- wire
- welding
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- cored wire
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野］
本発明は、溶接作業性が良好で且つ優れた低温靭性の溶
接金属を得ることができるガスシールドアーク溶接用フ
ラックス入りワイヤに関するものである。
接金属を得ることができるガスシールドアーク溶接用フ
ラックス入りワイヤに関するものである。
［従来の技術］
チクニヤ系フラックスを充填材として使用し、シールド
ガスとして炭酸ガス、アルゴン、ヘリウム等の単体ある
いは混合ガスを使用するガスシールドアーク溶接用フラ
ックス入りワイヤは、優れたビード外観、形状を与える
と共に溶接作業性。
ガスとして炭酸ガス、アルゴン、ヘリウム等の単体ある
いは混合ガスを使用するガスシールドアーク溶接用フラ
ックス入りワイヤは、優れたビード外観、形状を与える
と共に溶接作業性。
作業能率の向上が得られるため、軟鋼や５０キロ級の高
張力鋼の構造物等の溶接に広く用いられている。
張力鋼の構造物等の溶接に広く用いられている。
〔発明が解決しようとする課題］
しかし、チクニャ系のフラックス入りワイヤの最大の欠
点は、低温靭性が低いことで、厚板の大入熱溶接等への
適用は困難とされていた。
点は、低温靭性が低いことで、厚板の大入熱溶接等への
適用は困難とされていた。
また特公昭５６−６８４０号公報として、チクニヤ系フ
ラックスにＴｉ、Ｂを添加して靭性改善が図られている
が、−４５〜−６０℃での高靭性が要求される低温用銅
用としては、性能的に不十分である。
ラックスにＴｉ、Ｂを添加して靭性改善が図られている
が、−４５〜−６０℃での高靭性が要求される低温用銅
用としては、性能的に不十分である。
一方チクニャ系以外のフラックスを用いて低温靭性を改
善するものとして、例えば特開昭５２−１１６７４６号
公報があり、良好な低温靭性が得られているが、チクニ
ャ系フラックスを用いたものに比ベビードの外観、形状
が悪く、全姿勢溶接作業性の点で劣り実用化に至ってい
ない。
善するものとして、例えば特開昭５２−１１６７４６号
公報があり、良好な低温靭性が得られているが、チクニ
ャ系フラックスを用いたものに比ベビードの外観、形状
が悪く、全姿勢溶接作業性の点で劣り実用化に至ってい
ない。
さらにチクニャ系フラックス入りワイヤの特性を維持し
つつ、その欠点である低温靭性を改善する方法としで、
特公昭５９−４４１５９号公報において、従来７００〜
９００ｐｐｍ程度であった溶接金属中の酸素量をＭｇ、
Ｔｉ、Ｈの複合添加により５００ｐｐｍ以下にすること
によって低温靭性を改善する技術が提案されているが、
−６０℃以下での高靭性が要求される低温用鋼の溶接材
料としては、性能的に不十分である。
つつ、その欠点である低温靭性を改善する方法としで、
特公昭５９−４４１５９号公報において、従来７００〜
９００ｐｐｍ程度であった溶接金属中の酸素量をＭｇ、
Ｔｉ、Ｈの複合添加により５００ｐｐｍ以下にすること
によって低温靭性を改善する技術が提案されているが、
−６０℃以下での高靭性が要求される低温用鋼の溶接材
料としては、性能的に不十分である。
本発明は、チクニャ系フラックスの特長である良好な溶
接作業性を確保し、かつ低温靭性をより低温域まで拡大
することを目的としたもので、チクニャ系フラックスの
最大の欠点であった溶接金属中の酸素含有率を大幅に低
減（４００ｐｐｍ以下）し、併せて溶着金属の結晶組織
を微細化することにより、低温靭性を改善して従来ワイ
ヤの欠点を解消し、適用分野を拡大することの出来るフ
ラックス入りワイヤを提供するちのである。
接作業性を確保し、かつ低温靭性をより低温域まで拡大
することを目的としたもので、チクニャ系フラックスの
最大の欠点であった溶接金属中の酸素含有率を大幅に低
減（４００ｐｐｍ以下）し、併せて溶着金属の結晶組織
を微細化することにより、低温靭性を改善して従来ワイ
ヤの欠点を解消し、適用分野を拡大することの出来るフ
ラックス入りワイヤを提供するちのである。
〔課題を解決するための手段］
本発明者らは、チクニャ系フラックス入りワイヤの特長
である溶接作業性を維持して、より低温における靭性改
善を目標に研究を重さねた結果得られたもので、その構
成はＷ４製外皮にワイヤ全重量に対して下記量の成分を
含有するフラックスを充填してなるところを要旨とする
ものである。
である溶接作業性を維持して、より低温における靭性改
善を目標に研究を重さねた結果得られたもので、その構
成はＷ４製外皮にワイヤ全重量に対して下記量の成分を
含有するフラックスを充填してなるところを要旨とする
ものである。
（１）鋼製外皮にフラックスを充填してなるガスシール
ドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、フラッ
クスはワイヤ全重量に対して下記量の成分を含有するこ
とを特徴とするガスシールドアーク溶接用フラックス入
りワイヤである。
ドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、フラッ
クスはワイヤ全重量に対して下記量の成分を含有するこ
とを特徴とするガスシールドアーク溶接用フラックス入
りワイヤである。
Ｔｉ１ｔ： ２．５〜６．５％、金属ぶつ化物；Ｆ量
として０．３６〜１．５％、 Ｍｎ ： １．０〜３
．０％、Ｓｔ：０．２〜１．０％、Ｍｇ二 〇、１〜１
．０％、酸化物：Ｔｉｎ□酸化物：Ｔｉｎ部以下 （２）また上記第１項において、Ｔｉ、Ｂ、ＡＪ２゜Ｚ
ｒの１種または２種以上を０．２〜０．５％含有してな
るガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤであ
る。
として０．３６〜１．５％、 Ｍｎ ： １．０〜３
．０％、Ｓｔ：０．２〜１．０％、Ｍｇ二 〇、１〜１
．０％、酸化物：Ｔｉｎ□酸化物：Ｔｉｎ部以下 （２）また上記第１項において、Ｔｉ、Ｂ、ＡＪ２゜Ｚ
ｒの１種または２種以上を０．２〜０．５％含有してな
るガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤであ
る。
以下作用とともに本発明で使用する充填フラックスの成
分組成の限定理由を詳細に説明する。
分組成の限定理由を詳細に説明する。
まずＴｉＯ□は、他のスラグ形成剤にはない優れた被包
性およびはくり性を有する他、アーク安定剤として不可
欠の成分であり、２．５％未満では良好なビード外観、
形状が得られない、一方６．５％を越えるとスラグ生成
量が過剰となり、スラグ巻込みが起こると共に酸性成分
である為に溶接時にスラグとして分離されづらく、溶着
金属中に非金属介在物として残留し易く、溶着金属中の
酸素量を増加し、切り欠き靭性を悪化させる。従って２
．５〜６．５％の範囲とする。 ＴｉＯｘ源としては、
ルチールや合成ルチール、チタンスラグ等が使用される
。
性およびはくり性を有する他、アーク安定剤として不可
欠の成分であり、２．５％未満では良好なビード外観、
形状が得られない、一方６．５％を越えるとスラグ生成
量が過剰となり、スラグ巻込みが起こると共に酸性成分
である為に溶接時にスラグとして分離されづらく、溶着
金属中に非金属介在物として残留し易く、溶着金属中の
酸素量を増加し、切り欠き靭性を悪化させる。従って２
．５〜６．５％の範囲とする。 ＴｉＯｘ源としては、
ルチールや合成ルチール、チタンスラグ等が使用される
。
金属ふっ化物は、アーク安定性を高めると共に脱水素作
用によって溶着金属の低温靭性を向上させる作用がある
。これらの作用はＦ量換算で０．３６％以上添加するこ
とにより有効に発揮される。しかし１．５％を越えると
、スラグの流動性が過大となりスラグ被包性が悪く、ビ
ード形状が悪化する。従って０．３６〜１．５％の範囲
とする。ふり化物としてはＮａ、に、Ｌｉ、Ｍｇ、Ｃａ
等のアルカリ金属、およびアルカリ土類金属のふつ化物
が一般的に用いられる。
用によって溶着金属の低温靭性を向上させる作用がある
。これらの作用はＦ量換算で０．３６％以上添加するこ
とにより有効に発揮される。しかし１．５％を越えると
、スラグの流動性が過大となりスラグ被包性が悪く、ビ
ード形状が悪化する。従って０．３６〜１．５％の範囲
とする。ふり化物としてはＮａ、に、Ｌｉ、Ｍｇ、Ｃａ
等のアルカリ金属、およびアルカリ土類金属のふつ化物
が一般的に用いられる。
Ｍｎは、スラグの流動性をｌ！ｌ整しビード形状を改善
テると共に溶着金属の脱酸を促進し、かつ溶接継手に適
した強度を与えるために添加される。
テると共に溶着金属の脱酸を促進し、かつ溶接継手に適
した強度を与えるために添加される。
１．０％未満では必要な強度が得られない、一方３．０
％を超えると１強度は向上するが逆に靭性を劣化させる
。従ってＭｎの添加量は１．０〜３．０％とする。なお
Ｍｎは、単体で用いられる他、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−５ｉ
−Ｍｎ等の鉄合金の形態で６使用できる。
％を超えると１強度は向上するが逆に靭性を劣化させる
。従ってＭｎの添加量は１．０〜３．０％とする。なお
Ｍｎは、単体で用いられる他、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−５ｉ
−Ｍｎ等の鉄合金の形態で６使用できる。
Ｓｉは有効な脱酸剤であると共に、ビード形状１外観お
よび溶接作業を改善するが、０，２％未満ではこれらの
効果が得られない、しかし ｌ、０％を超えると、溶接
金属中のＳｉが過剰となって靭性を劣化させるので好ま
しくない、従ってＳｉは０．２〜１．０％とする。なお
Ｓｉは、単体あるいはＦｅ−５ｉ、Ｆｅ−３ｉ −Ｍｎ
等の鉄合金の形態でも使用できる。
よび溶接作業を改善するが、０，２％未満ではこれらの
効果が得られない、しかし ｌ、０％を超えると、溶接
金属中のＳｉが過剰となって靭性を劣化させるので好ま
しくない、従ってＳｉは０．２〜１．０％とする。なお
Ｓｉは、単体あるいはＦｅ−５ｉ、Ｆｅ−３ｉ −Ｍｎ
等の鉄合金の形態でも使用できる。
Ｍｇは強力な脱酸剤である。特に溶接金属中の酸素量を
低減するのに最良である。添加量が０．１％未満ではそ
の効果が十分得られず、一方１．０％を超えると溶接作
業性が悪化して、スパッタ発生量が多くなると共に低温
靭性ち劣化させる。従ってＭｇの適正範囲は０．１〜１
．０％とする０Ｍｇは単体もしくはＮｉ−Ｍｇ＋ Ｃａ
−Ｍｇ、Ｆｅ−Ｍｇ、Ｆｅ−５ｉ −Ｍｇ等のＭｇ合金
の形態で添加してもよい。
低減するのに最良である。添加量が０．１％未満ではそ
の効果が十分得られず、一方１．０％を超えると溶接作
業性が悪化して、スパッタ発生量が多くなると共に低温
靭性ち劣化させる。従ってＭｇの適正範囲は０．１〜１
．０％とする０Ｍｇは単体もしくはＮｉ−Ｍｇ＋ Ｃａ
−Ｍｇ、Ｆｅ−Ｍｇ、Ｆｅ−５ｉ −Ｍｇ等のＭｇ合金
の形態で添加してもよい。
次にＴｉ、Ｂ、Ａｌ２．Ｚｒのｌｆ！または２種以上を
０．０２〜０．５％添加する理由は、溶接金属の結晶粒
を微細化する作用によって靭性を高める作用がある。Ｔ
１およびＢの切欠靭性向上効果については、既に種々の
研究が行なわれており、微細な針状フェライト組織の形
成を促進する作用および靭性に悪影響を与える固溶窒素
を固定する作用がある。またＡｆｆ、Ｚｒも微量添加す
ることにより、ＴｉおよびＢの効果をより助長する作用
がある。従ってＴｉ、Ｂ、Ａｌ２．Ｚｒの１種または２
種以上を０．０２〜０．５％の添加範囲とする。００２
％未満ではこれらの効果が少なく、逆に０．５％を超え
て添加すると、溶接金属を脆化させ靭性を低下させるの
で好ましくない、尚Ｔｉ、Ｂ、Ａβ。
０．０２〜０．５％添加する理由は、溶接金属の結晶粒
を微細化する作用によって靭性を高める作用がある。Ｔ
１およびＢの切欠靭性向上効果については、既に種々の
研究が行なわれており、微細な針状フェライト組織の形
成を促進する作用および靭性に悪影響を与える固溶窒素
を固定する作用がある。またＡｆｆ、Ｚｒも微量添加す
ることにより、ＴｉおよびＢの効果をより助長する作用
がある。従ってＴｉ、Ｂ、Ａｌ２．Ｚｒの１種または２
種以上を０．０２〜０．５％の添加範囲とする。００２
％未満ではこれらの効果が少なく、逆に０．５％を超え
て添加すると、溶接金属を脆化させ靭性を低下させるの
で好ましくない、尚Ｔｉ、Ｂ、Ａβ。
Ｚｒの添加方法としては、単体もしくはＦｅ−Ｔｉ１．
Ｆｅ−Ｂ、Ａｌ２−Ｍｇ、Ｆｅ−Ａｌ２．Ｚｒ−５ｔ等
の合金類の他、Ｂ、Ｚｒについては酸化物の形で添加し
、強膜酸剤により還元することちできる。
Ｆｅ−Ｂ、Ａｌ２−Ｍｇ、Ｆｅ−Ａｌ２．Ｚｒ−５ｔ等
の合金類の他、Ｂ、Ｚｒについては酸化物の形で添加し
、強膜酸剤により還元することちできる。
更に本発明では、スラグ形成剤として酸化鉄。
５ｉＣｈ、ＡｌｚＯｘ、 ２ｒＯｔ、 ＭｎＯ，ＭｇＯ
，ＢＩＯｓ、 Ｎａｎｏ、 ＫｔＯ等の酸化物を併用す
ることができるが、前記Ｔｉｅ。
，ＢＩＯｓ、 Ｎａｎｏ、 ＫｔＯ等の酸化物を併用す
ることができるが、前記Ｔｉｅ。
を含めた酸化物の添加量の総和が８．０％を越えると、
本発明の主旨である溶接金属中の酸素含有率を４００ｐ
ｐｍ以下にすることができなくなる０本発明は、充填フ
ラックス組成の効果を詳細に検討した結果、成し得た成
果である。
本発明の主旨である溶接金属中の酸素含有率を４００ｐ
ｐｍ以下にすることができなくなる０本発明は、充填フ
ラックス組成の効果を詳細に検討した結果、成し得た成
果である。
酸化物は、スラグ生成量を多くさせると共にスラグ巻き
込みを起こし易くし、がっ溶接金属中の酸素量を増加さ
せるので、８．０％を超えて添加すると本発明の成果を
達成することが出来ない。
込みを起こし易くし、がっ溶接金属中の酸素量を増加さ
せるので、８．０％を超えて添加すると本発明の成果を
達成することが出来ない。
本発明で用いられる充填スラックスに要求される組成は
以上の通りであるが、上記の要件を満足し得る範囲で他
の合金元素等を併用することもできる０例えば鉄粉は、
溶着量を多くし高能率化が図られる。また６０〜８０キ
ロ級の強度を確保するために、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ
、Ｖ等を添加して必要な強度を得ることもできる。
以上の通りであるが、上記の要件を満足し得る範囲で他
の合金元素等を併用することもできる０例えば鉄粉は、
溶着量を多くし高能率化が図られる。また６０〜８０キ
ロ級の強度を確保するために、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ
、Ｖ等を添加して必要な強度を得ることもできる。
鋼製外皮としては、充填加工性の点がら、深絞り性の良
好な冷間圧延鋼材および熱間圧延鋼材が用いられる。ま
た、フラックスの充填率は特に限定されないが、伸線性
を考慮してワイヤ全重量に対して１０〜３０％の範囲が
最ち適当である。
好な冷間圧延鋼材および熱間圧延鋼材が用いられる。ま
た、フラックスの充填率は特に限定されないが、伸線性
を考慮してワイヤ全重量に対して１０〜３０％の範囲が
最ち適当である。
尚ワイヤの断面形状には何らの制限６なく、２ｍｍφ以
下の細径の場合は比較的単純な円筒状のものがよく、ま
た２、４〜３．２ｍｍφ程度の大径ワイヤの場合は、鞘
材を内部へ複雑に折り込んだ構造の６のが一般的である
。またシームレスワイヤにおいては、表面にＣｕ等のメ
ツキ処理を施すこと６有効である。
下の細径の場合は比較的単純な円筒状のものがよく、ま
た２、４〜３．２ｍｍφ程度の大径ワイヤの場合は、鞘
材を内部へ複雑に折り込んだ構造の６のが一般的である
。またシームレスワイヤにおいては、表面にＣｕ等のメ
ツキ処理を施すこと６有効である。
更に溶接対象ｍ種は、低温用鋼および高張力鋼が一般的
であるが、用途に応じて低合金鋼や高合金鋼等の溶接に
適用することも可能である。
であるが、用途に応じて低合金鋼や高合金鋼等の溶接に
適用することも可能である。
［実施例］
第１表に試作したワイヤの構成を、また第２表に試験結
果を示す、第１．第２表において、Ｎｏ、 １〜６は比
較例、Ｎｏ、７〜Ｎｏ、 １６が本発明になるワイヤの
実施例である。
果を示す、第１．第２表において、Ｎｏ、 １〜６は比
較例、Ｎｏ、７〜Ｎｏ、 １６が本発明になるワイヤの
実施例である。
いずれち軟鋼外皮を用いて１．２＋ｎｍφワイヤに仕上
げたワイヤを使用し、下記の条件で溶接して得た溶着金
属の引張り特性および衝撃特性を調べたところ、第２表
の結果が得られた。
げたワイヤを使用し、下記の条件で溶接して得た溶着金
属の引張り特性および衝撃特性を調べたところ、第２表
の結果が得られた。
溶接条件
溶 接 電 流：直流逆極性、 ２７０Ａ溶 接
電 圧＝ ２９ｖ 溶 接 速 度：２５ｃｍ／分 シールドガス：Ｃ０□２５Ｃ／分 ワイヤ突出し長さ：２０ｍｍ 開 先 形 状；４５°Ｖ開先 ルートギャップ１．２ｍｍ。
電 圧＝ ２９ｖ 溶 接 速 度：２５ｃｍ／分 シールドガス：Ｃ０□２５Ｃ／分 ワイヤ突出し長さ：２０ｍｍ 開 先 形 状；４５°Ｖ開先 ルートギャップ１．２ｍｍ。
裏当材９ｍｍ
母 材、板厚２０ｍｍ、祠質：低温用鋼板Ｊ
ＩＳ ５ＬＡ３３Ｂ 積 層 法二〇層１２バス 尚溶着金属の物性は、板厚方向および開先幅方向の中央
部からとり出した試験片を用いて調査した。
ＩＳ ５ＬＡ３３Ｂ 積 層 法二〇層１２バス 尚溶着金属の物性は、板厚方向および開先幅方向の中央
部からとり出した試験片を用いて調査した。
第２表の試験結果から明らかな様に、本発明外であるＮ
ｏ、 １ ＝ Ｎｏ、 ５のワイヤは溶着金属の酸素量
が４５０ｐｐｍ以上と高く、遷移温度は一４５℃程度で
靭性の向上は認められなかった。またＮＯ，６は酸素量
も２５５ｐｐｍと低く、低温靭性ち良１１＋であるが、
金属ぶつ化物量が本発明外で溶接時にスパック−が多発
すると共にスラグの被包性か悪く、ビードが悪化した、 これに対しＮｏ、 ７〜Ｎ８１６の本発明の実施例のワ
イヤは、いずれも遷朴温度が一６０℃以下であることか
ら、低温靭性も良好なことが確認できた。
ｏ、 １ ＝ Ｎｏ、 ５のワイヤは溶着金属の酸素量
が４５０ｐｐｍ以上と高く、遷移温度は一４５℃程度で
靭性の向上は認められなかった。またＮＯ，６は酸素量
も２５５ｐｐｍと低く、低温靭性ち良１１＋であるが、
金属ぶつ化物量が本発明外で溶接時にスパック−が多発
すると共にスラグの被包性か悪く、ビードが悪化した、 これに対しＮｏ、 ７〜Ｎ８１６の本発明の実施例のワ
イヤは、いずれも遷朴温度が一６０℃以下であることか
ら、低温靭性も良好なことが確認できた。
〔発明の効果１
本発明のフラッリス入りワイヤは以上の様に構成されて
８つ、溶接作業性に優れたチクニャ系フラックスにりワ
イヤで添１′Ｉｒ！成分の１５合せおよび添加量を規定
するＪとヨ、゛上り溶着：歎濱中の酸素含有量を大幅に
低減し、併せて溶着余興の結晶組織を微細化することに
七つ６エ温靭性を改善した６その結果チク丁−ヤ系−７
ラツ、プし←鷺”、’−７４“ヤニ７）大患を解消し７
．その用途を大帳に拡大しくするものである。
８つ、溶接作業性に優れたチクニャ系フラックスにりワ
イヤで添１′Ｉｒ！成分の１５合せおよび添加量を規定
するＪとヨ、゛上り溶着：歎濱中の酸素含有量を大幅に
低減し、併せて溶着余興の結晶組織を微細化することに
七つ６エ温靭性を改善した６その結果チク丁−ヤ系−７
ラツ、プし←鷺”、’−７４“ヤニ７）大患を解消し７
．その用途を大帳に拡大しくするものである。
Claims (2)
- （１）鋼製外皮にフラックスを充填してなるガスシール
ドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、フラッ
クスはワイヤ全重量に対して下記量の成分を含有するこ
とを特徴とするガスシールドアーク溶接用フラックス入
りワイヤ。 ＴｉＯ＿２：２．５〜６．５％ 金属ふっ化物：Ｆ量として０．３６〜１．５％Ｍｎ：１
．０〜３．０％ Ｓｉ：０．２〜１．０％ Ｍｇ：０．１〜１．０％ 酸化物：ＴｉＯ＿２を含めて８．０％以下 - （２）Ｔｉ、Ｂ、Ａｌ、Ｚｒの１種または２種以上を０
．０２〜０．５％含有してなる請求項（１）記載のガス
シールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8837090A JPH03291192A (ja) | 1990-04-04 | 1990-04-04 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8837090A JPH03291192A (ja) | 1990-04-04 | 1990-04-04 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03291192A true JPH03291192A (ja) | 1991-12-20 |
Family
ID=13940909
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8837090A Pending JPH03291192A (ja) | 1990-04-04 | 1990-04-04 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03291192A (ja) |
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- 1990-04-04 JP JP8837090A patent/JPH03291192A/ja active Pending
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