JPH0329836B2 - - Google Patents
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- JPH0329836B2 JPH0329836B2 JP58013875A JP1387583A JPH0329836B2 JP H0329836 B2 JPH0329836 B2 JP H0329836B2 JP 58013875 A JP58013875 A JP 58013875A JP 1387583 A JP1387583 A JP 1387583A JP H0329836 B2 JPH0329836 B2 JP H0329836B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- combustion chamber
- screw
- temperature
- highest
- raw materials
- Prior art date
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/10—Biofuels, e.g. bio-diesel
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
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- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は廃プラスチツクを利用した固形燃料製
造方法に関する。
造方法に関する。
従来、木質系の固形燃料を製造するに際して
は、オガライト方式もしくはウーデツクスペレツ
トのように、単に粉砕、押出、加圧成型によつて
生産されている。従つて成型直後は美麗であり、
強度も相当期待できるが、この種の固形燃料は、
倉庫やその他に貯蔵している間に空気中の湿度を
吸収して製品の劣化が伴い、水分を約15％以上も
含有するので、燃料としての価値が半減する。こ
のため従来は上記の木質系固形燃料に廃プラスチ
ツク類を配合するようにしたものもある。
は、オガライト方式もしくはウーデツクスペレツ
トのように、単に粉砕、押出、加圧成型によつて
生産されている。従つて成型直後は美麗であり、
強度も相当期待できるが、この種の固形燃料は、
倉庫やその他に貯蔵している間に空気中の湿度を
吸収して製品の劣化が伴い、水分を約15％以上も
含有するので、燃料としての価値が半減する。こ
のため従来は上記の木質系固形燃料に廃プラスチ
ツク類を配合するようにしたものもある。
しかし、上記の廃プラスチツクを多量に使用す
る場合は、専用炉の方式でないと、燃焼時には、
投炭の直後に急激な熱分解を起こして著しく黒煙
を発し、それがばいじんとなるばかりではなく、
さらに時間の経過と共にプラスチツクが溶融滴下
をきたして、良質な燃料とは言えない状態にな
る。これにより炉内の通風が阻害され、燃焼が中
断されるおそれがあつた。
る場合は、専用炉の方式でないと、燃焼時には、
投炭の直後に急激な熱分解を起こして著しく黒煙
を発し、それがばいじんとなるばかりではなく、
さらに時間の経過と共にプラスチツクが溶融滴下
をきたして、良質な燃料とは言えない状態にな
る。これにより炉内の通風が阻害され、燃焼が中
断されるおそれがあつた。
また上記の配合材料として用いる廃プラスチツ
クの中には燃焼によつて有害なガスを発生する塩
化ビニールを多少含まれている場合が多い。一般
に廃プラスチツクを配合した原料は、300℃以上
で処理すると、原料中の農林廃棄物関係が着火燃
焼に起すおそれがあるため、通常は200℃前後の
温度で加熱シリンダー内を通過させて、終端の取
出口から得られた混練物を圧縮成形して固形燃料
にするが、仮に塩化ビニールを10％以上も含有し
た状態では二次公害を起こして原料にはなし得な
い。すなわち固形燃料の製品中に塩素を多く含有
すると、燃焼時において熱分解を受けて塩素ガス
及びHClガスが発生する。従つて装置を腐蝕し環
境を汚染するため、燃料としては使用できない。
例えばこのような燃料をハウス栽培用における加
温機の燃料に用いた場合は、燃焼ガス中に塩素ガ
スとHClガスが混在し、この排ガスが周辺の農作
物を枯死させることになるという問題点があつ
た。
クの中には燃焼によつて有害なガスを発生する塩
化ビニールを多少含まれている場合が多い。一般
に廃プラスチツクを配合した原料は、300℃以上
で処理すると、原料中の農林廃棄物関係が着火燃
焼に起すおそれがあるため、通常は200℃前後の
温度で加熱シリンダー内を通過させて、終端の取
出口から得られた混練物を圧縮成形して固形燃料
にするが、仮に塩化ビニールを10％以上も含有し
た状態では二次公害を起こして原料にはなし得な
い。すなわち固形燃料の製品中に塩素を多く含有
すると、燃焼時において熱分解を受けて塩素ガス
及びHClガスが発生する。従つて装置を腐蝕し環
境を汚染するため、燃料としては使用できない。
例えばこのような燃料をハウス栽培用における加
温機の燃料に用いた場合は、燃焼ガス中に塩素ガ
スとHClガスが混在し、この排ガスが周辺の農作
物を枯死させることになるという問題点があつ
た。
この発明は上記の問題点を解決するためになさ
れたものであつて、本発明の廃プラスチツクを利
用した固形燃料製造方法は、20〜70％の廃ポリエ
チレン、ポリプロピレン、ポリスチレン等の熱可
塑性のプラスチツクと残部がソーダスト、バー
グ、製紙カス、セルロース、バガス等の農林廃棄
物とを配合した原料を用い、燃焼室の燃焼温度を
一次燃焼室、二次燃焼室、三次燃焼室の順に最高
1100℃から最低1000℃の順に複数個配置し、塩化
ビニールの混在率が許容範囲の最高値に近い原料
に対しては燃焼温度が最も高い一次燃焼室におい
て混練作用が最も高いスクリユーを用い、塩化ビ
ニールの混在率が低い原料に対しては一次燃焼室
において混練作用が小さいスクリユーを用い、原
料に270℃〜290℃の範囲の雰囲気中で強制磨砕混
合作用を加えながら熱処理加工を行う脱塩素工程
を行つた後、圧縮成形工程により固形燃料を製造
することを特徴とする。
れたものであつて、本発明の廃プラスチツクを利
用した固形燃料製造方法は、20〜70％の廃ポリエ
チレン、ポリプロピレン、ポリスチレン等の熱可
塑性のプラスチツクと残部がソーダスト、バー
グ、製紙カス、セルロース、バガス等の農林廃棄
物とを配合した原料を用い、燃焼室の燃焼温度を
一次燃焼室、二次燃焼室、三次燃焼室の順に最高
1100℃から最低1000℃の順に複数個配置し、塩化
ビニールの混在率が許容範囲の最高値に近い原料
に対しては燃焼温度が最も高い一次燃焼室におい
て混練作用が最も高いスクリユーを用い、塩化ビ
ニールの混在率が低い原料に対しては一次燃焼室
において混練作用が小さいスクリユーを用い、原
料に270℃〜290℃の範囲の雰囲気中で強制磨砕混
合作用を加えながら熱処理加工を行う脱塩素工程
を行つた後、圧縮成形工程により固形燃料を製造
することを特徴とする。
第１図はこの発明方法を実施するために使用す
る加熱溶融装置を示し、この加熱溶融装置Ａは、
基台１上の一方端位置に、後記する加熱シリンダ
４内のスクリユー３を一方向に回転させる動力部
６が配置されている。この動力部６に隣接する中
途位置には固形燃料となるための後記する原料Ｃ
を投入するホツパー７が、スクリユー３への原料
の供給が可能のように立設されている。基台１上
の他方位置には次に示す燃焼室２が配置されてい
る。この燃焼室２は縦壁によつて区分された一次
燃焼室２ａ、二次燃焼室２ｂ、三次燃焼室２ｃが
配置されている。一次燃焼室２ａ、二次燃焼室２
ｂ、三次燃焼室２ｃの軸方向の長さはほぼ等し
い。一次燃焼室２ａの底部位置には燃料Ｂを載置
するロストル９が設けられている。一次燃焼室２
ａと二次燃焼室２ｂの側壁面には外部から空気を
導入する通気孔５が設けられ、終端室２ｃの天部
には煙突が設けられている。各室２ａ，２ｂ，２
ｃの燃焼温度は次のように設定されている。すな
わち一次燃焼室２ａは1100℃、二次燃焼室２ｂは
1050℃、三次燃焼室2cは1000℃である。従つてこ
れを温度順にすると、 2a＞2b＞2c ……(1) となる。
る加熱溶融装置を示し、この加熱溶融装置Ａは、
基台１上の一方端位置に、後記する加熱シリンダ
４内のスクリユー３を一方向に回転させる動力部
６が配置されている。この動力部６に隣接する中
途位置には固形燃料となるための後記する原料Ｃ
を投入するホツパー７が、スクリユー３への原料
の供給が可能のように立設されている。基台１上
の他方位置には次に示す燃焼室２が配置されてい
る。この燃焼室２は縦壁によつて区分された一次
燃焼室２ａ、二次燃焼室２ｂ、三次燃焼室２ｃが
配置されている。一次燃焼室２ａ、二次燃焼室２
ｂ、三次燃焼室２ｃの軸方向の長さはほぼ等し
い。一次燃焼室２ａの底部位置には燃料Ｂを載置
するロストル９が設けられている。一次燃焼室２
ａと二次燃焼室２ｂの側壁面には外部から空気を
導入する通気孔５が設けられ、終端室２ｃの天部
には煙突が設けられている。各室２ａ，２ｂ，２
ｃの燃焼温度は次のように設定されている。すな
わち一次燃焼室２ａは1100℃、二次燃焼室２ｂは
1050℃、三次燃焼室2cは1000℃である。従つてこ
れを温度順にすると、 2a＞2b＞2c ……(1) となる。
燃焼室２内のほぼ中心高さ位置に外周全域に熱
交換フイン４ａを設けた加熱シリンダー４が、上
記の室２ａ，２ｂ，２ｃを貫通する横型配置に架
設されている。ホツパー７の直前位置から燃焼室
２の終端外方にかけて、ホツパー７および燃焼室
２を貫通する長さのスクリユー３が、動力部６に
軸３ｅを連結してその駆動力と加熱シリンダー４
の支承体により一方向の回転が可能のように軸嵌
されている。このスクリユー３には、次に示す４
種類のスクリユー３Ａ，３Ｂ，３Ｃ，３Ｄが設け
られている。すなわち第２図ａに示すように、ス
クリユー３Ａは、螺旋状に形成された羽根部３ｆ
が軸３ｅの全周に連続して設けられている。スク
リユー３Ｂは、軸３ｅの周りに羽根部３ｆと空隙
部３ｇが交互に配置されている。しかし大部分は
羽根部３ｆによつて占められている。またスクリ
ユー３Ｃは、羽根部３ｆの一巡中の４箇所に中域
の空隙部３ｇが同様配置に設けられていて、羽根
部３ｆと空隙部３ｇとがほぼ同容域に形成されて
いる。さらにスクリユー３Ｄは、羽根部３ｆの一
巡中の４箇所に大域の空隙部３ｇが同様に設けら
れていて、空隙部３ｇよりも羽根部３ｆの容域が
小量に形成されている。各スクリユー３Ｂ，３
Ｃ，３Ｄの長さは前述の各燃焼室２ａ，２ｂ，２
ｃの軸方向長さにほぼ等しい。上記のスクリユー
３Ａは原料Ｃを給送するだけの役割を果たすが、
スクリユー３Ｂ，３Ｃ，３Ｄの羽根部３ｆと空隙
部３ｇの面積割合がそれぞれ異なつており、空隙
部３ｇは原料Ｃを給送しないから原料Ｃは滞留
し、その滞留している原料Ｃは羽根部３ｆにより
混練される。空隙部３ｇが大であるほど滞留量が
大であるから混練作用は増大する。すなわち混練
作用が大きい順に示すと次のとおりである。
交換フイン４ａを設けた加熱シリンダー４が、上
記の室２ａ，２ｂ，２ｃを貫通する横型配置に架
設されている。ホツパー７の直前位置から燃焼室
２の終端外方にかけて、ホツパー７および燃焼室
２を貫通する長さのスクリユー３が、動力部６に
軸３ｅを連結してその駆動力と加熱シリンダー４
の支承体により一方向の回転が可能のように軸嵌
されている。このスクリユー３には、次に示す４
種類のスクリユー３Ａ，３Ｂ，３Ｃ，３Ｄが設け
られている。すなわち第２図ａに示すように、ス
クリユー３Ａは、螺旋状に形成された羽根部３ｆ
が軸３ｅの全周に連続して設けられている。スク
リユー３Ｂは、軸３ｅの周りに羽根部３ｆと空隙
部３ｇが交互に配置されている。しかし大部分は
羽根部３ｆによつて占められている。またスクリ
ユー３Ｃは、羽根部３ｆの一巡中の４箇所に中域
の空隙部３ｇが同様配置に設けられていて、羽根
部３ｆと空隙部３ｇとがほぼ同容域に形成されて
いる。さらにスクリユー３Ｄは、羽根部３ｆの一
巡中の４箇所に大域の空隙部３ｇが同様に設けら
れていて、空隙部３ｇよりも羽根部３ｆの容域が
小量に形成されている。各スクリユー３Ｂ，３
Ｃ，３Ｄの長さは前述の各燃焼室２ａ，２ｂ，２
ｃの軸方向長さにほぼ等しい。上記のスクリユー
３Ａは原料Ｃを給送するだけの役割を果たすが、
スクリユー３Ｂ，３Ｃ，３Ｄの羽根部３ｆと空隙
部３ｇの面積割合がそれぞれ異なつており、空隙
部３ｇは原料Ｃを給送しないから原料Ｃは滞留
し、その滞留している原料Ｃは羽根部３ｆにより
混練される。空隙部３ｇが大であるほど滞留量が
大であるから混練作用は増大する。すなわち混練
作用が大きい順に示すと次のとおりである。
3D＞3C＞3B ……(2)
スクリユー３の終端部直下位置には原料Ｃが加
熱シリンダー４内のスクリユー３Ａ，３Ｂ，３
Ｃ，３Ｄにより混練された加熱溶融物Ｄの取出口
８が設けられている。
熱シリンダー４内のスクリユー３Ａ，３Ｂ，３
Ｃ，３Ｄにより混練された加熱溶融物Ｄの取出口
８が設けられている。
前記構成の加熱溶融装置Ａを用いて固形燃料を
製造する方法を説明する。
製造する方法を説明する。
第２図ａにおいて、スクリユー３は、一部断面
をもつて示すように、初端側には全周に羽根部３
ｆを有するスクリユー３Ａを、その次設位置には
小域の空隙部３ｇを有するスクリユー３Ｂを、ま
たその次設位置には中域の空隙部３ｇを有するス
クリユー３Ｃを、終端位置には大域の空隙部３ｇ
を有するスクリユー３Ｄが順次設けられている。
そして一次燃焼室２ａのロストル９上に燃料Ｂを
投入して一方の通気孔５から一次燃焼室２ａ内に
空気を吹き込むと、二次燃焼室２ｂにも同様の通
気孔５があり、また三次燃焼室２ｃの天部には煙
突が設けられているため、各室は前記(1)式の温度
順により燃焼力を発揮する。
をもつて示すように、初端側には全周に羽根部３
ｆを有するスクリユー３Ａを、その次設位置には
小域の空隙部３ｇを有するスクリユー３Ｂを、ま
たその次設位置には中域の空隙部３ｇを有するス
クリユー３Ｃを、終端位置には大域の空隙部３ｇ
を有するスクリユー３Ｄが順次設けられている。
そして一次燃焼室２ａのロストル９上に燃料Ｂを
投入して一方の通気孔５から一次燃焼室２ａ内に
空気を吹き込むと、二次燃焼室２ｂにも同様の通
気孔５があり、また三次燃焼室２ｃの天部には煙
突が設けられているため、各室は前記(1)式の温度
順により燃焼力を発揮する。
燃焼開始と同時に、ホツパー７内に、20〜70％
の廃ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレ
ン等の熱可塑性のプラスチツクと、残部（80〜30
％）のソーダスト、バーグ、製紙カス、セルロー
ス、バガス等の農林廃棄物とを配合した原料Ｃを
投入すると、動力部６の駆動力によつてスクリユ
ー３が一方向に回転しているため、投入された原
料Ｃは燃焼室２内において、各室２ａ，２ｂ，２
ｃ毎の燃焼温度のもとで、前記(2)式に記した混練
作用を受けつつ、ほぼ270〜290℃の範囲の雰囲気
中で強制磨砕混合作用を加えられながら熱処理加
工を受けることになる。従つて、原料Ｃ中に塩化
ビニールが混在している場合は、燃焼室２内の最
低温度が270℃以上になつているため、この温度
において塩化ビニールは分解し、塩素ガス及び
HClガスとなつて原料から分離される。原料は混
練された加熱溶融物Ｄとして取出口８から排出さ
れたのち、加熱溶融装置の次に設けられた圧縮成
形工程により、固形燃料に製造できる。
の廃ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレ
ン等の熱可塑性のプラスチツクと、残部（80〜30
％）のソーダスト、バーグ、製紙カス、セルロー
ス、バガス等の農林廃棄物とを配合した原料Ｃを
投入すると、動力部６の駆動力によつてスクリユ
ー３が一方向に回転しているため、投入された原
料Ｃは燃焼室２内において、各室２ａ，２ｂ，２
ｃ毎の燃焼温度のもとで、前記(2)式に記した混練
作用を受けつつ、ほぼ270〜290℃の範囲の雰囲気
中で強制磨砕混合作用を加えられながら熱処理加
工を受けることになる。従つて、原料Ｃ中に塩化
ビニールが混在している場合は、燃焼室２内の最
低温度が270℃以上になつているため、この温度
において塩化ビニールは分解し、塩素ガス及び
HClガスとなつて原料から分離される。原料は混
練された加熱溶融物Ｄとして取出口８から排出さ
れたのち、加熱溶融装置の次に設けられた圧縮成
形工程により、固形燃料に製造できる。
第２図ｂはスクリユーの変形例を示す。スクリ
ユー３は、左からスクリユー３Ａ，３Ｃ，３Ｄ，
３Ｂの順序に設けられている。そうすると、燃焼
温度が最も高い一次燃焼室２ａ内に混練作用が比
較的高いスクリユー３Ｃが位置しており、燃焼温
度が次に高い二次燃焼室２ｂ内に混練作用が最も
高いスクリユー３Ｄが位置することになるので、
原料中に塩化ビニールが大目に含まれている場合
であつても、高温域において十分に混練される結
果、塩素は容易にかつ十分に除去される。
ユー３は、左からスクリユー３Ａ，３Ｃ，３Ｄ，
３Ｂの順序に設けられている。そうすると、燃焼
温度が最も高い一次燃焼室２ａ内に混練作用が比
較的高いスクリユー３Ｃが位置しており、燃焼温
度が次に高い二次燃焼室２ｂ内に混練作用が最も
高いスクリユー３Ｄが位置することになるので、
原料中に塩化ビニールが大目に含まれている場合
であつても、高温域において十分に混練される結
果、塩素は容易にかつ十分に除去される。
第２図ｃはスクリユーのさらに他の変形例を示
す。スクリユー３は、左からスクリユー３Ａ，３
Ｄ，３Ｃ，３Ｂの順序に設けられており、第１実
施例とは逆の順序になつている。従つて、燃焼温
度が最も高い一次燃焼室２ａ内に混練作用が最も
高いスクリユー３Ｄが位置しているので、原料は
高温域において十分に混練され、塩素を十分に除
去することができる。この実施例は原料中に占め
る塩化ビニールの混在率が許容範囲の最高値に近
い場合に好適である。
す。スクリユー３は、左からスクリユー３Ａ，３
Ｄ，３Ｃ，３Ｂの順序に設けられており、第１実
施例とは逆の順序になつている。従つて、燃焼温
度が最も高い一次燃焼室２ａ内に混練作用が最も
高いスクリユー３Ｄが位置しているので、原料は
高温域において十分に混練され、塩素を十分に除
去することができる。この実施例は原料中に占め
る塩化ビニールの混在率が許容範囲の最高値に近
い場合に好適である。
以上に述べたとおり、スクリユー３Ａ，３Ｂ，
３Ｃ，３Ｄの位置を変更したスクリユー３を複数
種類用意しておき、原料中の塩化ビニールの混在
率の大小に応じて、それに適合するスクリユーを
選択することにより、原料が受ける加熱温度、混
練度合を調節して塩素を十分に除去し、良質の固
形燃料を製造することができる。
３Ｃ，３Ｄの位置を変更したスクリユー３を複数
種類用意しておき、原料中の塩化ビニールの混在
率の大小に応じて、それに適合するスクリユーを
選択することにより、原料が受ける加熱温度、混
練度合を調節して塩素を十分に除去し、良質の固
形燃料を製造することができる。
次に上記の各実施例で製造した固形燃料の物性
を第３図以降において示す。なお図中ａは第２図
ａのスクリユーを用いたときの試験結果を、ｂは
第２図ｂのスクリユーを用いたときの試験結果
を、ｃは第２図ｃのスクリユーを用いたときの試
験結果を示す。
を第３図以降において示す。なお図中ａは第２図
ａのスクリユーを用いたときの試験結果を、ｂは
第２図ｂのスクリユーを用いたときの試験結果
を、ｃは第２図ｃのスクリユーを用いたときの試
験結果を示す。
第３図は固形燃料の耐水性（浸水強度）と加熱
温度を示すものである。第４図は耐圧強度と加熱
温度を示すものである。第５図は吸水率と加熱温
度を示すものである。第６図は製品個重と加熱温
度を示すものである。第７図は製品密度と加熱温
度を示すものである。第８図は各実施例の製品別
における加熱温度と脱塩素率の関係を示すもので
ある。第９図は各実施例における加熱装置内の通
過時間と脱塩素率の関係を示すものである。
温度を示すものである。第４図は耐圧強度と加熱
温度を示すものである。第５図は吸水率と加熱温
度を示すものである。第６図は製品個重と加熱温
度を示すものである。第７図は製品密度と加熱温
度を示すものである。第８図は各実施例の製品別
における加熱温度と脱塩素率の関係を示すもので
ある。第９図は各実施例における加熱装置内の通
過時間と脱塩素率の関係を示すものである。
〔発明の効果〕
各スクリユー３Ｂ，３Ｃ，３Ｄは羽根部３ｆ
と空隙部３ｇの面積割合が異なつており、空隙
部３ｇと空隙部３ｆの面積割合が大なるスクリ
ユーは原料の循環量が大であるので混練作用が
大であり、その面積割合が小なるスクリユーは
混練作用が小である。
と空隙部３ｇの面積割合が異なつており、空隙
部３ｇと空隙部３ｆの面積割合が大なるスクリ
ユーは原料の循環量が大であるので混練作用が
大であり、その面積割合が小なるスクリユーは
混練作用が小である。
温度の高い燃焼室においては、それより温度
の低い燃焼室にくらべて、塩素の除去作用が促
進される。
の低い燃焼室にくらべて、塩素の除去作用が促
進される。
原料中の塩化ビニールの混在率が高いときに
は、最も温度の高い燃焼室２ａに混練作用が最
も大なるスクリユー３Ｄを配置することにより
塩素の除去を十分に行うことができるので、無
害・良質の固形燃料を製造することができる。
は、最も温度の高い燃焼室２ａに混練作用が最
も大なるスクリユー３Ｄを配置することにより
塩素の除去を十分に行うことができるので、無
害・良質の固形燃料を製造することができる。
第１図はこの発明の実施に使用する加熱溶融装
置の断面図、第２図ａはスクリユーの側面図、第
２図ｂはスクリユーの変形例の側面図、第２図ｃ
はスクリユーのさらに他の変形例の側面図、第３
図ないし第９図は本発明方法により製造した固形
燃料の特性を示す図である。 ２……燃焼室、２ａ……一次燃焼室、２ｂ……
二次燃焼室、２ｃ……三次燃焼室、３，３Ａ，３
Ｂ，３Ｃ，３Ｄ……スクリユー、３ｅ……軸、３
ｆ……羽根部、３ｇ……空隙部、４……加熱シリ
ンダー、６……動力部、Ａ……加熱溶融装置、Ｃ
……原料。
置の断面図、第２図ａはスクリユーの側面図、第
２図ｂはスクリユーの変形例の側面図、第２図ｃ
はスクリユーのさらに他の変形例の側面図、第３
図ないし第９図は本発明方法により製造した固形
燃料の特性を示す図である。 ２……燃焼室、２ａ……一次燃焼室、２ｂ……
二次燃焼室、２ｃ……三次燃焼室、３，３Ａ，３
Ｂ，３Ｃ，３Ｄ……スクリユー、３ｅ……軸、３
ｆ……羽根部、３ｇ……空隙部、４……加熱シリ
ンダー、６……動力部、Ａ……加熱溶融装置、Ｃ
……原料。
Claims (1)
- １ 20〜70％の廃ポリエチレン、ポリプロピレ
ン、ポリスチレン等の熱可塑性のプラスチツクと
残部がソーダスト、バーク、製紙カス、セルロー
ス、バガス等の農林廃棄物とを配合した原料を用
い、燃焼室の燃焼温度を一次燃焼室、二次燃焼
室、三次燃焼室の順に最高1100℃から最低1000℃
の順に複数個配置し、塩化ビニールの混在率が許
容範囲の最高値に近い原料に対しては燃焼温度が
最も高い一次燃焼室において混練作用が最も高い
スクリユーを用い、塩化ビニールの混在率が低い
原料に対しては一次燃焼室において混練作用が小
さいスクリユーを用い、原料に270℃〜290℃の範
囲の雰囲気中で強制磨砕混合作用を加えながら熱
処理加工を行う脱塩素工程を行つた後、圧縮成形
工程により固形燃料を製造することを特徴とする
廃プラスチツクを利用した固形燃料製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1387583A JPS59140297A (ja) | 1983-01-31 | 1983-01-31 | 廃プラスチツクを利用した固形燃料及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1387583A JPS59140297A (ja) | 1983-01-31 | 1983-01-31 | 廃プラスチツクを利用した固形燃料及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59140297A JPS59140297A (ja) | 1984-08-11 |
| JPH0329836B2 true JPH0329836B2 (ja) | 1991-04-25 |
Family
ID=11845394
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1387583A Granted JPS59140297A (ja) | 1983-01-31 | 1983-01-31 | 廃プラスチツクを利用した固形燃料及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59140297A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4863488A (en) * | 1986-06-13 | 1989-09-05 | Ube Industries, Ltd. | Solid fuels |
| JPS63191896A (ja) * | 1987-02-04 | 1988-08-09 | Tadashi Izumi | 固形燃料の製造方法 |
| JPH0739222U (ja) * | 1993-12-27 | 1995-07-14 | 日動電工株式会社 | 配線ボックスの配線保護カバー |
| KR100385571B1 (ko) * | 2001-02-12 | 2003-05-27 | 한국에너지기술연구원 | 합성수지류 폐기물 또는 합성수지류 폐기물과 가연성폐기물의 혼합물을 원료로 하는 고형연료 제조장치 |
| CA2658030C (en) | 2006-07-26 | 2011-09-27 | Miike Tekkou Kabushikigaisha | Solidification processing method and solidification processing apparatus |
| CN102094363A (zh) * | 2009-12-15 | 2011-06-15 | 戴文胜 | 一种软木纸的制备工艺 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5238594B2 (ja) * | 1973-01-19 | 1977-09-29 |
-
1983
- 1983-01-31 JP JP1387583A patent/JPS59140297A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59140297A (ja) | 1984-08-11 |
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